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主编审稿2017年 25卷 第1期
上一期
2017, 25(1): 1-10.
摘要
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摘要:
为进一步探讨寒旱环境植物护坡力学效应，本项研究在自建试验区选取了适宜于当地气候条件下生长的乡土草本和灌木植物共5种作为供试种，并分别对其进行了单根拉伸试验，较为系统地分析了5种草本和灌木植物根系的强度特征。试验结果表明： 5种草本和灌木植物其单根抗拉力分别随根径增大而增大，两者之间呈幂函数关系；同时，其单根抗拉强度表现出随根径的增加呈减小的规律，且两者间具有幂函数关系；草本植物垂穗披碱草单根抗拉强度大于细茎冰草，而灌木单根抗拉强度由大至小依次为柠条锦鸡儿、霸王、白刺。此外，对比分析生长期为1a和2a的3种灌木单根拉伸试验的应力-应变关系曲线得出，灌木植物单根在拉伸试验阶段初期，应力-应变之间呈线性关系，表现出弹性材料特性；至试验的中期和后期阶段时应力-应变之间呈非线性关系，表现出弹塑性材料特性；进一步研究表明灌木单根的最大伸长率随着生长期的增加呈下降趋势。该研究成果在防治研究区浅层滑坡、水土流失等地质灾害，以及保护区域生态地质环境等方面具有重要理论研究价值和实际指导意义。 为进一步探讨寒旱环境植物护坡力学效应，本项研究在自建试验区选取了适宜于当地气候条件下生长的乡土草本和灌木植物共5种作为供试种，并分别对其进行了单根拉伸试验，较为系统地分析了5种草本和灌木植物根系的强度特征。试验结果表明： 5种草本和灌木植物其单根抗拉力分别随根径增大而增大，两者之间呈幂函数关系；同时，其单根抗拉强度表现出随根径的增加呈减小的规律，且两者间具有幂函数关系；草本植物垂穗披碱草单根抗拉强度大于细茎冰草，而灌木单根抗拉强度由大至小依次为柠条锦鸡儿、霸王、白刺。此外，对比分析生长期为1a和2a的3种灌木单根拉伸试验的应力-应变关系曲线得出，灌木植物单根在拉伸试验阶段初期，应力-应变之间呈线性关系，表现出弹性材料特性；至试验的中期和后期阶段时应力-应变之间呈非线性关系，表现出弹塑性材料特性；进一步研究表明灌木单根的最大伸长率随着生长期的增加呈下降趋势。该研究成果在防治研究区浅层滑坡、水土流失等地质灾害，以及保护区域生态地质环境等方面具有重要理论研究价值和实际指导意义。
为进一步探讨寒旱环境植物护坡力学效应，本项研究在自建试验区选取了适宜于当地气候条件下生长的乡土草本和灌木植物共5种作为供试种，并分别对其进行了单根拉伸试验，较为系统地分析了5种草本和灌木植物根系的强度特征。试验结果表明： 5种草本和灌木植物其单根抗拉力分别随根径增大而增大，两者之间呈幂函数关系；同时，其单根抗拉强度表现出随根径的增加呈减小的规律，且两者间具有幂函数关系；草本植物垂穗披碱草单根抗拉强度大于细茎冰草，而灌木单根抗拉强度由大至小依次为柠条锦鸡儿、霸王、白刺。此外，对比分析生长期为1a和2a的3种灌木单根拉伸试验的应力-应变关系曲线得出，灌木植物单根在拉伸试验阶段初期，应力-应变之间呈线性关系，表现出弹性材料特性；至试验的中期和后期阶段时应力-应变之间呈非线性关系，表现出弹塑性材料特性；进一步研究表明灌木单根的最大伸长率随着生长期的增加呈下降趋势。该研究成果在防治研究区浅层滑坡、水土流失等地质灾害，以及保护区域生态地质环境等方面具有重要理论研究价值和实际指导意义。 为进一步探讨寒旱环境植物护坡力学效应，本项研究在自建试验区选取了适宜于当地气候条件下生长的乡土草本和灌木植物共5种作为供试种，并分别对其进行了单根拉伸试验，较为系统地分析了5种草本和灌木植物根系的强度特征。试验结果表明： 5种草本和灌木植物其单根抗拉力分别随根径增大而增大，两者之间呈幂函数关系；同时，其单根抗拉强度表现出随根径的增加呈减小的规律，且两者间具有幂函数关系；草本植物垂穗披碱草单根抗拉强度大于细茎冰草，而灌木单根抗拉强度由大至小依次为柠条锦鸡儿、霸王、白刺。此外，对比分析生长期为1a和2a的3种灌木单根拉伸试验的应力-应变关系曲线得出，灌木植物单根在拉伸试验阶段初期，应力-应变之间呈线性关系，表现出弹性材料特性；至试验的中期和后期阶段时应力-应变之间呈非线性关系，表现出弹塑性材料特性；进一步研究表明灌木单根的最大伸长率随着生长期的增加呈下降趋势。该研究成果在防治研究区浅层滑坡、水土流失等地质灾害，以及保护区域生态地质环境等方面具有重要理论研究价值和实际指导意义。
2017, 25(1): 11-18.
摘要:
福建平潭综合实验区金井湾片区吹填场地面积大、工期紧，选用6.9×104m2具有代表性的区域采用高真空击密法进行加固试验研究。在软土地基处理前、处理施工结束后和处理施工结束5个月后，分别对地基土进行检测，并在施工结束后对表层吹填砂进行平板载荷试验，对淤泥层进行物理力学特性试验。研究表明：经过处理后，淤泥层锥尖阻力qc的标准值提高52.6%，侧壁摩阻力fs的标准值提高58.7%，不排水抗剪强度的标准值提高约60.3%，且深度6～7m的范围内的处理效果较为明显；土体物理力学特性有了不同程度的改善，干密度ρd的标准值提高了6.08%，孔隙比e的标准值减小了8.96%，压缩系数a1-2的标准值减小了10.53%，压缩模量的标准值Es1-2提高了12.18%，直接快剪的黏聚力c的标准值提高了8.91%，内摩擦角φ的标准值提高了41.01%，三轴（UU）试验的黏聚力c的标准值提高了33.04%；地基承载力由处理前的不足50kPa提高到大于120kPa，砂土层的液化特性被消除，满足地基处理要求。以上结论有助于该工法在平潭地区的推广和应用，具有一定的工程参考价值。 福建平潭综合实验区金井湾片区吹填场地面积大、工期紧，选用6.9×104m2具有代表性的区域采用高真空击密法进行加固试验研究。在软土地基处理前、处理施工结束后和处理施工结束5个月后，分别对地基土进行检测，并在施工结束后对表层吹填砂进行平板载荷试验，对淤泥层进行物理力学特性试验。研究表明：经过处理后，淤泥层锥尖阻力qc的标准值提高52.6%，侧壁摩阻力fs的标准值提高58.7%，不排水抗剪强度的标准值提高约60.3%，且深度6～7m的范围内的处理效果较为明显；土体物理力学特性有了不同程度的改善，干密度ρd的标准值提高了6.08%，孔隙比e的标准值减小了8.96%，压缩系数a1-2的标准值减小了10.53%，压缩模量的标准值Es1-2提高了12.18%，直接快剪的黏聚力c的标准值提高了8.91%，内摩擦角φ的标准值提高了41.01%，三轴（UU）试验的黏聚力c的标准值提高了33.04%；地基承载力由处理前的不足50kPa提高到大于120kPa，砂土层的液化特性被消除，满足地基处理要求。以上结论有助于该工法在平潭地区的推广和应用，具有一定的工程参考价值。
福建平潭综合实验区金井湾片区吹填场地面积大、工期紧，选用6.9×104m2具有代表性的区域采用高真空击密法进行加固试验研究。在软土地基处理前、处理施工结束后和处理施工结束5个月后，分别对地基土进行检测，并在施工结束后对表层吹填砂进行平板载荷试验，对淤泥层进行物理力学特性试验。研究表明：经过处理后，淤泥层锥尖阻力qc的标准值提高52.6%，侧壁摩阻力fs的标准值提高58.7%，不排水抗剪强度的标准值提高约60.3%，且深度6～7m的范围内的处理效果较为明显；土体物理力学特性有了不同程度的改善，干密度ρd的标准值提高了6.08%，孔隙比e的标准值减小了8.96%，压缩系数a1-2的标准值减小了10.53%，压缩模量的标准值Es1-2提高了12.18%，直接快剪的黏聚力c的标准值提高了8.91%，内摩擦角φ的标准值提高了41.01%，三轴（UU）试验的黏聚力c的标准值提高了33.04%；地基承载力由处理前的不足50kPa提高到大于120kPa，砂土层的液化特性被消除，满足地基处理要求。以上结论有助于该工法在平潭地区的推广和应用，具有一定的工程参考价值。 福建平潭综合实验区金井湾片区吹填场地面积大、工期紧，选用6.9×104m2具有代表性的区域采用高真空击密法进行加固试验研究。在软土地基处理前、处理施工结束后和处理施工结束5个月后，分别对地基土进行检测，并在施工结束后对表层吹填砂进行平板载荷试验，对淤泥层进行物理力学特性试验。研究表明：经过处理后，淤泥层锥尖阻力qc的标准值提高52.6%，侧壁摩阻力fs的标准值提高58.7%，不排水抗剪强度的标准值提高约60.3%，且深度6～7m的范围内的处理效果较为明显；土体物理力学特性有了不同程度的改善，干密度ρd的标准值提高了6.08%，孔隙比e的标准值减小了8.96%，压缩系数a1-2的标准值减小了10.53%，压缩模量的标准值Es1-2提高了12.18%，直接快剪的黏聚力c的标准值提高了8.91%，内摩擦角φ的标准值提高了41.01%，三轴（UU）试验的黏聚力c的标准值提高了33.04%；地基承载力由处理前的不足50kPa提高到大于120kPa，砂土层的液化特性被消除，满足地基处理要求。以上结论有助于该工法在平潭地区的推广和应用，具有一定的工程参考价值。
2017, 25(1): 19-26.
摘要:
锚固技术在土遗址稳定性控制领域已得到了广泛应用，然而锚固浆液的缺乏成为制约土遗址锚固技术和理论发展的关键问题之一。对质量浓度分别为0.5%、1.0%、1.5%的SH与黏土、粉煤灰拌和组成SH混合浆液试块进行物理、力学、声波特性测试以及基于该类型混合浆液分别同木锚杆、玻璃纤维锚杆、钢筋锚杆组成的不同锚固系统的原位锚固、拉拔测试和杆体-浆体界面应力-应变监测。获取了3种锚固系统的破坏模式、锚固性能和杆体-浆体界面应力-应变的时空分布规律。试验结果表明：SH锚固浆液拥有良好的物理、力学性能，与土遗址构筑材料性能兼容；基于SH锚固浆液全长灌浆的3种锚固系统的锚固性能优良；木锚杆锚固系统锚固性能在SH浓度为1.0%时达到最优，而玻璃纤维和钢筋锚杆锚固系统锚固性能良好度随着SH的浓度升高而升高。研究结果为以SH为主材的改性浆液在土遗址锚固领域中的应用提供了依据和参考。 锚固技术在土遗址稳定性控制领域已得到了广泛应用，然而锚固浆液的缺乏成为制约土遗址锚固技术和理论发展的关键问题之一。对质量浓度分别为0.5%、1.0%、1.5%的SH与黏土、粉煤灰拌和组成SH混合浆液试块进行物理、力学、声波特性测试以及基于该类型混合浆液分别同木锚杆、玻璃纤维锚杆、钢筋锚杆组成的不同锚固系统的原位锚固、拉拔测试和杆体-浆体界面应力-应变监测。获取了3种锚固系统的破坏模式、锚固性能和杆体-浆体界面应力-应变的时空分布规律。试验结果表明：SH锚固浆液拥有良好的物理、力学性能，与土遗址构筑材料性能兼容；基于SH锚固浆液全长灌浆的3种锚固系统的锚固性能优良；木锚杆锚固系统锚固性能在SH浓度为1.0%时达到最优，而玻璃纤维和钢筋锚杆锚固系统锚固性能良好度随着SH的浓度升高而升高。研究结果为以SH为主材的改性浆液在土遗址锚固领域中的应用提供了依据和参考。
锚固技术在土遗址稳定性控制领域已得到了广泛应用，然而锚固浆液的缺乏成为制约土遗址锚固技术和理论发展的关键问题之一。对质量浓度分别为0.5%、1.0%、1.5%的SH与黏土、粉煤灰拌和组成SH混合浆液试块进行物理、力学、声波特性测试以及基于该类型混合浆液分别同木锚杆、玻璃纤维锚杆、钢筋锚杆组成的不同锚固系统的原位锚固、拉拔测试和杆体-浆体界面应力-应变监测。获取了3种锚固系统的破坏模式、锚固性能和杆体-浆体界面应力-应变的时空分布规律。试验结果表明：SH锚固浆液拥有良好的物理、力学性能，与土遗址构筑材料性能兼容；基于SH锚固浆液全长灌浆的3种锚固系统的锚固性能优良；木锚杆锚固系统锚固性能在SH浓度为1.0%时达到最优，而玻璃纤维和钢筋锚杆锚固系统锚固性能良好度随着SH的浓度升高而升高。研究结果为以SH为主材的改性浆液在土遗址锚固领域中的应用提供了依据和参考。 锚固技术在土遗址稳定性控制领域已得到了广泛应用，然而锚固浆液的缺乏成为制约土遗址锚固技术和理论发展的关键问题之一。对质量浓度分别为0.5%、1.0%、1.5%的SH与黏土、粉煤灰拌和组成SH混合浆液试块进行物理、力学、声波特性测试以及基于该类型混合浆液分别同木锚杆、玻璃纤维锚杆、钢筋锚杆组成的不同锚固系统的原位锚固、拉拔测试和杆体-浆体界面应力-应变监测。获取了3种锚固系统的破坏模式、锚固性能和杆体-浆体界面应力-应变的时空分布规律。试验结果表明：SH锚固浆液拥有良好的物理、力学性能，与土遗址构筑材料性能兼容；基于SH锚固浆液全长灌浆的3种锚固系统的锚固性能优良；木锚杆锚固系统锚固性能在SH浓度为1.0%时达到最优，而玻璃纤维和钢筋锚杆锚固系统锚固性能良好度随着SH的浓度升高而升高。研究结果为以SH为主材的改性浆液在土遗址锚固领域中的应用提供了依据和参考。
2017, 25(1): 27-35.
摘要:
静动力排水固结法中，土体固结效果与排水体间距有很大关系。为研究高能量冲击下不同排水体间距设置对软土能量传递规律影响，利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验系统，在模型箱中设置多组不同排水体系，对淤泥土进行静动力排水固结模型试验（1：30相似比），获得了高能量多遍冲击作用下不同排水体系中能量传递规律：（1）冲击荷载作用下，非插板（无人工排水体）区产生的孔压难以消散、附加应力难以沿埋深方向往下传递，而插板区则可，但其传递需要经历一定夯击遍数；插板较密区比插板较疏区的孔压更易消散，其工中沉降更大；（2）插板区软土层是由上至下逐步加固的；插板越密，随着夯击遍数增加，能量在软基深层分布的比例越大，且深层最终能量增量占处理厚度总能量的分布比例最大，表现出主要压缩区向下移动趋势更为明显。试验表明，排水体设置是必要的；在给定条件下，插板越密，越有利于地基深部的加固。上述结果的重要工程意义在于，当施加足够遍数的夯击且设置相适应的排水体时，对于淤泥类高含水量软土地基，运用静动力排水固结法，可加固深厚淤泥地基。 静动力排水固结法中，土体固结效果与排水体间距有很大关系。为研究高能量冲击下不同排水体间距设置对软土能量传递规律影响，利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验系统，在模型箱中设置多组不同排水体系，对淤泥土进行静动力排水固结模型试验（1：30相似比），获得了高能量多遍冲击作用下不同排水体系中能量传递规律：（1）冲击荷载作用下，非插板（无人工排水体）区产生的孔压难以消散、附加应力难以沿埋深方向往下传递，而插板区则可，但其传递需要经历一定夯击遍数；插板较密区比插板较疏区的孔压更易消散，其工中沉降更大；（2）插板区软土层是由上至下逐步加固的；插板越密，随着夯击遍数增加，能量在软基深层分布的比例越大，且深层最终能量增量占处理厚度总能量的分布比例最大，表现出主要压缩区向下移动趋势更为明显。试验表明，排水体设置是必要的；在给定条件下，插板越密，越有利于地基深部的加固。上述结果的重要工程意义在于，当施加足够遍数的夯击且设置相适应的排水体时，对于淤泥类高含水量软土地基，运用静动力排水固结法，可加固深厚淤泥地基。
静动力排水固结法中，土体固结效果与排水体间距有很大关系。为研究高能量冲击下不同排水体间距设置对软土能量传递规律影响，利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验系统，在模型箱中设置多组不同排水体系，对淤泥土进行静动力排水固结模型试验（1：30相似比），获得了高能量多遍冲击作用下不同排水体系中能量传递规律：（1）冲击荷载作用下，非插板（无人工排水体）区产生的孔压难以消散、附加应力难以沿埋深方向往下传递，而插板区则可，但其传递需要经历一定夯击遍数；插板较密区比插板较疏区的孔压更易消散，其工中沉降更大；（2）插板区软土层是由上至下逐步加固的；插板越密，随着夯击遍数增加，能量在软基深层分布的比例越大，且深层最终能量增量占处理厚度总能量的分布比例最大，表现出主要压缩区向下移动趋势更为明显。试验表明，排水体设置是必要的；在给定条件下，插板越密，越有利于地基深部的加固。上述结果的重要工程意义在于，当施加足够遍数的夯击且设置相适应的排水体时，对于淤泥类高含水量软土地基，运用静动力排水固结法，可加固深厚淤泥地基。 静动力排水固结法中，土体固结效果与排水体间距有很大关系。为研究高能量冲击下不同排水体间距设置对软土能量传递规律影响，利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验系统，在模型箱中设置多组不同排水体系，对淤泥土进行静动力排水固结模型试验（1：30相似比），获得了高能量多遍冲击作用下不同排水体系中能量传递规律：（1）冲击荷载作用下，非插板（无人工排水体）区产生的孔压难以消散、附加应力难以沿埋深方向往下传递，而插板区则可，但其传递需要经历一定夯击遍数；插板较密区比插板较疏区的孔压更易消散，其工中沉降更大；（2）插板区软土层是由上至下逐步加固的；插板越密，随着夯击遍数增加，能量在软基深层分布的比例越大，且深层最终能量增量占处理厚度总能量的分布比例最大，表现出主要压缩区向下移动趋势更为明显。试验表明，排水体设置是必要的；在给定条件下，插板越密，越有利于地基深部的加固。上述结果的重要工程意义在于，当施加足够遍数的夯击且设置相适应的排水体时，对于淤泥类高含水量软土地基，运用静动力排水固结法，可加固深厚淤泥地基。
2017, 25(1): 43-49.
摘要:
填埋场衬垫系统中，土与土工膜界面剪切强度较低，易造成失稳破坏。目前国内外学者主要采用室内试验对土与土工膜界面的宏观剪切特性进行研究，而对界面剪切特性的细观研究较少。为了从细观角度研究土与土工膜界面的剪切特性，本文采用EsyS-particle程序对土工膜与土界面直剪试验进行了离散元数值模拟分析。采用摩擦接触模型模拟砂土；采用黏结模型颗粒模拟土工膜，通过紧密排列土工膜颗粒以模拟土工膜的光滑表面。通过室内拟合试验，选取和校准材料的细观参数。分析结果表明，离散元模型能较好的模拟界面应力-应变关系；剪切带的厚度约为两倍平均土颗粒直径；剪切带中的土颗粒发生较大位移，孔隙比增大，而剪切带之外的土颗粒位移和孔隙比变化较小；随着剪切位移的增加，颗粒间接触力逐渐向左端集中，力链方向由垂直逐渐倾斜。 填埋场衬垫系统中，土与土工膜界面剪切强度较低，易造成失稳破坏。目前国内外学者主要采用室内试验对土与土工膜界面的宏观剪切特性进行研究，而对界面剪切特性的细观研究较少。为了从细观角度研究土与土工膜界面的剪切特性，本文采用EsyS-particle程序对土工膜与土界面直剪试验进行了离散元数值模拟分析。采用摩擦接触模型模拟砂土；采用黏结模型颗粒模拟土工膜，通过紧密排列土工膜颗粒以模拟土工膜的光滑表面。通过室内拟合试验，选取和校准材料的细观参数。分析结果表明，离散元模型能较好的模拟界面应力-应变关系；剪切带的厚度约为两倍平均土颗粒直径；剪切带中的土颗粒发生较大位移，孔隙比增大，而剪切带之外的土颗粒位移和孔隙比变化较小；随着剪切位移的增加，颗粒间接触力逐渐向左端集中，力链方向由垂直逐渐倾斜。
填埋场衬垫系统中，土与土工膜界面剪切强度较低，易造成失稳破坏。目前国内外学者主要采用室内试验对土与土工膜界面的宏观剪切特性进行研究，而对界面剪切特性的细观研究较少。为了从细观角度研究土与土工膜界面的剪切特性，本文采用EsyS-particle程序对土工膜与土界面直剪试验进行了离散元数值模拟分析。采用摩擦接触模型模拟砂土；采用黏结模型颗粒模拟土工膜，通过紧密排列土工膜颗粒以模拟土工膜的光滑表面。通过室内拟合试验，选取和校准材料的细观参数。分析结果表明，离散元模型能较好的模拟界面应力-应变关系；剪切带的厚度约为两倍平均土颗粒直径；剪切带中的土颗粒发生较大位移，孔隙比增大，而剪切带之外的土颗粒位移和孔隙比变化较小；随着剪切位移的增加，颗粒间接触力逐渐向左端集中，力链方向由垂直逐渐倾斜。 填埋场衬垫系统中，土与土工膜界面剪切强度较低，易造成失稳破坏。目前国内外学者主要采用室内试验对土与土工膜界面的宏观剪切特性进行研究，而对界面剪切特性的细观研究较少。为了从细观角度研究土与土工膜界面的剪切特性，本文采用EsyS-particle程序对土工膜与土界面直剪试验进行了离散元数值模拟分析。采用摩擦接触模型模拟砂土；采用黏结模型颗粒模拟土工膜，通过紧密排列土工膜颗粒以模拟土工膜的光滑表面。通过室内拟合试验，选取和校准材料的细观参数。分析结果表明，离散元模型能较好的模拟界面应力-应变关系；剪切带的厚度约为两倍平均土颗粒直径；剪切带中的土颗粒发生较大位移，孔隙比增大，而剪切带之外的土颗粒位移和孔隙比变化较小；随着剪切位移的增加，颗粒间接触力逐渐向左端集中，力链方向由垂直逐渐倾斜。
2017, 25(1): 50-57.
摘要:
利用GDS共振柱试验系统对不同干密度、不同含水率的断层泥试样进行了动剪切模量和阻尼比试验研究。结果表明，使用Hardin-Drnevich双曲线模型能够较好地描述断层泥的动剪切模量随剪应变的变化趋势；随干密度增加，动剪切模量和阻尼比均增大；而随含水率增加，动剪切模量和阻尼比均减小；归一化动剪切模量试验点主要位于Seed和Idriss提出的砂土G/Gmax～γ曲线变动范围内，且与Sun和Seed推荐黏性土曲线变化趋势一致；在半对数坐标系中，阻尼比与动剪应变呈良好的线性关系，并给出了拟合关系式。 利用GDS共振柱试验系统对不同干密度、不同含水率的断层泥试样进行了动剪切模量和阻尼比试验研究。结果表明，使用Hardin-Drnevich双曲线模型能够较好地描述断层泥的动剪切模量随剪应变的变化趋势；随干密度增加，动剪切模量和阻尼比均增大；而随含水率增加，动剪切模量和阻尼比均减小；归一化动剪切模量试验点主要位于Seed和Idriss提出的砂土G/Gmax～γ曲线变动范围内，且与Sun和Seed推荐黏性土曲线变化趋势一致；在半对数坐标系中，阻尼比与动剪应变呈良好的线性关系，并给出了拟合关系式。
利用GDS共振柱试验系统对不同干密度、不同含水率的断层泥试样进行了动剪切模量和阻尼比试验研究。结果表明，使用Hardin-Drnevich双曲线模型能够较好地描述断层泥的动剪切模量随剪应变的变化趋势；随干密度增加，动剪切模量和阻尼比均增大；而随含水率增加，动剪切模量和阻尼比均减小；归一化动剪切模量试验点主要位于Seed和Idriss提出的砂土G/Gmax～γ曲线变动范围内，且与Sun和Seed推荐黏性土曲线变化趋势一致；在半对数坐标系中，阻尼比与动剪应变呈良好的线性关系，并给出了拟合关系式。 利用GDS共振柱试验系统对不同干密度、不同含水率的断层泥试样进行了动剪切模量和阻尼比试验研究。结果表明，使用Hardin-Drnevich双曲线模型能够较好地描述断层泥的动剪切模量随剪应变的变化趋势；随干密度增加，动剪切模量和阻尼比均增大；而随含水率增加，动剪切模量和阻尼比均减小；归一化动剪切模量试验点主要位于Seed和Idriss提出的砂土G/Gmax～γ曲线变动范围内，且与Sun和Seed推荐黏性土曲线变化趋势一致；在半对数坐标系中，阻尼比与动剪应变呈良好的线性关系，并给出了拟合关系式。
2017, 25(1): 58-64.
摘要:
五星形桩是一种新型的截面异形桩，是在圆桩基础上向内切割5个圆弧，形成截面类似五星形的一种桩型。利用自主研发的多功能桩基模型试验加载系统，砂雨法成桩，进行了4根五星形与圆形桩（周长最大化五星形桩F1、周长面积比最大化五星形桩F2、与F2同截面周长的圆桩C1、与F2同截面面积的圆桩C2）抗拔承载特性对比模型试验研究。试验结果表明：（1）五星形桩F1与F2的极限抗拔力基本相同，大圆桩C1最大，小圆桩C2最小。（2）大圆桩C1的极限抗拔力是F2的1.73倍，说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力产生了较明显的弱化。（3）小圆桩C2的侧表面积是F2的0.66倍，但其极限抗拔力是F2的0.8倍，这进一步说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力有一定程度的弱化。但F2的极限抗拔力是C2的1.25倍，可见桩的截面形式由圆形转变为五星形可一定程度地提高抗拔承载能力。（4）抗拔侧摩阻力与上拔位移呈双曲线分布，仅需较小位移就可达到极值。 五星形桩是一种新型的截面异形桩，是在圆桩基础上向内切割5个圆弧，形成截面类似五星形的一种桩型。利用自主研发的多功能桩基模型试验加载系统，砂雨法成桩，进行了4根五星形与圆形桩（周长最大化五星形桩F1、周长面积比最大化五星形桩F2、与F2同截面周长的圆桩C1、与F2同截面面积的圆桩C2）抗拔承载特性对比模型试验研究。试验结果表明：（1）五星形桩F1与F2的极限抗拔力基本相同，大圆桩C1最大，小圆桩C2最小。（2）大圆桩C1的极限抗拔力是F2的1.73倍，说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力产生了较明显的弱化。（3）小圆桩C2的侧表面积是F2的0.66倍，但其极限抗拔力是F2的0.8倍，这进一步说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力有一定程度的弱化。但F2的极限抗拔力是C2的1.25倍，可见桩的截面形式由圆形转变为五星形可一定程度地提高抗拔承载能力。（4）抗拔侧摩阻力与上拔位移呈双曲线分布，仅需较小位移就可达到极值。
五星形桩是一种新型的截面异形桩，是在圆桩基础上向内切割5个圆弧，形成截面类似五星形的一种桩型。利用自主研发的多功能桩基模型试验加载系统，砂雨法成桩，进行了4根五星形与圆形桩（周长最大化五星形桩F1、周长面积比最大化五星形桩F2、与F2同截面周长的圆桩C1、与F2同截面面积的圆桩C2）抗拔承载特性对比模型试验研究。试验结果表明：（1）五星形桩F1与F2的极限抗拔力基本相同，大圆桩C1最大，小圆桩C2最小。（2）大圆桩C1的极限抗拔力是F2的1.73倍，说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力产生了较明显的弱化。（3）小圆桩C2的侧表面积是F2的0.66倍，但其极限抗拔力是F2的0.8倍，这进一步说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力有一定程度的弱化。但F2的极限抗拔力是C2的1.25倍，可见桩的截面形式由圆形转变为五星形可一定程度地提高抗拔承载能力。（4）抗拔侧摩阻力与上拔位移呈双曲线分布，仅需较小位移就可达到极值。 五星形桩是一种新型的截面异形桩，是在圆桩基础上向内切割5个圆弧，形成截面类似五星形的一种桩型。利用自主研发的多功能桩基模型试验加载系统，砂雨法成桩，进行了4根五星形与圆形桩（周长最大化五星形桩F1、周长面积比最大化五星形桩F2、与F2同截面周长的圆桩C1、与F2同截面面积的圆桩C2）抗拔承载特性对比模型试验研究。试验结果表明：（1）五星形桩F1与F2的极限抗拔力基本相同，大圆桩C1最大，小圆桩C2最小。（2）大圆桩C1的极限抗拔力是F2的1.73倍，说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力产生了较明显的弱化。（3）小圆桩C2的侧表面积是F2的0.66倍，但其极限抗拔力是F2的0.8倍，这进一步说明五星形截面形式对抗拔侧摩阻力有一定程度的弱化。但F2的极限抗拔力是C2的1.25倍，可见桩的截面形式由圆形转变为五星形可一定程度地提高抗拔承载能力。（4）抗拔侧摩阻力与上拔位移呈双曲线分布，仅需较小位移就可达到极值。
2017, 25(1): 65-72.
摘要:
废旧轮胎胶粉用于填埋场衬垫材料改性，是提高衬垫系统有效性和扩展废旧轮胎资源化利用途径的一种手段。以高岭土作为黏性土的代表，开展废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的力学和水力学性质试验，重点探讨胶粉掺量及尺寸对混合土渗透性、压缩性和收缩性的影响规律。研究表明，废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的渗透系数、压缩系数、回弹指数、固结系数和体缩率等均随胶粉掺入比的增加而增大。高岭土及混合土的无侧限抗压强度大于200kPa，50kPa和200kPa压力下渗透系数满足≤1.0×10-7cm·s-1的要求，均属于中压缩性土，且体缩率小于体积应变合格值4%。与30目胶粉相比，12目胶粉-高岭土混合土压缩性和回弹量较小、固结系数较大，胶粉尺寸对无侧限抗压强度、体缩率和渗透系数的影响不显著。在本文试验条件下，为提高黏土衬垫对有机污染物的吸附能力并满足渗透性、强度及变形的要求，12目25%胶粉改性黏土可作为填埋场黏土衬垫材料。 废旧轮胎胶粉用于填埋场衬垫材料改性，是提高衬垫系统有效性和扩展废旧轮胎资源化利用途径的一种手段。以高岭土作为黏性土的代表，开展废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的力学和水力学性质试验，重点探讨胶粉掺量及尺寸对混合土渗透性、压缩性和收缩性的影响规律。研究表明，废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的渗透系数、压缩系数、回弹指数、固结系数和体缩率等均随胶粉掺入比的增加而增大。高岭土及混合土的无侧限抗压强度大于200kPa，50kPa和200kPa压力下渗透系数满足≤1.0×10-7cm·s-1的要求，均属于中压缩性土，且体缩率小于体积应变合格值4%。与30目胶粉相比，12目胶粉-高岭土混合土压缩性和回弹量较小、固结系数较大，胶粉尺寸对无侧限抗压强度、体缩率和渗透系数的影响不显著。在本文试验条件下，为提高黏土衬垫对有机污染物的吸附能力并满足渗透性、强度及变形的要求，12目25%胶粉改性黏土可作为填埋场黏土衬垫材料。
废旧轮胎胶粉用于填埋场衬垫材料改性，是提高衬垫系统有效性和扩展废旧轮胎资源化利用途径的一种手段。以高岭土作为黏性土的代表，开展废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的力学和水力学性质试验，重点探讨胶粉掺量及尺寸对混合土渗透性、压缩性和收缩性的影响规律。研究表明，废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的渗透系数、压缩系数、回弹指数、固结系数和体缩率等均随胶粉掺入比的增加而增大。高岭土及混合土的无侧限抗压强度大于200kPa，50kPa和200kPa压力下渗透系数满足≤1.0×10-7cm·s-1的要求，均属于中压缩性土，且体缩率小于体积应变合格值4%。与30目胶粉相比，12目胶粉-高岭土混合土压缩性和回弹量较小、固结系数较大，胶粉尺寸对无侧限抗压强度、体缩率和渗透系数的影响不显著。在本文试验条件下，为提高黏土衬垫对有机污染物的吸附能力并满足渗透性、强度及变形的要求，12目25%胶粉改性黏土可作为填埋场黏土衬垫材料。 废旧轮胎胶粉用于填埋场衬垫材料改性，是提高衬垫系统有效性和扩展废旧轮胎资源化利用途径的一种手段。以高岭土作为黏性土的代表，开展废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的力学和水力学性质试验，重点探讨胶粉掺量及尺寸对混合土渗透性、压缩性和收缩性的影响规律。研究表明，废旧轮胎胶粉-高岭土混合土的渗透系数、压缩系数、回弹指数、固结系数和体缩率等均随胶粉掺入比的增加而增大。高岭土及混合土的无侧限抗压强度大于200kPa，50kPa和200kPa压力下渗透系数满足≤1.0×10-7cm·s-1的要求，均属于中压缩性土，且体缩率小于体积应变合格值4%。与30目胶粉相比，12目胶粉-高岭土混合土压缩性和回弹量较小、固结系数较大，胶粉尺寸对无侧限抗压强度、体缩率和渗透系数的影响不显著。在本文试验条件下，为提高黏土衬垫对有机污染物的吸附能力并满足渗透性、强度及变形的要求，12目25%胶粉改性黏土可作为填埋场黏土衬垫材料。
2017, 25(1): 73-79.
摘要:
采用轴平移技术对砂土、粉质黏土、黏土3种土质的土-水特征曲线进行了测试分析，并结合核磁共振技术测得了试样在不同基质吸力加载步条件下的T2时间（横向弛豫时间）分布曲线，从细微观角度分析了脱湿过程中孔隙水在土体中赋存分布的情况。实验结果表明：3种土质的体积含水率随着控制吸力的增大而减少，该脱湿曲线可分为边界效应区、过渡区与残余区3个区域。其中，黏土的持水特性明显大于粉质黏土和砂土。核磁共振的试验结果与压力板仪获得的脱湿过程是对应的，从微细观角度展示了土体的排水过程。在排水过程中，总体上具有较大势能的大孔隙水先排出，随后小孔隙开始排水，但这一规律并不绝对，由于土体孔隙结构的复杂性，会出现大小孔隙同时排水以及土样中水分重分布的现象。 采用轴平移技术对砂土、粉质黏土、黏土3种土质的土-水特征曲线进行了测试分析，并结合核磁共振技术测得了试样在不同基质吸力加载步条件下的T2时间（横向弛豫时间）分布曲线，从细微观角度分析了脱湿过程中孔隙水在土体中赋存分布的情况。实验结果表明：3种土质的体积含水率随着控制吸力的增大而减少，该脱湿曲线可分为边界效应区、过渡区与残余区3个区域。其中，黏土的持水特性明显大于粉质黏土和砂土。核磁共振的试验结果与压力板仪获得的脱湿过程是对应的，从微细观角度展示了土体的排水过程。在排水过程中，总体上具有较大势能的大孔隙水先排出，随后小孔隙开始排水，但这一规律并不绝对，由于土体孔隙结构的复杂性，会出现大小孔隙同时排水以及土样中水分重分布的现象。
采用轴平移技术对砂土、粉质黏土、黏土3种土质的土-水特征曲线进行了测试分析，并结合核磁共振技术测得了试样在不同基质吸力加载步条件下的T2时间（横向弛豫时间）分布曲线，从细微观角度分析了脱湿过程中孔隙水在土体中赋存分布的情况。实验结果表明：3种土质的体积含水率随着控制吸力的增大而减少，该脱湿曲线可分为边界效应区、过渡区与残余区3个区域。其中，黏土的持水特性明显大于粉质黏土和砂土。核磁共振的试验结果与压力板仪获得的脱湿过程是对应的，从微细观角度展示了土体的排水过程。在排水过程中，总体上具有较大势能的大孔隙水先排出，随后小孔隙开始排水，但这一规律并不绝对，由于土体孔隙结构的复杂性，会出现大小孔隙同时排水以及土样中水分重分布的现象。 采用轴平移技术对砂土、粉质黏土、黏土3种土质的土-水特征曲线进行了测试分析，并结合核磁共振技术测得了试样在不同基质吸力加载步条件下的T2时间（横向弛豫时间）分布曲线，从细微观角度分析了脱湿过程中孔隙水在土体中赋存分布的情况。实验结果表明：3种土质的体积含水率随着控制吸力的增大而减少，该脱湿曲线可分为边界效应区、过渡区与残余区3个区域。其中，黏土的持水特性明显大于粉质黏土和砂土。核磁共振的试验结果与压力板仪获得的脱湿过程是对应的，从微细观角度展示了土体的排水过程。在排水过程中，总体上具有较大势能的大孔隙水先排出，随后小孔隙开始排水，但这一规律并不绝对，由于土体孔隙结构的复杂性，会出现大小孔隙同时排水以及土样中水分重分布的现象。
2017, 25(1): 80-87.
摘要:
为了初步探究纤维加筋膨胀土的蠕变特性，采用室内非饱和三轴蠕变试验，分析了初始含水率和纤维掺量两个因素对玄武岩纤维加筋膨胀土蠕变特性的影响，通过等时应力-应变曲线得出加筋土的长期强度，并尝试建立了纤维加筋膨胀土的蠕变模型，得到的结论主要有以下几点：通过对比分级加载条件下的应变-时间曲线，发现纤维加筋对于减小膨胀土的蠕变变形有显著的作用，并存在最优纤维掺量，当纤维掺量超过最优纤维掺量，蠕变效应无显著改善；纤维加筋膨胀土的蠕变变形随着含水率的减小而减小，并存在最优含水率，当小于最优含水率时蠕变效应无明显改善；纤维加筋可以显著提高膨胀土的长期强度，纤维掺量分别为0.4%和0.6%的加筋土长期强度比相同条件下的素土分别提高了26.7%和23.3%；通过拟合，得到了Mesri蠕变模型参数，认为该模型从总体上可以反映纤维加筋膨胀土的三轴蠕变特性。 为了初步探究纤维加筋膨胀土的蠕变特性，采用室内非饱和三轴蠕变试验，分析了初始含水率和纤维掺量两个因素对玄武岩纤维加筋膨胀土蠕变特性的影响，通过等时应力-应变曲线得出加筋土的长期强度，并尝试建立了纤维加筋膨胀土的蠕变模型，得到的结论主要有以下几点：通过对比分级加载条件下的应变-时间曲线，发现纤维加筋对于减小膨胀土的蠕变变形有显著的作用，并存在最优纤维掺量，当纤维掺量超过最优纤维掺量，蠕变效应无显著改善；纤维加筋膨胀土的蠕变变形随着含水率的减小而减小，并存在最优含水率，当小于最优含水率时蠕变效应无明显改善；纤维加筋可以显著提高膨胀土的长期强度，纤维掺量分别为0.4%和0.6%的加筋土长期强度比相同条件下的素土分别提高了26.7%和23.3%；通过拟合，得到了Mesri蠕变模型参数，认为该模型从总体上可以反映纤维加筋膨胀土的三轴蠕变特性。
为了初步探究纤维加筋膨胀土的蠕变特性，采用室内非饱和三轴蠕变试验，分析了初始含水率和纤维掺量两个因素对玄武岩纤维加筋膨胀土蠕变特性的影响，通过等时应力-应变曲线得出加筋土的长期强度，并尝试建立了纤维加筋膨胀土的蠕变模型，得到的结论主要有以下几点：通过对比分级加载条件下的应变-时间曲线，发现纤维加筋对于减小膨胀土的蠕变变形有显著的作用，并存在最优纤维掺量，当纤维掺量超过最优纤维掺量，蠕变效应无显著改善；纤维加筋膨胀土的蠕变变形随着含水率的减小而减小，并存在最优含水率，当小于最优含水率时蠕变效应无明显改善；纤维加筋可以显著提高膨胀土的长期强度，纤维掺量分别为0.4%和0.6%的加筋土长期强度比相同条件下的素土分别提高了26.7%和23.3%；通过拟合，得到了Mesri蠕变模型参数，认为该模型从总体上可以反映纤维加筋膨胀土的三轴蠕变特性。 为了初步探究纤维加筋膨胀土的蠕变特性，采用室内非饱和三轴蠕变试验，分析了初始含水率和纤维掺量两个因素对玄武岩纤维加筋膨胀土蠕变特性的影响，通过等时应力-应变曲线得出加筋土的长期强度，并尝试建立了纤维加筋膨胀土的蠕变模型，得到的结论主要有以下几点：通过对比分级加载条件下的应变-时间曲线，发现纤维加筋对于减小膨胀土的蠕变变形有显著的作用，并存在最优纤维掺量，当纤维掺量超过最优纤维掺量，蠕变效应无显著改善；纤维加筋膨胀土的蠕变变形随着含水率的减小而减小，并存在最优含水率，当小于最优含水率时蠕变效应无明显改善；纤维加筋可以显著提高膨胀土的长期强度，纤维掺量分别为0.4%和0.6%的加筋土长期强度比相同条件下的素土分别提高了26.7%和23.3%；通过拟合，得到了Mesri蠕变模型参数，认为该模型从总体上可以反映纤维加筋膨胀土的三轴蠕变特性。
2017, 25(1): 88-94.
摘要:
水力压裂作为一种改造储层渗透性、压裂增产的技术，对页岩气开采具有重要意义。为研究射孔附近水力压裂过程中页岩各向异性特征对破裂压力及裂缝扩展的影响规律，开展了单轴试验条件下不同层理角度的页岩水力压裂试验。研究表明：页岩的破裂压力存在明显的各向异性，破裂压力随层理角度的分布曲线呈U型分布，其中0°和90°破裂压力最大，30°最小；页岩的破裂形态主要有两种，一种为沿着最大主应力方向即竖直方向起裂并延伸，另一种模式为裂缝先沿着最大主应力方向起裂并延伸，延伸过程中直接穿过层理面，随后渐渐转向为沿层理面方向扩展；破裂机制则包括拉张破坏和拉张剪切混合破坏。研究结果对于深入了解页岩裂缝起裂和延伸机理、水力压裂施工设计等具有重要的意义。 水力压裂作为一种改造储层渗透性、压裂增产的技术，对页岩气开采具有重要意义。为研究射孔附近水力压裂过程中页岩各向异性特征对破裂压力及裂缝扩展的影响规律，开展了单轴试验条件下不同层理角度的页岩水力压裂试验。研究表明：页岩的破裂压力存在明显的各向异性，破裂压力随层理角度的分布曲线呈U型分布，其中0°和90°破裂压力最大，30°最小；页岩的破裂形态主要有两种，一种为沿着最大主应力方向即竖直方向起裂并延伸，另一种模式为裂缝先沿着最大主应力方向起裂并延伸，延伸过程中直接穿过层理面，随后渐渐转向为沿层理面方向扩展；破裂机制则包括拉张破坏和拉张剪切混合破坏。研究结果对于深入了解页岩裂缝起裂和延伸机理、水力压裂施工设计等具有重要的意义。
水力压裂作为一种改造储层渗透性、压裂增产的技术，对页岩气开采具有重要意义。为研究射孔附近水力压裂过程中页岩各向异性特征对破裂压力及裂缝扩展的影响规律，开展了单轴试验条件下不同层理角度的页岩水力压裂试验。研究表明：页岩的破裂压力存在明显的各向异性，破裂压力随层理角度的分布曲线呈U型分布，其中0°和90°破裂压力最大，30°最小；页岩的破裂形态主要有两种，一种为沿着最大主应力方向即竖直方向起裂并延伸，另一种模式为裂缝先沿着最大主应力方向起裂并延伸，延伸过程中直接穿过层理面，随后渐渐转向为沿层理面方向扩展；破裂机制则包括拉张破坏和拉张剪切混合破坏。研究结果对于深入了解页岩裂缝起裂和延伸机理、水力压裂施工设计等具有重要的意义。 水力压裂作为一种改造储层渗透性、压裂增产的技术，对页岩气开采具有重要意义。为研究射孔附近水力压裂过程中页岩各向异性特征对破裂压力及裂缝扩展的影响规律，开展了单轴试验条件下不同层理角度的页岩水力压裂试验。研究表明：页岩的破裂压力存在明显的各向异性，破裂压力随层理角度的分布曲线呈U型分布，其中0°和90°破裂压力最大，30°最小；页岩的破裂形态主要有两种，一种为沿着最大主应力方向即竖直方向起裂并延伸，另一种模式为裂缝先沿着最大主应力方向起裂并延伸，延伸过程中直接穿过层理面，随后渐渐转向为沿层理面方向扩展；破裂机制则包括拉张破坏和拉张剪切混合破坏。研究结果对于深入了解页岩裂缝起裂和延伸机理、水力压裂施工设计等具有重要的意义。
2017, 25(1): 102-109.
摘要:
为了得到轻量土路基中央部位在长期荷载作用下的蠕变规律，通过单向固结蠕变试验，分析了不同含水率EPS颗粒轻量土、素土在不同轴向压力下的蠕变特性。研究表明：固定其他因素，轴向压力越大，含水率越高，土样蠕变变形越大。轻量土加载1d基本上可以达到总变形的93%～98%，蠕变变形具有明显的衰减特征。轻量土是一种结构性土体，与素土蠕变机理完全不同。当轴向压力小于压缩屈服应力时，轻量土蠕变变形主要是孔隙闭合、水分的排出、固体颗粒移动的结果；当压力大于压缩屈服应力时，轻量土土样原有结构被破坏，EPS颗粒自身会被压缩。基于土体衰减蠕变特征，本文依据双曲线模型建立了轻量土经验蠕变模型，基本上可以反映路基中央部位轻量土的蠕变规律，经验模型适用于轻量土条件为轴向压力小于土体压缩屈服应力。试验与理论计算分析表明，轻量土固结特性优于素土，路基沉降在施工过程中就可以达到稳定，运营期间的工后沉降基本可以忽略。 为了得到轻量土路基中央部位在长期荷载作用下的蠕变规律，通过单向固结蠕变试验，分析了不同含水率EPS颗粒轻量土、素土在不同轴向压力下的蠕变特性。研究表明：固定其他因素，轴向压力越大，含水率越高，土样蠕变变形越大。轻量土加载1d基本上可以达到总变形的93%～98%，蠕变变形具有明显的衰减特征。轻量土是一种结构性土体，与素土蠕变机理完全不同。当轴向压力小于压缩屈服应力时，轻量土蠕变变形主要是孔隙闭合、水分的排出、固体颗粒移动的结果；当压力大于压缩屈服应力时，轻量土土样原有结构被破坏，EPS颗粒自身会被压缩。基于土体衰减蠕变特征，本文依据双曲线模型建立了轻量土经验蠕变模型，基本上可以反映路基中央部位轻量土的蠕变规律，经验模型适用于轻量土条件为轴向压力小于土体压缩屈服应力。试验与理论计算分析表明，轻量土固结特性优于素土，路基沉降在施工过程中就可以达到稳定，运营期间的工后沉降基本可以忽略。
为了得到轻量土路基中央部位在长期荷载作用下的蠕变规律，通过单向固结蠕变试验，分析了不同含水率EPS颗粒轻量土、素土在不同轴向压力下的蠕变特性。研究表明：固定其他因素，轴向压力越大，含水率越高，土样蠕变变形越大。轻量土加载1d基本上可以达到总变形的93%～98%，蠕变变形具有明显的衰减特征。轻量土是一种结构性土体，与素土蠕变机理完全不同。当轴向压力小于压缩屈服应力时，轻量土蠕变变形主要是孔隙闭合、水分的排出、固体颗粒移动的结果；当压力大于压缩屈服应力时，轻量土土样原有结构被破坏，EPS颗粒自身会被压缩。基于土体衰减蠕变特征，本文依据双曲线模型建立了轻量土经验蠕变模型，基本上可以反映路基中央部位轻量土的蠕变规律，经验模型适用于轻量土条件为轴向压力小于土体压缩屈服应力。试验与理论计算分析表明，轻量土固结特性优于素土，路基沉降在施工过程中就可以达到稳定，运营期间的工后沉降基本可以忽略。 为了得到轻量土路基中央部位在长期荷载作用下的蠕变规律，通过单向固结蠕变试验，分析了不同含水率EPS颗粒轻量土、素土在不同轴向压力下的蠕变特性。研究表明：固定其他因素，轴向压力越大，含水率越高，土样蠕变变形越大。轻量土加载1d基本上可以达到总变形的93%～98%，蠕变变形具有明显的衰减特征。轻量土是一种结构性土体，与素土蠕变机理完全不同。当轴向压力小于压缩屈服应力时，轻量土蠕变变形主要是孔隙闭合、水分的排出、固体颗粒移动的结果；当压力大于压缩屈服应力时，轻量土土样原有结构被破坏，EPS颗粒自身会被压缩。基于土体衰减蠕变特征，本文依据双曲线模型建立了轻量土经验蠕变模型，基本上可以反映路基中央部位轻量土的蠕变规律，经验模型适用于轻量土条件为轴向压力小于土体压缩屈服应力。试验与理论计算分析表明，轻量土固结特性优于素土，路基沉降在施工过程中就可以达到稳定，运营期间的工后沉降基本可以忽略。
2017, 25(1): 36-42.
摘要:
非饱和土强度参数的确定是其能够用于工程实际的关键。目前公认的非饱和土强度理论有Bishop的单变量理论、Fredlund的双变量理论以及Lu Ning的吸应力强度理论。其中吸应力强度理论基于吸应力特征曲线，可直接由常规三轴试验得出，回避了测定基质吸力的问题，便于在工程实际中推广。本文通过不同含水率的三轴CD试验，测得陕西泾阳原状Q2（L5）黄土的有效强度参数。结果表明，该黄土不同含水率的有效内摩擦角基本接近；有效黏聚力随含水率的增大呈指数递减，当含水率超过塑限时，黏聚力趋于定值。根据有效黏聚力和吸应力的关系，可以获得吸应力和含水率的关系，即吸应力特征曲线，并通过拟合得出吸应力函数，以及非饱和土强度表达式。 非饱和土强度参数的确定是其能够用于工程实际的关键。目前公认的非饱和土强度理论有Bishop的单变量理论、Fredlund的双变量理论以及Lu Ning的吸应力强度理论。其中吸应力强度理论基于吸应力特征曲线，可直接由常规三轴试验得出，回避了测定基质吸力的问题，便于在工程实际中推广。本文通过不同含水率的三轴CD试验，测得陕西泾阳原状Q2（L5）黄土的有效强度参数。结果表明，该黄土不同含水率的有效内摩擦角基本接近；有效黏聚力随含水率的增大呈指数递减，当含水率超过塑限时，黏聚力趋于定值。根据有效黏聚力和吸应力的关系，可以获得吸应力和含水率的关系，即吸应力特征曲线，并通过拟合得出吸应力函数，以及非饱和土强度表达式。
非饱和土强度参数的确定是其能够用于工程实际的关键。目前公认的非饱和土强度理论有Bishop的单变量理论、Fredlund的双变量理论以及Lu Ning的吸应力强度理论。其中吸应力强度理论基于吸应力特征曲线，可直接由常规三轴试验得出，回避了测定基质吸力的问题，便于在工程实际中推广。本文通过不同含水率的三轴CD试验，测得陕西泾阳原状Q2（L5）黄土的有效强度参数。结果表明，该黄土不同含水率的有效内摩擦角基本接近；有效黏聚力随含水率的增大呈指数递减，当含水率超过塑限时，黏聚力趋于定值。根据有效黏聚力和吸应力的关系，可以获得吸应力和含水率的关系，即吸应力特征曲线，并通过拟合得出吸应力函数，以及非饱和土强度表达式。 非饱和土强度参数的确定是其能够用于工程实际的关键。目前公认的非饱和土强度理论有Bishop的单变量理论、Fredlund的双变量理论以及Lu Ning的吸应力强度理论。其中吸应力强度理论基于吸应力特征曲线，可直接由常规三轴试验得出，回避了测定基质吸力的问题，便于在工程实际中推广。本文通过不同含水率的三轴CD试验，测得陕西泾阳原状Q2（L5）黄土的有效强度参数。结果表明，该黄土不同含水率的有效内摩擦角基本接近；有效黏聚力随含水率的增大呈指数递减，当含水率超过塑限时，黏聚力趋于定值。根据有效黏聚力和吸应力的关系，可以获得吸应力和含水率的关系，即吸应力特征曲线，并通过拟合得出吸应力函数，以及非饱和土强度表达式。
2017, 25(1): 95-101.
摘要:
为探索不同格栅强度条件下桩-网复合地基桩-土应力比的变化规律，首先基于桩-网复合地基工作机理，推导出桩-土应力比的解析式；然后依托赣龙（赣州-龙岩）和哈大（哈尔滨-大连）高速铁路桩-网复合地基工程实例，由实测数据对比分析了格栅强度100kN·m-1和300kN·m-1条件下的桩-土应力比变化规律；最后建立三维数值模型，进一步分析了格栅强度在100～400kN·m-1区间的桩-土应力比变化规律。结果表明：格栅强度在100～300kN·m-1区间时，桩-土应力比随格栅强度增幅较大，当格栅强度超过300kN·m-1以后增加的幅度较小。考虑复合地基承载特性最大贡献，建议选取格栅强度200～300kN·m-1，此时桩-土应力比为3.8～4.5。 为探索不同格栅强度条件下桩-网复合地基桩-土应力比的变化规律，首先基于桩-网复合地基工作机理，推导出桩-土应力比的解析式；然后依托赣龙（赣州-龙岩）和哈大（哈尔滨-大连）高速铁路桩-网复合地基工程实例，由实测数据对比分析了格栅强度100kN·m-1和300kN·m-1条件下的桩-土应力比变化规律；最后建立三维数值模型，进一步分析了格栅强度在100～400kN·m-1区间的桩-土应力比变化规律。结果表明：格栅强度在100～300kN·m-1区间时，桩-土应力比随格栅强度增幅较大，当格栅强度超过300kN·m-1以后增加的幅度较小。考虑复合地基承载特性最大贡献，建议选取格栅强度200～300kN·m-1，此时桩-土应力比为3.8～4.5。
为探索不同格栅强度条件下桩-网复合地基桩-土应力比的变化规律，首先基于桩-网复合地基工作机理，推导出桩-土应力比的解析式；然后依托赣龙（赣州-龙岩）和哈大（哈尔滨-大连）高速铁路桩-网复合地基工程实例，由实测数据对比分析了格栅强度100kN·m-1和300kN·m-1条件下的桩-土应力比变化规律；最后建立三维数值模型，进一步分析了格栅强度在100～400kN·m-1区间的桩-土应力比变化规律。结果表明：格栅强度在100～300kN·m-1区间时，桩-土应力比随格栅强度增幅较大，当格栅强度超过300kN·m-1以后增加的幅度较小。考虑复合地基承载特性最大贡献，建议选取格栅强度200～300kN·m-1，此时桩-土应力比为3.8～4.5。 为探索不同格栅强度条件下桩-网复合地基桩-土应力比的变化规律，首先基于桩-网复合地基工作机理，推导出桩-土应力比的解析式；然后依托赣龙（赣州-龙岩）和哈大（哈尔滨-大连）高速铁路桩-网复合地基工程实例，由实测数据对比分析了格栅强度100kN·m-1和300kN·m-1条件下的桩-土应力比变化规律；最后建立三维数值模型，进一步分析了格栅强度在100～400kN·m-1区间的桩-土应力比变化规律。结果表明：格栅强度在100～300kN·m-1区间时，桩-土应力比随格栅强度增幅较大，当格栅强度超过300kN·m-1以后增加的幅度较小。考虑复合地基承载特性最大贡献，建议选取格栅强度200～300kN·m-1，此时桩-土应力比为3.8～4.5。
2017, 25(1): 110-116.
摘要:
采用SoilVision软件，利用测试的矿体和表层黏土的物理力学参数，分析原地浸矿的渗流过程和计算边坡安全系数。现场监测试验矿块的浸润线和裂缝宽度发展，验证了数值计算结果是合理的。根据试验矿块的边坡剖面形状，结合原地浸矿工艺特征，建立了简化模型，分析了导流孔和收液巷道对边坡稳定性的控制作用。数值计算和试验结果表明：当导流孔收液率小于13.35%时，导流孔对边坡安全系数影响很小；当导流孔收液率为13.35%~15.8%时，边坡安全系数随收液率近似成线性增加；对于水平长度为42m的边坡，收液巷道与出渗面距离为12~24m时，收液巷道对控制边坡失稳的作用发挥得最充分。 采用SoilVision软件，利用测试的矿体和表层黏土的物理力学参数，分析原地浸矿的渗流过程和计算边坡安全系数。现场监测试验矿块的浸润线和裂缝宽度发展，验证了数值计算结果是合理的。根据试验矿块的边坡剖面形状，结合原地浸矿工艺特征，建立了简化模型，分析了导流孔和收液巷道对边坡稳定性的控制作用。数值计算和试验结果表明：当导流孔收液率小于13.35%时，导流孔对边坡安全系数影响很小；当导流孔收液率为13.35%~15.8%时，边坡安全系数随收液率近似成线性增加；对于水平长度为42m的边坡，收液巷道与出渗面距离为12~24m时，收液巷道对控制边坡失稳的作用发挥得最充分。
采用SoilVision软件，利用测试的矿体和表层黏土的物理力学参数，分析原地浸矿的渗流过程和计算边坡安全系数。现场监测试验矿块的浸润线和裂缝宽度发展，验证了数值计算结果是合理的。根据试验矿块的边坡剖面形状，结合原地浸矿工艺特征，建立了简化模型，分析了导流孔和收液巷道对边坡稳定性的控制作用。数值计算和试验结果表明：当导流孔收液率小于13.35%时，导流孔对边坡安全系数影响很小；当导流孔收液率为13.35%~15.8%时，边坡安全系数随收液率近似成线性增加；对于水平长度为42m的边坡，收液巷道与出渗面距离为12~24m时，收液巷道对控制边坡失稳的作用发挥得最充分。 采用SoilVision软件，利用测试的矿体和表层黏土的物理力学参数，分析原地浸矿的渗流过程和计算边坡安全系数。现场监测试验矿块的浸润线和裂缝宽度发展，验证了数值计算结果是合理的。根据试验矿块的边坡剖面形状，结合原地浸矿工艺特征，建立了简化模型，分析了导流孔和收液巷道对边坡稳定性的控制作用。数值计算和试验结果表明：当导流孔收液率小于13.35%时，导流孔对边坡安全系数影响很小；当导流孔收液率为13.35%~15.8%时，边坡安全系数随收液率近似成线性增加；对于水平长度为42m的边坡，收液巷道与出渗面距离为12~24m时，收液巷道对控制边坡失稳的作用发挥得最充分。
2017, 25(1): 117-122.
摘要:
黄土由于湿陷性、大孔隙、水敏性等特点，导致黄土地区的地质灾害广布，并且各灾种之间表现出明显的链生效应，使得黄土地区地质灾害的成因机理及防治研究愈发复杂。本文通过分析整理黄土地区典型灾害及灾害链事件，归纳了黄土地区灾害的发育现状，详细描述了两条典型的黄土地质灾害链式结构，并以天水大沟滑坡-泥石流灾害为例，阐述了黄土灾害链链生过程中的放大效应。根据黄土灾害研究现状，凝练了黄土灾害链研究中的3个关键问题，针对性地提出各自的研究思路，并指出今后需更加注重黄土灾害链的风险评价及断链措施方面的研究。本文针对黄土地区灾害链研究中若干问题的初步思考，旨在为后续的灾害链研究提供科学建议。 黄土由于湿陷性、大孔隙、水敏性等特点，导致黄土地区的地质灾害广布，并且各灾种之间表现出明显的链生效应，使得黄土地区地质灾害的成因机理及防治研究愈发复杂。本文通过分析整理黄土地区典型灾害及灾害链事件，归纳了黄土地区灾害的发育现状，详细描述了两条典型的黄土地质灾害链式结构，并以天水大沟滑坡-泥石流灾害为例，阐述了黄土灾害链链生过程中的放大效应。根据黄土灾害研究现状，凝练了黄土灾害链研究中的3个关键问题，针对性地提出各自的研究思路，并指出今后需更加注重黄土灾害链的风险评价及断链措施方面的研究。本文针对黄土地区灾害链研究中若干问题的初步思考，旨在为后续的灾害链研究提供科学建议。
黄土由于湿陷性、大孔隙、水敏性等特点，导致黄土地区的地质灾害广布，并且各灾种之间表现出明显的链生效应，使得黄土地区地质灾害的成因机理及防治研究愈发复杂。本文通过分析整理黄土地区典型灾害及灾害链事件，归纳了黄土地区灾害的发育现状，详细描述了两条典型的黄土地质灾害链式结构，并以天水大沟滑坡-泥石流灾害为例，阐述了黄土灾害链链生过程中的放大效应。根据黄土灾害研究现状，凝练了黄土灾害链研究中的3个关键问题，针对性地提出各自的研究思路，并指出今后需更加注重黄土灾害链的风险评价及断链措施方面的研究。本文针对黄土地区灾害链研究中若干问题的初步思考，旨在为后续的灾害链研究提供科学建议。 黄土由于湿陷性、大孔隙、水敏性等特点，导致黄土地区的地质灾害广布，并且各灾种之间表现出明显的链生效应，使得黄土地区地质灾害的成因机理及防治研究愈发复杂。本文通过分析整理黄土地区典型灾害及灾害链事件，归纳了黄土地区灾害的发育现状，详细描述了两条典型的黄土地质灾害链式结构，并以天水大沟滑坡-泥石流灾害为例，阐述了黄土灾害链链生过程中的放大效应。根据黄土灾害研究现状，凝练了黄土灾害链研究中的3个关键问题，针对性地提出各自的研究思路，并指出今后需更加注重黄土灾害链的风险评价及断链措施方面的研究。本文针对黄土地区灾害链研究中若干问题的初步思考，旨在为后续的灾害链研究提供科学建议。
2017, 25(1): 123-131.
摘要:
大型泥岩滑坡是青海湟水河流域最主要的地质灾害类型之一。为了揭示此类滑坡运动过程中的滑带土动态剪切特征，本文以湟水河流域两处典型泥岩滑坡滑带土为例，首先通过基本物理性质测试，判定该泥岩滑带土具有中膨胀性；然后利用环剪试验方法，得到了不同含水率的滑带土在不同剪切速率的环剪作用下的剪切特征曲线。结果显示：剪切过程表现出明显的应变软化特性，试样从峰值应力到残余应力有快速明显的应力降（降幅多介于30%~40%之间）；试样的剪切速率和含水率与剪切强度呈反相关关系，残余应力对上述因素的响应小于峰值应力；剪切速率（含水率）变化条件相同时，含水率（剪切速率）越大，剪切应力和剪切强度的变化越大。上述结论为湟水河流域大型泥岩滑坡的成因机理分析和稳定性研究提供了参考。 大型泥岩滑坡是青海湟水河流域最主要的地质灾害类型之一。为了揭示此类滑坡运动过程中的滑带土动态剪切特征，本文以湟水河流域两处典型泥岩滑坡滑带土为例，首先通过基本物理性质测试，判定该泥岩滑带土具有中膨胀性；然后利用环剪试验方法，得到了不同含水率的滑带土在不同剪切速率的环剪作用下的剪切特征曲线。结果显示：剪切过程表现出明显的应变软化特性，试样从峰值应力到残余应力有快速明显的应力降（降幅多介于30%~40%之间）；试样的剪切速率和含水率与剪切强度呈反相关关系，残余应力对上述因素的响应小于峰值应力；剪切速率（含水率）变化条件相同时，含水率（剪切速率）越大，剪切应力和剪切强度的变化越大。上述结论为湟水河流域大型泥岩滑坡的成因机理分析和稳定性研究提供了参考。
大型泥岩滑坡是青海湟水河流域最主要的地质灾害类型之一。为了揭示此类滑坡运动过程中的滑带土动态剪切特征，本文以湟水河流域两处典型泥岩滑坡滑带土为例，首先通过基本物理性质测试，判定该泥岩滑带土具有中膨胀性；然后利用环剪试验方法，得到了不同含水率的滑带土在不同剪切速率的环剪作用下的剪切特征曲线。结果显示：剪切过程表现出明显的应变软化特性，试样从峰值应力到残余应力有快速明显的应力降（降幅多介于30%~40%之间）；试样的剪切速率和含水率与剪切强度呈反相关关系，残余应力对上述因素的响应小于峰值应力；剪切速率（含水率）变化条件相同时，含水率（剪切速率）越大，剪切应力和剪切强度的变化越大。上述结论为湟水河流域大型泥岩滑坡的成因机理分析和稳定性研究提供了参考。 大型泥岩滑坡是青海湟水河流域最主要的地质灾害类型之一。为了揭示此类滑坡运动过程中的滑带土动态剪切特征，本文以湟水河流域两处典型泥岩滑坡滑带土为例，首先通过基本物理性质测试，判定该泥岩滑带土具有中膨胀性；然后利用环剪试验方法，得到了不同含水率的滑带土在不同剪切速率的环剪作用下的剪切特征曲线。结果显示：剪切过程表现出明显的应变软化特性，试样从峰值应力到残余应力有快速明显的应力降（降幅多介于30%~40%之间）；试样的剪切速率和含水率与剪切强度呈反相关关系，残余应力对上述因素的响应小于峰值应力；剪切速率（含水率）变化条件相同时，含水率（剪切速率）越大，剪切应力和剪切强度的变化越大。上述结论为湟水河流域大型泥岩滑坡的成因机理分析和稳定性研究提供了参考。
2017, 25(1): 132-138.
摘要:
粉土因具有黏聚力低、水稳性差的特点，在工程中的使用受限；玉米秸秆具有较高的抗拉强度，是一种性能良好、环保的天然纤维，将经过防腐处理后的玉米秸秆作为加筋材料纤维掺加到粉土中，是否会起到良好的加固效果，本文将就此展开研究。首先对玉米秸秆皮进行抗拉强度测试，选取抗拉强度较高的无茎节点秸秆皮作为试样；将该试样用卡松、双乙酸钠、聚乙烯醇3种防腐溶液进行浸泡，并对浸泡处理后的试样进行抗拉强度测试，结果表明浸泡过3种防腐剂的秸秆在浸泡水后抗拉强度均比天然秸秆有不同程度的提升，其中聚乙烯醇的防腐效果最好，浸泡12周后抗拉强度比天然秸秆高出约60%；对用聚乙烯醇浸泡后的试样进行显微镜拍照和称重测试，显示秸秆在浸泡3天后对聚乙烯醇的吸收达到饱和。将用聚乙烯醇防腐处理后的玉米秸秆纤维掺加到粉土中，制样进行三轴试验，发现玉米秸秆加筋对粉土强度的提高主要体现在黏聚力上，其增幅为素土试样的100%，改善了土体的水稳定性；其应力-应变曲线更倾向于应变-硬化，有别于素土的应变软化，破坏形态较为完整，有别于素土的斜截面破坏，这说明粉土加入玉米秸秆纤维后抵抗外界荷载的能力增强。 粉土因具有黏聚力低、水稳性差的特点，在工程中的使用受限；玉米秸秆具有较高的抗拉强度，是一种性能良好、环保的天然纤维，将经过防腐处理后的玉米秸秆作为加筋材料纤维掺加到粉土中，是否会起到良好的加固效果，本文将就此展开研究。首先对玉米秸秆皮进行抗拉强度测试，选取抗拉强度较高的无茎节点秸秆皮作为试样；将该试样用卡松、双乙酸钠、聚乙烯醇3种防腐溶液进行浸泡，并对浸泡处理后的试样进行抗拉强度测试，结果表明浸泡过3种防腐剂的秸秆在浸泡水后抗拉强度均比天然秸秆有不同程度的提升，其中聚乙烯醇的防腐效果最好，浸泡12周后抗拉强度比天然秸秆高出约60%；对用聚乙烯醇浸泡后的试样进行显微镜拍照和称重测试，显示秸秆在浸泡3天后对聚乙烯醇的吸收达到饱和。将用聚乙烯醇防腐处理后的玉米秸秆纤维掺加到粉土中，制样进行三轴试验，发现玉米秸秆加筋对粉土强度的提高主要体现在黏聚力上，其增幅为素土试样的100%，改善了土体的水稳定性；其应力-应变曲线更倾向于应变-硬化，有别于素土的应变软化，破坏形态较为完整，有别于素土的斜截面破坏，这说明粉土加入玉米秸秆纤维后抵抗外界荷载的能力增强。
粉土因具有黏聚力低、水稳性差的特点，在工程中的使用受限；玉米秸秆具有较高的抗拉强度，是一种性能良好、环保的天然纤维，将经过防腐处理后的玉米秸秆作为加筋材料纤维掺加到粉土中，是否会起到良好的加固效果，本文将就此展开研究。首先对玉米秸秆皮进行抗拉强度测试，选取抗拉强度较高的无茎节点秸秆皮作为试样；将该试样用卡松、双乙酸钠、聚乙烯醇3种防腐溶液进行浸泡，并对浸泡处理后的试样进行抗拉强度测试，结果表明浸泡过3种防腐剂的秸秆在浸泡水后抗拉强度均比天然秸秆有不同程度的提升，其中聚乙烯醇的防腐效果最好，浸泡12周后抗拉强度比天然秸秆高出约60%；对用聚乙烯醇浸泡后的试样进行显微镜拍照和称重测试，显示秸秆在浸泡3天后对聚乙烯醇的吸收达到饱和。将用聚乙烯醇防腐处理后的玉米秸秆纤维掺加到粉土中，制样进行三轴试验，发现玉米秸秆加筋对粉土强度的提高主要体现在黏聚力上，其增幅为素土试样的100%，改善了土体的水稳定性；其应力-应变曲线更倾向于应变-硬化，有别于素土的应变软化，破坏形态较为完整，有别于素土的斜截面破坏，这说明粉土加入玉米秸秆纤维后抵抗外界荷载的能力增强。 粉土因具有黏聚力低、水稳性差的特点，在工程中的使用受限；玉米秸秆具有较高的抗拉强度，是一种性能良好、环保的天然纤维，将经过防腐处理后的玉米秸秆作为加筋材料纤维掺加到粉土中，是否会起到良好的加固效果，本文将就此展开研究。首先对玉米秸秆皮进行抗拉强度测试，选取抗拉强度较高的无茎节点秸秆皮作为试样；将该试样用卡松、双乙酸钠、聚乙烯醇3种防腐溶液进行浸泡，并对浸泡处理后的试样进行抗拉强度测试，结果表明浸泡过3种防腐剂的秸秆在浸泡水后抗拉强度均比天然秸秆有不同程度的提升，其中聚乙烯醇的防腐效果最好，浸泡12周后抗拉强度比天然秸秆高出约60%；对用聚乙烯醇浸泡后的试样进行显微镜拍照和称重测试，显示秸秆在浸泡3天后对聚乙烯醇的吸收达到饱和。将用聚乙烯醇防腐处理后的玉米秸秆纤维掺加到粉土中，制样进行三轴试验，发现玉米秸秆加筋对粉土强度的提高主要体现在黏聚力上，其增幅为素土试样的100%，改善了土体的水稳定性；其应力-应变曲线更倾向于应变-硬化，有别于素土的应变软化，破坏形态较为完整，有别于素土的斜截面破坏，这说明粉土加入玉米秸秆纤维后抵抗外界荷载的能力增强。
2017, 25(1): 154-163.
摘要:
沟道型滑坡-碎屑流具有隐蔽性强、危险性高、力学机理复杂的特点，研究其运动距离预测模型具有重要的理论意义和实践意义。本文基于遥感GIS技术，结合野外调查，获取了汶川地震触发的38个沟道型滑坡-碎屑流的基础数据。通过相关性分析确定沟道型滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的影响因素从大到小依次是滑坡体积V、最大垂直运动距离H、滑源区高差Hs、沟道段坡度β。采用逐步回归方法建立了滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的最优多元回归模型，检验结果表明模型具有较高精度。将最优多元回归模型与国际上应用较多的滑坡运动距离和泥石流运动距离预测模型进行对比，表明考虑滑坡体积、地形落差和沟道段坡度的运动距离预测指标体系，具有最高的拟合优度和较好的物理含义，可为沟谷山区滑坡-碎屑流危险性评价提供参考依据。 沟道型滑坡-碎屑流具有隐蔽性强、危险性高、力学机理复杂的特点，研究其运动距离预测模型具有重要的理论意义和实践意义。本文基于遥感GIS技术，结合野外调查，获取了汶川地震触发的38个沟道型滑坡-碎屑流的基础数据。通过相关性分析确定沟道型滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的影响因素从大到小依次是滑坡体积V、最大垂直运动距离H、滑源区高差Hs、沟道段坡度β。采用逐步回归方法建立了滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的最优多元回归模型，检验结果表明模型具有较高精度。将最优多元回归模型与国际上应用较多的滑坡运动距离和泥石流运动距离预测模型进行对比，表明考虑滑坡体积、地形落差和沟道段坡度的运动距离预测指标体系，具有最高的拟合优度和较好的物理含义，可为沟谷山区滑坡-碎屑流危险性评价提供参考依据。
沟道型滑坡-碎屑流具有隐蔽性强、危险性高、力学机理复杂的特点，研究其运动距离预测模型具有重要的理论意义和实践意义。本文基于遥感GIS技术，结合野外调查，获取了汶川地震触发的38个沟道型滑坡-碎屑流的基础数据。通过相关性分析确定沟道型滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的影响因素从大到小依次是滑坡体积V、最大垂直运动距离H、滑源区高差Hs、沟道段坡度β。采用逐步回归方法建立了滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的最优多元回归模型，检验结果表明模型具有较高精度。将最优多元回归模型与国际上应用较多的滑坡运动距离和泥石流运动距离预测模型进行对比，表明考虑滑坡体积、地形落差和沟道段坡度的运动距离预测指标体系，具有最高的拟合优度和较好的物理含义，可为沟谷山区滑坡-碎屑流危险性评价提供参考依据。 沟道型滑坡-碎屑流具有隐蔽性强、危险性高、力学机理复杂的特点，研究其运动距离预测模型具有重要的理论意义和实践意义。本文基于遥感GIS技术，结合野外调查，获取了汶川地震触发的38个沟道型滑坡-碎屑流的基础数据。通过相关性分析确定沟道型滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的影响因素从大到小依次是滑坡体积V、最大垂直运动距离H、滑源区高差Hs、沟道段坡度β。采用逐步回归方法建立了滑坡-碎屑流最大水平运动距离L的最优多元回归模型，检验结果表明模型具有较高精度。将最优多元回归模型与国际上应用较多的滑坡运动距离和泥石流运动距离预测模型进行对比，表明考虑滑坡体积、地形落差和沟道段坡度的运动距离预测指标体系，具有最高的拟合优度和较好的物理含义，可为沟谷山区滑坡-碎屑流危险性评价提供参考依据。
2017, 25(1): 139-146.
摘要:
在强震区，地震诱发边坡失稳等地质灾害的安全隐患十分突出。同时，针对由上覆松散堆积物和下卧基岩构成的土岩二元结构边坡，其地震作用下动力响应的相关研究仍较为少见。因此本文以海西福永高速ZK132+300段典型土岩二元结构边坡为原型，设计制作了1/20缩尺模型边坡，在福建省土木工程灾害防治重点实验室的双向地震模拟振动台上，完成了20种工况的模拟地震动试验。重点关注坡体高程、地震动幅值、地震动频率特征对PGA放大系数的影响，得到以下结论。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应和鞭梢效应；但锚框支护能有效抑制坡面的趋表效应。随着输入地震动幅值的增大，土体表现出明显的塑性特征，坡内和坡面各测点处PGA放大系数，按高程依次呈线性减小或指数型减小。在相同幅值、不同频率特征的地震波作用下，坡面各测点处PGA放大系数呈现出明显的差异性；但这种因地震波频谱特性不同而产生的差异，随着高程增加而逐渐减小，并在坡顶处趋向一致。同时通过对边坡表观破坏特征的描述，发现二元结构边坡的裂缝发展仅出现在上部土质坡体的坡顶和坡肩自由面附近，未出现贯通性裂缝和整体滑移失稳，认为锚框支护结构极大提高了上部土质边坡的抗震性能。 在强震区，地震诱发边坡失稳等地质灾害的安全隐患十分突出。同时，针对由上覆松散堆积物和下卧基岩构成的土岩二元结构边坡，其地震作用下动力响应的相关研究仍较为少见。因此本文以海西福永高速ZK132+300段典型土岩二元结构边坡为原型，设计制作了1/20缩尺模型边坡，在福建省土木工程灾害防治重点实验室的双向地震模拟振动台上，完成了20种工况的模拟地震动试验。重点关注坡体高程、地震动幅值、地震动频率特征对PGA放大系数的影响，得到以下结论。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应和鞭梢效应；但锚框支护能有效抑制坡面的趋表效应。随着输入地震动幅值的增大，土体表现出明显的塑性特征，坡内和坡面各测点处PGA放大系数，按高程依次呈线性减小或指数型减小。在相同幅值、不同频率特征的地震波作用下，坡面各测点处PGA放大系数呈现出明显的差异性；但这种因地震波频谱特性不同而产生的差异，随着高程增加而逐渐减小，并在坡顶处趋向一致。同时通过对边坡表观破坏特征的描述，发现二元结构边坡的裂缝发展仅出现在上部土质坡体的坡顶和坡肩自由面附近，未出现贯通性裂缝和整体滑移失稳，认为锚框支护结构极大提高了上部土质边坡的抗震性能。
在强震区，地震诱发边坡失稳等地质灾害的安全隐患十分突出。同时，针对由上覆松散堆积物和下卧基岩构成的土岩二元结构边坡，其地震作用下动力响应的相关研究仍较为少见。因此本文以海西福永高速ZK132+300段典型土岩二元结构边坡为原型，设计制作了1/20缩尺模型边坡，在福建省土木工程灾害防治重点实验室的双向地震模拟振动台上，完成了20种工况的模拟地震动试验。重点关注坡体高程、地震动幅值、地震动频率特征对PGA放大系数的影响，得到以下结论。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应和鞭梢效应；但锚框支护能有效抑制坡面的趋表效应。随着输入地震动幅值的增大，土体表现出明显的塑性特征，坡内和坡面各测点处PGA放大系数，按高程依次呈线性减小或指数型减小。在相同幅值、不同频率特征的地震波作用下，坡面各测点处PGA放大系数呈现出明显的差异性；但这种因地震波频谱特性不同而产生的差异，随着高程增加而逐渐减小，并在坡顶处趋向一致。同时通过对边坡表观破坏特征的描述，发现二元结构边坡的裂缝发展仅出现在上部土质坡体的坡顶和坡肩自由面附近，未出现贯通性裂缝和整体滑移失稳，认为锚框支护结构极大提高了上部土质边坡的抗震性能。 在强震区，地震诱发边坡失稳等地质灾害的安全隐患十分突出。同时，针对由上覆松散堆积物和下卧基岩构成的土岩二元结构边坡，其地震作用下动力响应的相关研究仍较为少见。因此本文以海西福永高速ZK132+300段典型土岩二元结构边坡为原型，设计制作了1/20缩尺模型边坡，在福建省土木工程灾害防治重点实验室的双向地震模拟振动台上，完成了20种工况的模拟地震动试验。重点关注坡体高程、地震动幅值、地震动频率特征对PGA放大系数的影响，得到以下结论。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应和鞭梢效应；但锚框支护能有效抑制坡面的趋表效应。随着输入地震动幅值的增大，土体表现出明显的塑性特征，坡内和坡面各测点处PGA放大系数，按高程依次呈线性减小或指数型减小。在相同幅值、不同频率特征的地震波作用下，坡面各测点处PGA放大系数呈现出明显的差异性；但这种因地震波频谱特性不同而产生的差异，随着高程增加而逐渐减小，并在坡顶处趋向一致。同时通过对边坡表观破坏特征的描述，发现二元结构边坡的裂缝发展仅出现在上部土质坡体的坡顶和坡肩自由面附近，未出现贯通性裂缝和整体滑移失稳，认为锚框支护结构极大提高了上部土质边坡的抗震性能。
2017, 25(1): 147-153.
摘要:
黑方台位于我国甘肃省永靖县，该区由于长期灌溉导致地下水位上升，诱发了大量的黄土滑坡，其中最典型的一类滑坡为渐进后退式黄土滑坡。通过对比代表性滑坡多期Google影像，并结合现场调查分析了近年来新发生的滑坡，发现该类黄土滑坡具有典型的渐进后退式演化过程。现场调查和对典型滑坡剖面黄土含水率的实测发现，黄土层底部受地下水的长期浸泡软化所形成的软基效应是使黄土滑坡不断发生的主要原因，而滑坡发生后留下的弧形凹槽往往成为地下水局部集中汇聚和排泄点，滑源区被滑坡残留体覆盖导致地下水位局部雍高上涨，将导致同一滑坡发生多次渐进后退式破坏。 黑方台位于我国甘肃省永靖县，该区由于长期灌溉导致地下水位上升，诱发了大量的黄土滑坡，其中最典型的一类滑坡为渐进后退式黄土滑坡。通过对比代表性滑坡多期Google影像，并结合现场调查分析了近年来新发生的滑坡，发现该类黄土滑坡具有典型的渐进后退式演化过程。现场调查和对典型滑坡剖面黄土含水率的实测发现，黄土层底部受地下水的长期浸泡软化所形成的软基效应是使黄土滑坡不断发生的主要原因，而滑坡发生后留下的弧形凹槽往往成为地下水局部集中汇聚和排泄点，滑源区被滑坡残留体覆盖导致地下水位局部雍高上涨，将导致同一滑坡发生多次渐进后退式破坏。
黑方台位于我国甘肃省永靖县，该区由于长期灌溉导致地下水位上升，诱发了大量的黄土滑坡，其中最典型的一类滑坡为渐进后退式黄土滑坡。通过对比代表性滑坡多期Google影像，并结合现场调查分析了近年来新发生的滑坡，发现该类黄土滑坡具有典型的渐进后退式演化过程。现场调查和对典型滑坡剖面黄土含水率的实测发现，黄土层底部受地下水的长期浸泡软化所形成的软基效应是使黄土滑坡不断发生的主要原因，而滑坡发生后留下的弧形凹槽往往成为地下水局部集中汇聚和排泄点，滑源区被滑坡残留体覆盖导致地下水位局部雍高上涨，将导致同一滑坡发生多次渐进后退式破坏。 黑方台位于我国甘肃省永靖县，该区由于长期灌溉导致地下水位上升，诱发了大量的黄土滑坡，其中最典型的一类滑坡为渐进后退式黄土滑坡。通过对比代表性滑坡多期Google影像，并结合现场调查分析了近年来新发生的滑坡，发现该类黄土滑坡具有典型的渐进后退式演化过程。现场调查和对典型滑坡剖面黄土含水率的实测发现，黄土层底部受地下水的长期浸泡软化所形成的软基效应是使黄土滑坡不断发生的主要原因，而滑坡发生后留下的弧形凹槽往往成为地下水局部集中汇聚和排泄点，滑源区被滑坡残留体覆盖导致地下水位局部雍高上涨，将导致同一滑坡发生多次渐进后退式破坏。
2017, 25(1): 164-170.
摘要:
雅砻江两河口水电站泄洪建筑物进口布置于庆大河左岸边坡，继在边坡中下部圈定3个变形体后，在边坡上部发现变形体Ⅳ区，严重威胁泄洪建筑物的安全。通过探硐、赤平投影等手段，结合研究区地质环境，确定了边坡变形破坏机理，该边坡为中薄层岩体反倾边坡，青藏高原隆升伴随河流下切，边坡卸荷，在上部岩体自重作用下，坡脚薄层岩体发生倾倒弯折，河流侵蚀作用下变形加剧导致局部弯折贯通形成底滑面，在外力作用下崩滑破坏，上部变形体失去支撑后倾倒弯折破坏加剧，由于岩层薄，变形体多为碎裂散体结构。采用Geo-slope软件对变形体进行稳定性分析，结果表明自然状态下Ⅳ区变形体处于极限平衡状态，下部变形体清除后，Ⅳ区变形体失稳。最后，根据结果制定了合理的变形体处理措施。 雅砻江两河口水电站泄洪建筑物进口布置于庆大河左岸边坡，继在边坡中下部圈定3个变形体后，在边坡上部发现变形体Ⅳ区，严重威胁泄洪建筑物的安全。通过探硐、赤平投影等手段，结合研究区地质环境，确定了边坡变形破坏机理，该边坡为中薄层岩体反倾边坡，青藏高原隆升伴随河流下切，边坡卸荷，在上部岩体自重作用下，坡脚薄层岩体发生倾倒弯折，河流侵蚀作用下变形加剧导致局部弯折贯通形成底滑面，在外力作用下崩滑破坏，上部变形体失去支撑后倾倒弯折破坏加剧，由于岩层薄，变形体多为碎裂散体结构。采用Geo-slope软件对变形体进行稳定性分析，结果表明自然状态下Ⅳ区变形体处于极限平衡状态，下部变形体清除后，Ⅳ区变形体失稳。最后，根据结果制定了合理的变形体处理措施。
雅砻江两河口水电站泄洪建筑物进口布置于庆大河左岸边坡，继在边坡中下部圈定3个变形体后，在边坡上部发现变形体Ⅳ区，严重威胁泄洪建筑物的安全。通过探硐、赤平投影等手段，结合研究区地质环境，确定了边坡变形破坏机理，该边坡为中薄层岩体反倾边坡，青藏高原隆升伴随河流下切，边坡卸荷，在上部岩体自重作用下，坡脚薄层岩体发生倾倒弯折，河流侵蚀作用下变形加剧导致局部弯折贯通形成底滑面，在外力作用下崩滑破坏，上部变形体失去支撑后倾倒弯折破坏加剧，由于岩层薄，变形体多为碎裂散体结构。采用Geo-slope软件对变形体进行稳定性分析，结果表明自然状态下Ⅳ区变形体处于极限平衡状态，下部变形体清除后，Ⅳ区变形体失稳。最后，根据结果制定了合理的变形体处理措施。 雅砻江两河口水电站泄洪建筑物进口布置于庆大河左岸边坡，继在边坡中下部圈定3个变形体后，在边坡上部发现变形体Ⅳ区，严重威胁泄洪建筑物的安全。通过探硐、赤平投影等手段，结合研究区地质环境，确定了边坡变形破坏机理，该边坡为中薄层岩体反倾边坡，青藏高原隆升伴随河流下切，边坡卸荷，在上部岩体自重作用下，坡脚薄层岩体发生倾倒弯折，河流侵蚀作用下变形加剧导致局部弯折贯通形成底滑面，在外力作用下崩滑破坏，上部变形体失去支撑后倾倒弯折破坏加剧，由于岩层薄，变形体多为碎裂散体结构。采用Geo-slope软件对变形体进行稳定性分析，结果表明自然状态下Ⅳ区变形体处于极限平衡状态，下部变形体清除后，Ⅳ区变形体失稳。最后，根据结果制定了合理的变形体处理措施。
2017, 25(1): 171-179.
摘要:
岩体强度和地应力之间的矛盾导致的应力型破坏在我国西部水电开发过程中比较普遍地出现，岩体强度参数取值因此成为西部水电工程实践中重要的环节之一，直接影响着工程问题的解决方案。针对我国水电行业岩体取值方法所考察因素与Hoek-Brown方法的差异，本文在论述岩性、围压条件、岩块破损对岩体强度参数取值影响的基础上，重点讨论了水电经验取值方法与Hoek-Brown经验取值方法的差异及其在西部复杂条件下的适用性。结论如下：（1）岩性、围压水平和破损特性对强度参数的影响不容忽视；（2）水电经验取值方法适用于低围压条件，在西部水电工程中适用性相对较差；（3）Hoek-Brown经验取值方法同时考虑了岩石材质、围压效应和破损效应的影响，既能实现中东部地区水电工程岩体力学参数取值经验的延续，也适用于西部水电工程的高应力环境和复杂地质环境。 岩体强度和地应力之间的矛盾导致的应力型破坏在我国西部水电开发过程中比较普遍地出现，岩体强度参数取值因此成为西部水电工程实践中重要的环节之一，直接影响着工程问题的解决方案。针对我国水电行业岩体取值方法所考察因素与Hoek-Brown方法的差异，本文在论述岩性、围压条件、岩块破损对岩体强度参数取值影响的基础上，重点讨论了水电经验取值方法与Hoek-Brown经验取值方法的差异及其在西部复杂条件下的适用性。结论如下：（1）岩性、围压水平和破损特性对强度参数的影响不容忽视；（2）水电经验取值方法适用于低围压条件，在西部水电工程中适用性相对较差；（3）Hoek-Brown经验取值方法同时考虑了岩石材质、围压效应和破损效应的影响，既能实现中东部地区水电工程岩体力学参数取值经验的延续，也适用于西部水电工程的高应力环境和复杂地质环境。
岩体强度和地应力之间的矛盾导致的应力型破坏在我国西部水电开发过程中比较普遍地出现，岩体强度参数取值因此成为西部水电工程实践中重要的环节之一，直接影响着工程问题的解决方案。针对我国水电行业岩体取值方法所考察因素与Hoek-Brown方法的差异，本文在论述岩性、围压条件、岩块破损对岩体强度参数取值影响的基础上，重点讨论了水电经验取值方法与Hoek-Brown经验取值方法的差异及其在西部复杂条件下的适用性。结论如下：（1）岩性、围压水平和破损特性对强度参数的影响不容忽视；（2）水电经验取值方法适用于低围压条件，在西部水电工程中适用性相对较差；（3）Hoek-Brown经验取值方法同时考虑了岩石材质、围压效应和破损效应的影响，既能实现中东部地区水电工程岩体力学参数取值经验的延续，也适用于西部水电工程的高应力环境和复杂地质环境。 岩体强度和地应力之间的矛盾导致的应力型破坏在我国西部水电开发过程中比较普遍地出现，岩体强度参数取值因此成为西部水电工程实践中重要的环节之一，直接影响着工程问题的解决方案。针对我国水电行业岩体取值方法所考察因素与Hoek-Brown方法的差异，本文在论述岩性、围压条件、岩块破损对岩体强度参数取值影响的基础上，重点讨论了水电经验取值方法与Hoek-Brown经验取值方法的差异及其在西部复杂条件下的适用性。结论如下：（1）岩性、围压水平和破损特性对强度参数的影响不容忽视；（2）水电经验取值方法适用于低围压条件，在西部水电工程中适用性相对较差；（3）Hoek-Brown经验取值方法同时考虑了岩石材质、围压效应和破损效应的影响，既能实现中东部地区水电工程岩体力学参数取值经验的延续，也适用于西部水电工程的高应力环境和复杂地质环境。
2017, 25(1): 180-189.
摘要:
为查明新立海底金矿浅部裂隙涌水在开采条件下的演化规律，从水文地球化学的角度出发，提出采用主成分分析法和最大似然概率法对裂隙涌水水源及其混合比进行判识和计算，并采用数值模拟法间接验证计算结果的可靠性。研究表明：该方法能够有效识别矿山涌水水端元的组合模型及其变化，计算出可能性最大的端元混合比；新立金矿浅部裂隙涌水端元模型经历了由Ⅰ类基岩水+海底地下水到Ⅰ类基岩水+海底地下水+现代海水的演化过程；海底地下水和现代海水易从采空区两侧肩部进入矿坑，且涌水中海水含量呈现先增加后减小的变化规律。 为查明新立海底金矿浅部裂隙涌水在开采条件下的演化规律，从水文地球化学的角度出发，提出采用主成分分析法和最大似然概率法对裂隙涌水水源及其混合比进行判识和计算，并采用数值模拟法间接验证计算结果的可靠性。研究表明：该方法能够有效识别矿山涌水水端元的组合模型及其变化，计算出可能性最大的端元混合比；新立金矿浅部裂隙涌水端元模型经历了由Ⅰ类基岩水+海底地下水到Ⅰ类基岩水+海底地下水+现代海水的演化过程；海底地下水和现代海水易从采空区两侧肩部进入矿坑，且涌水中海水含量呈现先增加后减小的变化规律。
为查明新立海底金矿浅部裂隙涌水在开采条件下的演化规律，从水文地球化学的角度出发，提出采用主成分分析法和最大似然概率法对裂隙涌水水源及其混合比进行判识和计算，并采用数值模拟法间接验证计算结果的可靠性。研究表明：该方法能够有效识别矿山涌水水端元的组合模型及其变化，计算出可能性最大的端元混合比；新立金矿浅部裂隙涌水端元模型经历了由Ⅰ类基岩水+海底地下水到Ⅰ类基岩水+海底地下水+现代海水的演化过程；海底地下水和现代海水易从采空区两侧肩部进入矿坑，且涌水中海水含量呈现先增加后减小的变化规律。 为查明新立海底金矿浅部裂隙涌水在开采条件下的演化规律，从水文地球化学的角度出发，提出采用主成分分析法和最大似然概率法对裂隙涌水水源及其混合比进行判识和计算，并采用数值模拟法间接验证计算结果的可靠性。研究表明：该方法能够有效识别矿山涌水水端元的组合模型及其变化，计算出可能性最大的端元混合比；新立金矿浅部裂隙涌水端元模型经历了由Ⅰ类基岩水+海底地下水到Ⅰ类基岩水+海底地下水+现代海水的演化过程；海底地下水和现代海水易从采空区两侧肩部进入矿坑，且涌水中海水含量呈现先增加后减小的变化规律。
2017, 25(1): 190-198.
摘要:
玉符河是济南岩溶地下水重要补给源，对济南保泉和供水具有重要意义。本文以2015年玉符河入渗补给试验为例，利用水化学和同位素方法分析了河水入渗对岩溶水矿物组分溶解及离子成分的影响、河水入渗后的渗流路径、影响范围等问题。结果表明，玉符河至城区泉群，水化学类型由SO4-Ca-Mg型逐渐过渡到HCO3-Ca型；河水的入渗导致岩溶地下水中方解石和白云石饱和指数减小，石膏的饱和指数几乎不变；水化学和同位素数据表明催马-蛮子庄一带岩溶水中河水比例为48%。在空间分布上，河岸东侧3km范围内河水入渗补给量占比可达50%。在河道东侧8km处，河水入渗补给量占比为5%。在靠近城区泉群一带，河水入渗补给量占比更低， < 5%。本次观测结果表明，河道补水尚未对城区泉群有明显影响。本研究为济南岩溶水资源评价和保泉方案的制定提供依据。 玉符河是济南岩溶地下水重要补给源，对济南保泉和供水具有重要意义。本文以2015年玉符河入渗补给试验为例，利用水化学和同位素方法分析了河水入渗对岩溶水矿物组分溶解及离子成分的影响、河水入渗后的渗流路径、影响范围等问题。结果表明，玉符河至城区泉群，水化学类型由SO4-Ca-Mg型逐渐过渡到HCO3-Ca型；河水的入渗导致岩溶地下水中方解石和白云石饱和指数减小，石膏的饱和指数几乎不变；水化学和同位素数据表明催马-蛮子庄一带岩溶水中河水比例为48%。在空间分布上，河岸东侧3km范围内河水入渗补给量占比可达50%。在河道东侧8km处，河水入渗补给量占比为5%。在靠近城区泉群一带，河水入渗补给量占比更低， < 5%。本次观测结果表明，河道补水尚未对城区泉群有明显影响。本研究为济南岩溶水资源评价和保泉方案的制定提供依据。
玉符河是济南岩溶地下水重要补给源，对济南保泉和供水具有重要意义。本文以2015年玉符河入渗补给试验为例，利用水化学和同位素方法分析了河水入渗对岩溶水矿物组分溶解及离子成分的影响、河水入渗后的渗流路径、影响范围等问题。结果表明，玉符河至城区泉群，水化学类型由SO4-Ca-Mg型逐渐过渡到HCO3-Ca型；河水的入渗导致岩溶地下水中方解石和白云石饱和指数减小，石膏的饱和指数几乎不变；水化学和同位素数据表明催马-蛮子庄一带岩溶水中河水比例为48%。在空间分布上，河岸东侧3km范围内河水入渗补给量占比可达50%。在河道东侧8km处，河水入渗补给量占比为5%。在靠近城区泉群一带，河水入渗补给量占比更低， < 5%。本次观测结果表明，河道补水尚未对城区泉群有明显影响。本研究为济南岩溶水资源评价和保泉方案的制定提供依据。 玉符河是济南岩溶地下水重要补给源，对济南保泉和供水具有重要意义。本文以2015年玉符河入渗补给试验为例，利用水化学和同位素方法分析了河水入渗对岩溶水矿物组分溶解及离子成分的影响、河水入渗后的渗流路径、影响范围等问题。结果表明，玉符河至城区泉群，水化学类型由SO4-Ca-Mg型逐渐过渡到HCO3-Ca型；河水的入渗导致岩溶地下水中方解石和白云石饱和指数减小，石膏的饱和指数几乎不变；水化学和同位素数据表明催马-蛮子庄一带岩溶水中河水比例为48%。在空间分布上，河岸东侧3km范围内河水入渗补给量占比可达50%。在河道东侧8km处，河水入渗补给量占比为5%。在靠近城区泉群一带，河水入渗补给量占比更低， < 5%。本次观测结果表明，河道补水尚未对城区泉群有明显影响。本研究为济南岩溶水资源评价和保泉方案的制定提供依据。
2017, 25(1): 199-208.
摘要:
根据南京地区的工程地质与水文地质条件和多年隧道结构变形的监测资料，系统分析了不同地貌单元内隧道结构的变形特征，指出影响南京地铁隧道结构变形的主要工程地质因素是盾构隧道的软土问题和矿山法隧道的水文地质问题。结果表明：南京地区发育不同成因类型的软土，特别是长江河谷平原区软土，具有高孔隙比、高含水量、高压缩性、结构性强等特性，易导致隧道结构发生不均匀沉降。同时，穿越丘岗地区的矿山法隧道，一旦上游水源补给量超过正常值时，易导致隧道结构的衬砌逐渐抬升变形甚至引发运营中断事故。这一研究成果为南京地铁运营隧道结构变形分析提供了工程地质方面的理论基础，以便采取针对性的措施及时控制变形，确保安全营运。 根据南京地区的工程地质与水文地质条件和多年隧道结构变形的监测资料，系统分析了不同地貌单元内隧道结构的变形特征，指出影响南京地铁隧道结构变形的主要工程地质因素是盾构隧道的软土问题和矿山法隧道的水文地质问题。结果表明：南京地区发育不同成因类型的软土，特别是长江河谷平原区软土，具有高孔隙比、高含水量、高压缩性、结构性强等特性，易导致隧道结构发生不均匀沉降。同时，穿越丘岗地区的矿山法隧道，一旦上游水源补给量超过正常值时，易导致隧道结构的衬砌逐渐抬升变形甚至引发运营中断事故。这一研究成果为南京地铁运营隧道结构变形分析提供了工程地质方面的理论基础，以便采取针对性的措施及时控制变形，确保安全营运。
根据南京地区的工程地质与水文地质条件和多年隧道结构变形的监测资料，系统分析了不同地貌单元内隧道结构的变形特征，指出影响南京地铁隧道结构变形的主要工程地质因素是盾构隧道的软土问题和矿山法隧道的水文地质问题。结果表明：南京地区发育不同成因类型的软土，特别是长江河谷平原区软土，具有高孔隙比、高含水量、高压缩性、结构性强等特性，易导致隧道结构发生不均匀沉降。同时，穿越丘岗地区的矿山法隧道，一旦上游水源补给量超过正常值时，易导致隧道结构的衬砌逐渐抬升变形甚至引发运营中断事故。这一研究成果为南京地铁运营隧道结构变形分析提供了工程地质方面的理论基础，以便采取针对性的措施及时控制变形，确保安全营运。 根据南京地区的工程地质与水文地质条件和多年隧道结构变形的监测资料，系统分析了不同地貌单元内隧道结构的变形特征，指出影响南京地铁隧道结构变形的主要工程地质因素是盾构隧道的软土问题和矿山法隧道的水文地质问题。结果表明：南京地区发育不同成因类型的软土，特别是长江河谷平原区软土，具有高孔隙比、高含水量、高压缩性、结构性强等特性，易导致隧道结构发生不均匀沉降。同时，穿越丘岗地区的矿山法隧道，一旦上游水源补给量超过正常值时，易导致隧道结构的衬砌逐渐抬升变形甚至引发运营中断事故。这一研究成果为南京地铁运营隧道结构变形分析提供了工程地质方面的理论基础，以便采取针对性的措施及时控制变形，确保安全营运。
2017, 25(1): 209-214.
摘要:
FLAC3D平台下前处理阶段复杂地质体三维数值计算模型的建立一直是岩土工程数值模拟工作者面临的难题，而三维激光扫描技术在获取复杂物体的精细空间数据的方面具有独特的优势。因此，本文提出以逆向工程为过渡平台实现复杂三维地质体FLAC3D数值模型的构建。利用三维激光扫描技术精细几何数据的获取功能，对复杂三维地质体空间形状几何信息进行提取；利用Geomagic Studio良好的点云数据处理及曲面建模功能，准确地重构了复杂地质体的CAD曲面模型；利用Hypermesh强大的几何处理能力及网格划分能力，将复杂地质体的CAD曲面模型进行实体化和网格化；最后由FLAC3D软件内嵌的Fish语言编制的文件转换为FLAC3D能够识别的文件格式，从而实现了该软件前处理过程中复杂三维地质模型的高效、精准的建立。结合工程实例，对该方法的可行性与仿真效果进行了检验。结果表明该方法具有方便、快捷、合理且实用性强的优点。 FLAC3D平台下前处理阶段复杂地质体三维数值计算模型的建立一直是岩土工程数值模拟工作者面临的难题，而三维激光扫描技术在获取复杂物体的精细空间数据的方面具有独特的优势。因此，本文提出以逆向工程为过渡平台实现复杂三维地质体FLAC3D数值模型的构建。利用三维激光扫描技术精细几何数据的获取功能，对复杂三维地质体空间形状几何信息进行提取；利用Geomagic Studio良好的点云数据处理及曲面建模功能，准确地重构了复杂地质体的CAD曲面模型；利用Hypermesh强大的几何处理能力及网格划分能力，将复杂地质体的CAD曲面模型进行实体化和网格化；最后由FLAC3D软件内嵌的Fish语言编制的文件转换为FLAC3D能够识别的文件格式，从而实现了该软件前处理过程中复杂三维地质模型的高效、精准的建立。结合工程实例，对该方法的可行性与仿真效果进行了检验。结果表明该方法具有方便、快捷、合理且实用性强的优点。
FLAC3D平台下前处理阶段复杂地质体三维数值计算模型的建立一直是岩土工程数值模拟工作者面临的难题，而三维激光扫描技术在获取复杂物体的精细空间数据的方面具有独特的优势。因此，本文提出以逆向工程为过渡平台实现复杂三维地质体FLAC3D数值模型的构建。利用三维激光扫描技术精细几何数据的获取功能，对复杂三维地质体空间形状几何信息进行提取；利用Geomagic Studio良好的点云数据处理及曲面建模功能，准确地重构了复杂地质体的CAD曲面模型；利用Hypermesh强大的几何处理能力及网格划分能力，将复杂地质体的CAD曲面模型进行实体化和网格化；最后由FLAC3D软件内嵌的Fish语言编制的文件转换为FLAC3D能够识别的文件格式，从而实现了该软件前处理过程中复杂三维地质模型的高效、精准的建立。结合工程实例，对该方法的可行性与仿真效果进行了检验。结果表明该方法具有方便、快捷、合理且实用性强的优点。 FLAC3D平台下前处理阶段复杂地质体三维数值计算模型的建立一直是岩土工程数值模拟工作者面临的难题，而三维激光扫描技术在获取复杂物体的精细空间数据的方面具有独特的优势。因此，本文提出以逆向工程为过渡平台实现复杂三维地质体FLAC3D数值模型的构建。利用三维激光扫描技术精细几何数据的获取功能，对复杂三维地质体空间形状几何信息进行提取；利用Geomagic Studio良好的点云数据处理及曲面建模功能，准确地重构了复杂地质体的CAD曲面模型；利用Hypermesh强大的几何处理能力及网格划分能力，将复杂地质体的CAD曲面模型进行实体化和网格化；最后由FLAC3D软件内嵌的Fish语言编制的文件转换为FLAC3D能够识别的文件格式，从而实现了该软件前处理过程中复杂三维地质模型的高效、精准的建立。结合工程实例，对该方法的可行性与仿真效果进行了检验。结果表明该方法具有方便、快捷、合理且实用性强的优点。
2017, 25(1): 215-221.
摘要:
研究液态CO2相变特征和煤体对气相CO2和CH4的吸附规律，在不同煤质、温度和平衡压力条件下，实验得出在无烟煤和焦煤的煤体中CO2竞相吸附的能力是CH4的1.8~2.4倍。研究发现，液态CO2在0.2 s内完成相变过程，体积瞬间膨胀至794倍。通过理论研究建立了采用不耦合致裂条件下的爆破孔初始冲击压力峰值、裂隙圈有效半径和爆破致裂钻孔孔径3个主要爆破参数变量的数学模型。采用液态CO2瞬间相变出口压力为200MPa的致裂器，进行致裂爆破本煤层增透现场实验研究，研究得出距离致裂爆破孔2m和3m的控制孔在爆破后单孔瓦斯抽采纯量提高至6倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度提高至5倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度保持在35%~55%，而距离致裂爆破孔4m的控制孔在爆破5d后瓦斯抽采效果衰减至爆破前的水平。现场试验得出初始冲击压力峰值200MPa和钻孔孔径0.094m时，本煤层致裂爆破裂隙圈有效半径为3m。 研究液态CO2相变特征和煤体对气相CO2和CH4的吸附规律，在不同煤质、温度和平衡压力条件下，实验得出在无烟煤和焦煤的煤体中CO2竞相吸附的能力是CH4的1.8~2.4倍。研究发现，液态CO2在0.2 s内完成相变过程，体积瞬间膨胀至794倍。通过理论研究建立了采用不耦合致裂条件下的爆破孔初始冲击压力峰值、裂隙圈有效半径和爆破致裂钻孔孔径3个主要爆破参数变量的数学模型。采用液态CO2瞬间相变出口压力为200MPa的致裂器，进行致裂爆破本煤层增透现场实验研究，研究得出距离致裂爆破孔2m和3m的控制孔在爆破后单孔瓦斯抽采纯量提高至6倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度提高至5倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度保持在35%~55%，而距离致裂爆破孔4m的控制孔在爆破5d后瓦斯抽采效果衰减至爆破前的水平。现场试验得出初始冲击压力峰值200MPa和钻孔孔径0.094m时，本煤层致裂爆破裂隙圈有效半径为3m。
研究液态CO2相变特征和煤体对气相CO2和CH4的吸附规律，在不同煤质、温度和平衡压力条件下，实验得出在无烟煤和焦煤的煤体中CO2竞相吸附的能力是CH4的1.8~2.4倍。研究发现，液态CO2在0.2 s内完成相变过程，体积瞬间膨胀至794倍。通过理论研究建立了采用不耦合致裂条件下的爆破孔初始冲击压力峰值、裂隙圈有效半径和爆破致裂钻孔孔径3个主要爆破参数变量的数学模型。采用液态CO2瞬间相变出口压力为200MPa的致裂器，进行致裂爆破本煤层增透现场实验研究，研究得出距离致裂爆破孔2m和3m的控制孔在爆破后单孔瓦斯抽采纯量提高至6倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度提高至5倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度保持在35%~55%，而距离致裂爆破孔4m的控制孔在爆破5d后瓦斯抽采效果衰减至爆破前的水平。现场试验得出初始冲击压力峰值200MPa和钻孔孔径0.094m时，本煤层致裂爆破裂隙圈有效半径为3m。 研究液态CO2相变特征和煤体对气相CO2和CH4的吸附规律，在不同煤质、温度和平衡压力条件下，实验得出在无烟煤和焦煤的煤体中CO2竞相吸附的能力是CH4的1.8~2.4倍。研究发现，液态CO2在0.2 s内完成相变过程，体积瞬间膨胀至794倍。通过理论研究建立了采用不耦合致裂条件下的爆破孔初始冲击压力峰值、裂隙圈有效半径和爆破致裂钻孔孔径3个主要爆破参数变量的数学模型。采用液态CO2瞬间相变出口压力为200MPa的致裂器，进行致裂爆破本煤层增透现场实验研究，研究得出距离致裂爆破孔2m和3m的控制孔在爆破后单孔瓦斯抽采纯量提高至6倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度提高至5倍和4倍，单孔瓦斯抽采浓度保持在35%~55%，而距离致裂爆破孔4m的控制孔在爆破5d后瓦斯抽采效果衰减至爆破前的水平。现场试验得出初始冲击压力峰值200MPa和钻孔孔径0.094m时，本煤层致裂爆破裂隙圈有效半径为3m。
2017, 25(1): 222-229.
摘要:
为了研究敦煌莫高窟典型围岩吸水特性及其关键影响因素，本文利用自主研发的岩石水理作用智能测试系统，对从敦煌莫高窟采集的3种不同岩性的岩石样品进行了无水压条件下的液态水吸附实验。依据吸水实验获得的3种围岩样品吸水随时间动态变化曲线，分析比较了不同种类岩石样品的吸水特性，建立了其吸水过程函数。同时，通过X射线衍射实验、电子显微镜扫描实验和压汞实验，分别获得了岩石样品的矿物成分及含量，微观孔隙结构特征和孔隙率等重要物理性质参数，综合分析讨论了黏土矿物及微观孔隙结构这两大重要因素对莫高窟3种典型岩石样品吸水特性的影响。研究结果表明，莫高窟3种围岩样品吸水动态变化的总体趋势有相似性，均表现为减速吸水过程，并可以用负指数函数进行拟合。3种岩样吸水能力差异显著，按大小排序依次为：黑砂岩>泥岩>粉砂岩。对于此次研究的3种不同岩性的莫高窟围岩样品而言，黏土矿物（主要是伊利石）的含量不是制约其吸水性的主要因素，决定其吸水量大小、吸水速率快慢的主要因素是岩石样品的微观孔隙结构特征尤其是孔隙率的大小。 为了研究敦煌莫高窟典型围岩吸水特性及其关键影响因素，本文利用自主研发的岩石水理作用智能测试系统，对从敦煌莫高窟采集的3种不同岩性的岩石样品进行了无水压条件下的液态水吸附实验。依据吸水实验获得的3种围岩样品吸水随时间动态变化曲线，分析比较了不同种类岩石样品的吸水特性，建立了其吸水过程函数。同时，通过X射线衍射实验、电子显微镜扫描实验和压汞实验，分别获得了岩石样品的矿物成分及含量，微观孔隙结构特征和孔隙率等重要物理性质参数，综合分析讨论了黏土矿物及微观孔隙结构这两大重要因素对莫高窟3种典型岩石样品吸水特性的影响。研究结果表明，莫高窟3种围岩样品吸水动态变化的总体趋势有相似性，均表现为减速吸水过程，并可以用负指数函数进行拟合。3种岩样吸水能力差异显著，按大小排序依次为：黑砂岩>泥岩>粉砂岩。对于此次研究的3种不同岩性的莫高窟围岩样品而言，黏土矿物（主要是伊利石）的含量不是制约其吸水性的主要因素，决定其吸水量大小、吸水速率快慢的主要因素是岩石样品的微观孔隙结构特征尤其是孔隙率的大小。
为了研究敦煌莫高窟典型围岩吸水特性及其关键影响因素，本文利用自主研发的岩石水理作用智能测试系统，对从敦煌莫高窟采集的3种不同岩性的岩石样品进行了无水压条件下的液态水吸附实验。依据吸水实验获得的3种围岩样品吸水随时间动态变化曲线，分析比较了不同种类岩石样品的吸水特性，建立了其吸水过程函数。同时，通过X射线衍射实验、电子显微镜扫描实验和压汞实验，分别获得了岩石样品的矿物成分及含量，微观孔隙结构特征和孔隙率等重要物理性质参数，综合分析讨论了黏土矿物及微观孔隙结构这两大重要因素对莫高窟3种典型岩石样品吸水特性的影响。研究结果表明，莫高窟3种围岩样品吸水动态变化的总体趋势有相似性，均表现为减速吸水过程，并可以用负指数函数进行拟合。3种岩样吸水能力差异显著，按大小排序依次为：黑砂岩>泥岩>粉砂岩。对于此次研究的3种不同岩性的莫高窟围岩样品而言，黏土矿物（主要是伊利石）的含量不是制约其吸水性的主要因素，决定其吸水量大小、吸水速率快慢的主要因素是岩石样品的微观孔隙结构特征尤其是孔隙率的大小。 为了研究敦煌莫高窟典型围岩吸水特性及其关键影响因素，本文利用自主研发的岩石水理作用智能测试系统，对从敦煌莫高窟采集的3种不同岩性的岩石样品进行了无水压条件下的液态水吸附实验。依据吸水实验获得的3种围岩样品吸水随时间动态变化曲线，分析比较了不同种类岩石样品的吸水特性，建立了其吸水过程函数。同时，通过X射线衍射实验、电子显微镜扫描实验和压汞实验，分别获得了岩石样品的矿物成分及含量，微观孔隙结构特征和孔隙率等重要物理性质参数，综合分析讨论了黏土矿物及微观孔隙结构这两大重要因素对莫高窟3种典型岩石样品吸水特性的影响。研究结果表明，莫高窟3种围岩样品吸水动态变化的总体趋势有相似性，均表现为减速吸水过程，并可以用负指数函数进行拟合。3种岩样吸水能力差异显著，按大小排序依次为：黑砂岩>泥岩>粉砂岩。对于此次研究的3种不同岩性的莫高窟围岩样品而言，黏土矿物（主要是伊利石）的含量不是制约其吸水性的主要因素，决定其吸水量大小、吸水速率快慢的主要因素是岩石样品的微观孔隙结构特征尤其是孔隙率的大小。
2017, 25(1): 230-236.
摘要:
高密度电阻率法在岩溶区找水具有较好的效果，但岩溶区地形复杂，高密度电法受地形起伏影响较大。为了提高岩溶区高密度电法找水的勘探效果，掌握地形起伏对高密度电法影响的规律，本文采用高密度电阻率法微测系统，利用铜柱体模拟地下岩溶管道，研究地形起伏对高密度电法探测岩溶管道的影响。研究结果表明：高密度联合剖面法及高密度α2装置受谷地地形影响较大，容易在谷地中间产生虚假的低阻异常，矩形AMN和滚动MNB装置受地形影响较小；受谷地地形影响，高密度电法能勘探的有效异常体深度减小；同一电极距下，平地模型及谷地模型反演异常体顶部埋深均小于真实异常，横向宽度均大于真实异常，平地模型反演异常体的顶部埋深大于谷地模型反演异常体，横向宽度小于谷地模型反演异常体。 高密度电阻率法在岩溶区找水具有较好的效果，但岩溶区地形复杂，高密度电法受地形起伏影响较大。为了提高岩溶区高密度电法找水的勘探效果，掌握地形起伏对高密度电法影响的规律，本文采用高密度电阻率法微测系统，利用铜柱体模拟地下岩溶管道，研究地形起伏对高密度电法探测岩溶管道的影响。研究结果表明：高密度联合剖面法及高密度α2装置受谷地地形影响较大，容易在谷地中间产生虚假的低阻异常，矩形AMN和滚动MNB装置受地形影响较小；受谷地地形影响，高密度电法能勘探的有效异常体深度减小；同一电极距下，平地模型及谷地模型反演异常体顶部埋深均小于真实异常，横向宽度均大于真实异常，平地模型反演异常体的顶部埋深大于谷地模型反演异常体，横向宽度小于谷地模型反演异常体。
高密度电阻率法在岩溶区找水具有较好的效果，但岩溶区地形复杂，高密度电法受地形起伏影响较大。为了提高岩溶区高密度电法找水的勘探效果，掌握地形起伏对高密度电法影响的规律，本文采用高密度电阻率法微测系统，利用铜柱体模拟地下岩溶管道，研究地形起伏对高密度电法探测岩溶管道的影响。研究结果表明：高密度联合剖面法及高密度α2装置受谷地地形影响较大，容易在谷地中间产生虚假的低阻异常，矩形AMN和滚动MNB装置受地形影响较小；受谷地地形影响，高密度电法能勘探的有效异常体深度减小；同一电极距下，平地模型及谷地模型反演异常体顶部埋深均小于真实异常，横向宽度均大于真实异常，平地模型反演异常体的顶部埋深大于谷地模型反演异常体，横向宽度小于谷地模型反演异常体。 高密度电阻率法在岩溶区找水具有较好的效果，但岩溶区地形复杂，高密度电法受地形起伏影响较大。为了提高岩溶区高密度电法找水的勘探效果，掌握地形起伏对高密度电法影响的规律，本文采用高密度电阻率法微测系统，利用铜柱体模拟地下岩溶管道，研究地形起伏对高密度电法探测岩溶管道的影响。研究结果表明：高密度联合剖面法及高密度α2装置受谷地地形影响较大，容易在谷地中间产生虚假的低阻异常，矩形AMN和滚动MNB装置受地形影响较小；受谷地地形影响，高密度电法能勘探的有效异常体深度减小；同一电极距下，平地模型及谷地模型反演异常体顶部埋深均小于真实异常，横向宽度均大于真实异常，平地模型反演异常体的顶部埋深大于谷地模型反演异常体，横向宽度小于谷地模型反演异常体。
2017, 25(1): 237-245.
摘要:
论文基于对陕西省宝鸡市黄土工程边坡防护工程的系统调查测绘，针对普遍存在的抗滑挡墙防治失效问题进行了研究，提出了抗滑挡墙3种失效模式：黄土泥流越顶、墙体剪切破坏和挡墙“坐船随行”。以岭南滑坡抗滑挡墙防治失效为例，开展了黄土土力学测试，运用极限平衡法对滑坡推力进行了复核，分析了不同失效模式对应的成因机制。研究表明：（1）黄土工程边坡失稳多受工程切坡和降雨的双重影响。（2）坡面排水系统不完善、表层土体松散、降雨及坡体局部存在积水洼地是导致黄土泥流发生的主要影响因素；挡墙有效埋深不足是发生“坐船随行”的主因。（3）最后对解决黄土工程边坡抗滑挡墙失效问题进行了对策探讨。 论文基于对陕西省宝鸡市黄土工程边坡防护工程的系统调查测绘，针对普遍存在的抗滑挡墙防治失效问题进行了研究，提出了抗滑挡墙3种失效模式：黄土泥流越顶、墙体剪切破坏和挡墙“坐船随行”。以岭南滑坡抗滑挡墙防治失效为例，开展了黄土土力学测试，运用极限平衡法对滑坡推力进行了复核，分析了不同失效模式对应的成因机制。研究表明：（1）黄土工程边坡失稳多受工程切坡和降雨的双重影响。（2）坡面排水系统不完善、表层土体松散、降雨及坡体局部存在积水洼地是导致黄土泥流发生的主要影响因素；挡墙有效埋深不足是发生“坐船随行”的主因。（3）最后对解决黄土工程边坡抗滑挡墙失效问题进行了对策探讨。
论文基于对陕西省宝鸡市黄土工程边坡防护工程的系统调查测绘，针对普遍存在的抗滑挡墙防治失效问题进行了研究，提出了抗滑挡墙3种失效模式：黄土泥流越顶、墙体剪切破坏和挡墙“坐船随行”。以岭南滑坡抗滑挡墙防治失效为例，开展了黄土土力学测试，运用极限平衡法对滑坡推力进行了复核，分析了不同失效模式对应的成因机制。研究表明：（1）黄土工程边坡失稳多受工程切坡和降雨的双重影响。（2）坡面排水系统不完善、表层土体松散、降雨及坡体局部存在积水洼地是导致黄土泥流发生的主要影响因素；挡墙有效埋深不足是发生“坐船随行”的主因。（3）最后对解决黄土工程边坡抗滑挡墙失效问题进行了对策探讨。 论文基于对陕西省宝鸡市黄土工程边坡防护工程的系统调查测绘，针对普遍存在的抗滑挡墙防治失效问题进行了研究，提出了抗滑挡墙3种失效模式：黄土泥流越顶、墙体剪切破坏和挡墙“坐船随行”。以岭南滑坡抗滑挡墙防治失效为例，开展了黄土土力学测试，运用极限平衡法对滑坡推力进行了复核，分析了不同失效模式对应的成因机制。研究表明：（1）黄土工程边坡失稳多受工程切坡和降雨的双重影响。（2）坡面排水系统不完善、表层土体松散、降雨及坡体局部存在积水洼地是导致黄土泥流发生的主要影响因素；挡墙有效埋深不足是发生“坐船随行”的主因。（3）最后对解决黄土工程边坡抗滑挡墙失效问题进行了对策探讨。
2017, 25(1): 246-256.
摘要:
2016年10月13~21日，第10届全国工程地质大会在四川省成都市顺利召开。本次会议是全国工程地质大会有史以来的首次千人大会。会议围绕国家提出的“一带一路”建设涉及的交通、能源、海洋、城市等重大工程地质问题、工程地质新理论、新技术以及工程地质教育及学科发展等议题设立6个分会场、1个专题讲座和1个青年专场，举办了21个特邀报告、58个主题报告、220个分组报告、19个青年专场报告，为工程地质及相关领域的国内外专家学者提供了广泛沟通、深入探讨及洽谈合作的平台。本次会议展示了我国工程地质基础研究的丰硕成果，体现了工程地质技术创新应用实用的鲜明特点，凸显了工程实践服务国家战略、冲刺难点热点的发展趋势。我国的工程地质事业蓬勃发展，国际影响力不断攀升。 2016年10月13~21日，第10届全国工程地质大会在四川省成都市顺利召开。本次会议是全国工程地质大会有史以来的首次千人大会。会议围绕国家提出的“一带一路”建设涉及的交通、能源、海洋、城市等重大工程地质问题、工程地质新理论、新技术以及工程地质教育及学科发展等议题设立6个分会场、1个专题讲座和1个青年专场，举办了21个特邀报告、58个主题报告、220个分组报告、19个青年专场报告，为工程地质及相关领域的国内外专家学者提供了广泛沟通、深入探讨及洽谈合作的平台。本次会议展示了我国工程地质基础研究的丰硕成果，体现了工程地质技术创新应用实用的鲜明特点，凸显了工程实践服务国家战略、冲刺难点热点的发展趋势。我国的工程地质事业蓬勃发展，国际影响力不断攀升。
2016年10月13~21日，第10届全国工程地质大会在四川省成都市顺利召开。本次会议是全国工程地质大会有史以来的首次千人大会。会议围绕国家提出的“一带一路”建设涉及的交通、能源、海洋、城市等重大工程地质问题、工程地质新理论、新技术以及工程地质教育及学科发展等议题设立6个分会场、1个专题讲座和1个青年专场，举办了21个特邀报告、58个主题报告、220个分组报告、19个青年专场报告，为工程地质及相关领域的国内外专家学者提供了广泛沟通、深入探讨及洽谈合作的平台。本次会议展示了我国工程地质基础研究的丰硕成果，体现了工程地质技术创新应用实用的鲜明特点，凸显了工程实践服务国家战略、冲刺难点热点的发展趋势。我国的工程地质事业蓬勃发展，国际影响力不断攀升。 2016年10月13~21日，第10届全国工程地质大会在四川省成都市顺利召开。本次会议是全国工程地质大会有史以来的首次千人大会。会议围绕国家提出的“一带一路”建设涉及的交通、能源、海洋、城市等重大工程地质问题、工程地质新理论、新技术以及工程地质教育及学科发展等议题设立6个分会场、1个专题讲座和1个青年专场，举办了21个特邀报告、58个主题报告、220个分组报告、19个青年专场报告，为工程地质及相关领域的国内外专家学者提供了广泛沟通、深入探讨及洽谈合作的平台。本次会议展示了我国工程地质基础研究的丰硕成果，体现了工程地质技术创新应用实用的鲜明特点，凸显了工程实践服务国家战略、冲刺难点热点的发展趋势。我国的工程地质事业蓬勃发展，国际影响力不断攀升。
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