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主编审稿2017年 25卷 第3期
上一期
2017, 25(3): 577-581.
摘要
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摘要:
本文通过砂岩及灰岩样本在单轴荷载下的试验发现，尽管其强度峰值及弹性模量值不同，但应力-应变曲线却极为相似。进一步的人工固体材料样本（包括石膏、混凝土、料礓石胶结石英材料等）的单轴抗压试验结果仍然给出了惊人相似的应力-应变曲线。这些曲线的综合概括形态是由三段相曲线顺序连接构成的S型曲线。中间依次出现两处相转化拐点。它表明各类固体材料在单轴荷载下应力-应变过程直至破坏的趋势性规律具有普适性。因此对各类地质工程的变形破坏过程的评价和预测有重要的参考价值。 本文通过砂岩及灰岩样本在单轴荷载下的试验发现，尽管其强度峰值及弹性模量值不同，但应力-应变曲线却极为相似。进一步的人工固体材料样本（包括石膏、混凝土、料礓石胶结石英材料等）的单轴抗压试验结果仍然给出了惊人相似的应力-应变曲线。这些曲线的综合概括形态是由三段相曲线顺序连接构成的S型曲线。中间依次出现两处相转化拐点。它表明各类固体材料在单轴荷载下应力-应变过程直至破坏的趋势性规律具有普适性。因此对各类地质工程的变形破坏过程的评价和预测有重要的参考价值。
本文通过砂岩及灰岩样本在单轴荷载下的试验发现，尽管其强度峰值及弹性模量值不同，但应力-应变曲线却极为相似。进一步的人工固体材料样本（包括石膏、混凝土、料礓石胶结石英材料等）的单轴抗压试验结果仍然给出了惊人相似的应力-应变曲线。这些曲线的综合概括形态是由三段相曲线顺序连接构成的S型曲线。中间依次出现两处相转化拐点。它表明各类固体材料在单轴荷载下应力-应变过程直至破坏的趋势性规律具有普适性。因此对各类地质工程的变形破坏过程的评价和预测有重要的参考价值。 本文通过砂岩及灰岩样本在单轴荷载下的试验发现，尽管其强度峰值及弹性模量值不同，但应力-应变曲线却极为相似。进一步的人工固体材料样本（包括石膏、混凝土、料礓石胶结石英材料等）的单轴抗压试验结果仍然给出了惊人相似的应力-应变曲线。这些曲线的综合概括形态是由三段相曲线顺序连接构成的S型曲线。中间依次出现两处相转化拐点。它表明各类固体材料在单轴荷载下应力-应变过程直至破坏的趋势性规律具有普适性。因此对各类地质工程的变形破坏过程的评价和预测有重要的参考价值。
2017, 25(3): 582-591.
摘要:
本文提出了“大地感知系统”与“大地感知工程”的概念，并从地质体的特点，论述了大地感知系统的基本组成、感知要求及其相关技术，重点介绍了分布式光纤感测技术体系，总结了相关技术的感测原理和优缺点。最后，阐述了大地感知工程的内涵、需要解决的课题、相关安装和布设工艺等。论文对于大地感知系统的构建、地质工程监测和地质灾害防治具有指导意义。 本文提出了“大地感知系统”与“大地感知工程”的概念，并从地质体的特点，论述了大地感知系统的基本组成、感知要求及其相关技术，重点介绍了分布式光纤感测技术体系，总结了相关技术的感测原理和优缺点。最后，阐述了大地感知工程的内涵、需要解决的课题、相关安装和布设工艺等。论文对于大地感知系统的构建、地质工程监测和地质灾害防治具有指导意义。
本文提出了“大地感知系统”与“大地感知工程”的概念，并从地质体的特点，论述了大地感知系统的基本组成、感知要求及其相关技术，重点介绍了分布式光纤感测技术体系，总结了相关技术的感测原理和优缺点。最后，阐述了大地感知工程的内涵、需要解决的课题、相关安装和布设工艺等。论文对于大地感知系统的构建、地质工程监测和地质灾害防治具有指导意义。 本文提出了“大地感知系统”与“大地感知工程”的概念，并从地质体的特点，论述了大地感知系统的基本组成、感知要求及其相关技术，重点介绍了分布式光纤感测技术体系，总结了相关技术的感测原理和优缺点。最后，阐述了大地感知工程的内涵、需要解决的课题、相关安装和布设工艺等。论文对于大地感知系统的构建、地质工程监测和地质灾害防治具有指导意义。
2017, 25(3): 592-597.
摘要:
季节性的干湿交替循环作用可使边坡岩土体强度劣化，影响边坡安全性及耐久性。通过室内干湿循环模拟试验，探讨了干湿循环作用下花岗岩残积土抗剪强度随含水率、干湿循环次数的变化规律。试验结果表明：干湿循环下花岗岩残积土黏聚力前期衰减趋势明显，后期衰减趋势减缓，并逐渐趋于稳定；而花岗岩残积土内摩擦角在干湿循环下未呈现明显的变化规律，大小变化不定。在此基础上，采用S型曲线函数对花岗岩残积土强度衰减曲线进行拟合，拟合结果说明S型曲线函数能够较好地体现花岗岩残积土黏聚力随循环次数的衰减规律。研究成果对进一步揭示干湿循环下闽东南地区花岗岩残积土强度劣化机理具有重要的参考价值。 季节性的干湿交替循环作用可使边坡岩土体强度劣化，影响边坡安全性及耐久性。通过室内干湿循环模拟试验，探讨了干湿循环作用下花岗岩残积土抗剪强度随含水率、干湿循环次数的变化规律。试验结果表明：干湿循环下花岗岩残积土黏聚力前期衰减趋势明显，后期衰减趋势减缓，并逐渐趋于稳定；而花岗岩残积土内摩擦角在干湿循环下未呈现明显的变化规律，大小变化不定。在此基础上，采用S型曲线函数对花岗岩残积土强度衰减曲线进行拟合，拟合结果说明S型曲线函数能够较好地体现花岗岩残积土黏聚力随循环次数的衰减规律。研究成果对进一步揭示干湿循环下闽东南地区花岗岩残积土强度劣化机理具有重要的参考价值。
季节性的干湿交替循环作用可使边坡岩土体强度劣化，影响边坡安全性及耐久性。通过室内干湿循环模拟试验，探讨了干湿循环作用下花岗岩残积土抗剪强度随含水率、干湿循环次数的变化规律。试验结果表明：干湿循环下花岗岩残积土黏聚力前期衰减趋势明显，后期衰减趋势减缓，并逐渐趋于稳定；而花岗岩残积土内摩擦角在干湿循环下未呈现明显的变化规律，大小变化不定。在此基础上，采用S型曲线函数对花岗岩残积土强度衰减曲线进行拟合，拟合结果说明S型曲线函数能够较好地体现花岗岩残积土黏聚力随循环次数的衰减规律。研究成果对进一步揭示干湿循环下闽东南地区花岗岩残积土强度劣化机理具有重要的参考价值。 季节性的干湿交替循环作用可使边坡岩土体强度劣化，影响边坡安全性及耐久性。通过室内干湿循环模拟试验，探讨了干湿循环作用下花岗岩残积土抗剪强度随含水率、干湿循环次数的变化规律。试验结果表明：干湿循环下花岗岩残积土黏聚力前期衰减趋势明显，后期衰减趋势减缓，并逐渐趋于稳定；而花岗岩残积土内摩擦角在干湿循环下未呈现明显的变化规律，大小变化不定。在此基础上，采用S型曲线函数对花岗岩残积土强度衰减曲线进行拟合，拟合结果说明S型曲线函数能够较好地体现花岗岩残积土黏聚力随循环次数的衰减规律。研究成果对进一步揭示干湿循环下闽东南地区花岗岩残积土强度劣化机理具有重要的参考价值。
2017, 25(3): 598-604.
摘要:
建于南宋的龙游牛场古洞室是国保单位小南海石室（即龙游石窟）的重要组成部分。这一由两个古洞室组成的洞室群，因开挖年代悠久，并因具有罕见的“边墙-顶板斜撑结构”（2号洞）和“塞式支顶结构”（1号洞）而引人关注。但两洞（包括洞口边坡）的变形破坏都十分严重。为长期保护这一重要的不可移动文物，作者从工程地质条件分析入手，对发生的严重变形破坏作了详细的调查分析。分析表明，长期风化（特别是生物风化）和由缓倾角红层构成的顶板过薄等是造成牛场古洞室发生较严重变形破坏的主要原因。 建于南宋的龙游牛场古洞室是国保单位小南海石室（即龙游石窟）的重要组成部分。这一由两个古洞室组成的洞室群，因开挖年代悠久，并因具有罕见的“边墙-顶板斜撑结构”（2号洞）和“塞式支顶结构”（1号洞）而引人关注。但两洞（包括洞口边坡）的变形破坏都十分严重。为长期保护这一重要的不可移动文物，作者从工程地质条件分析入手，对发生的严重变形破坏作了详细的调查分析。分析表明，长期风化（特别是生物风化）和由缓倾角红层构成的顶板过薄等是造成牛场古洞室发生较严重变形破坏的主要原因。
建于南宋的龙游牛场古洞室是国保单位小南海石室（即龙游石窟）的重要组成部分。这一由两个古洞室组成的洞室群，因开挖年代悠久，并因具有罕见的“边墙-顶板斜撑结构”（2号洞）和“塞式支顶结构”（1号洞）而引人关注。但两洞（包括洞口边坡）的变形破坏都十分严重。为长期保护这一重要的不可移动文物，作者从工程地质条件分析入手，对发生的严重变形破坏作了详细的调查分析。分析表明，长期风化（特别是生物风化）和由缓倾角红层构成的顶板过薄等是造成牛场古洞室发生较严重变形破坏的主要原因。 建于南宋的龙游牛场古洞室是国保单位小南海石室（即龙游石窟）的重要组成部分。这一由两个古洞室组成的洞室群，因开挖年代悠久，并因具有罕见的“边墙-顶板斜撑结构”（2号洞）和“塞式支顶结构”（1号洞）而引人关注。但两洞（包括洞口边坡）的变形破坏都十分严重。为长期保护这一重要的不可移动文物，作者从工程地质条件分析入手，对发生的严重变形破坏作了详细的调查分析。分析表明，长期风化（特别是生物风化）和由缓倾角红层构成的顶板过薄等是造成牛场古洞室发生较严重变形破坏的主要原因。
2017, 25(3): 612-618.
摘要:
中国西北气候干旱，自然环境恶劣，表层严重风化使该地区土遗址逐渐消失殆尽。基于此，本文以糯米浆和SH作为注浆浆材在现场加固土遗址顶部薄弱风化层，通过微型贯入仪、红外热成像仪、声波仪等仪器及模拟雨淋试验检测加固后的力学强度特征及耐久性能。并在室内制作重塑样测量单轴抗压强度、波速、崩解速率与现场实验结果对比。结果表明，SH加固后的土遗址表面抗压强度、抗水侵蚀能力均优于糯米浆的加固效果。当注浆孔径为25mm时，各浓度浆液渗透半径最大。用2%SH浆液加固后，抗压强度提高了2.6倍，抗崩解能力提高了1.63倍，因此2%SH浆液可以作为防风化加固材料最佳选择。 中国西北气候干旱，自然环境恶劣，表层严重风化使该地区土遗址逐渐消失殆尽。基于此，本文以糯米浆和SH作为注浆浆材在现场加固土遗址顶部薄弱风化层，通过微型贯入仪、红外热成像仪、声波仪等仪器及模拟雨淋试验检测加固后的力学强度特征及耐久性能。并在室内制作重塑样测量单轴抗压强度、波速、崩解速率与现场实验结果对比。结果表明，SH加固后的土遗址表面抗压强度、抗水侵蚀能力均优于糯米浆的加固效果。当注浆孔径为25mm时，各浓度浆液渗透半径最大。用2%SH浆液加固后，抗压强度提高了2.6倍，抗崩解能力提高了1.63倍，因此2%SH浆液可以作为防风化加固材料最佳选择。
中国西北气候干旱，自然环境恶劣，表层严重风化使该地区土遗址逐渐消失殆尽。基于此，本文以糯米浆和SH作为注浆浆材在现场加固土遗址顶部薄弱风化层，通过微型贯入仪、红外热成像仪、声波仪等仪器及模拟雨淋试验检测加固后的力学强度特征及耐久性能。并在室内制作重塑样测量单轴抗压强度、波速、崩解速率与现场实验结果对比。结果表明，SH加固后的土遗址表面抗压强度、抗水侵蚀能力均优于糯米浆的加固效果。当注浆孔径为25mm时，各浓度浆液渗透半径最大。用2%SH浆液加固后，抗压强度提高了2.6倍，抗崩解能力提高了1.63倍，因此2%SH浆液可以作为防风化加固材料最佳选择。 中国西北气候干旱，自然环境恶劣，表层严重风化使该地区土遗址逐渐消失殆尽。基于此，本文以糯米浆和SH作为注浆浆材在现场加固土遗址顶部薄弱风化层，通过微型贯入仪、红外热成像仪、声波仪等仪器及模拟雨淋试验检测加固后的力学强度特征及耐久性能。并在室内制作重塑样测量单轴抗压强度、波速、崩解速率与现场实验结果对比。结果表明，SH加固后的土遗址表面抗压强度、抗水侵蚀能力均优于糯米浆的加固效果。当注浆孔径为25mm时，各浓度浆液渗透半径最大。用2%SH浆液加固后，抗压强度提高了2.6倍，抗崩解能力提高了1.63倍，因此2%SH浆液可以作为防风化加固材料最佳选择。
2017, 25(3): 619-629.
摘要:
在自然营力和人为作用下，平遥古城墙和民居的青砖产生了严重的风化病害，亟须保护和修复。通过现场调查，发现风化病害发生部位都在毛细水上升高度范围内（距地面1~3m），主要风化形式为等厚状剥落、鳞片状剥落、颗粒脱落、盐分结晶。通过室内测试和实验，得到了古砖的矿物、化学成分，物理、力学性质以及耐盐、耐冻性能。本文认为毛细水在墙体中上升时携带的盐分是古砖风化的主要原因，冻融循环则加剧了风化的进程。由于水分减少和/或温度降低，古砖孔隙中的可溶盐会“捕获”自由水使其变成带有若干结晶水的结晶盐。盐分结晶后体积增大在古砖孔隙中产生的膨胀力致使古砖破坏。根据古砖的风化机理，提出了“阻水、脱盐、强砖”的防风化方法。本文提出的古砖风化机理和防风化方法的技术流程和分析方法，可以为相关砖石文物的保护和修复提供参考。 在自然营力和人为作用下，平遥古城墙和民居的青砖产生了严重的风化病害，亟须保护和修复。通过现场调查，发现风化病害发生部位都在毛细水上升高度范围内（距地面1~3m），主要风化形式为等厚状剥落、鳞片状剥落、颗粒脱落、盐分结晶。通过室内测试和实验，得到了古砖的矿物、化学成分，物理、力学性质以及耐盐、耐冻性能。本文认为毛细水在墙体中上升时携带的盐分是古砖风化的主要原因，冻融循环则加剧了风化的进程。由于水分减少和/或温度降低，古砖孔隙中的可溶盐会“捕获”自由水使其变成带有若干结晶水的结晶盐。盐分结晶后体积增大在古砖孔隙中产生的膨胀力致使古砖破坏。根据古砖的风化机理，提出了“阻水、脱盐、强砖”的防风化方法。本文提出的古砖风化机理和防风化方法的技术流程和分析方法，可以为相关砖石文物的保护和修复提供参考。
在自然营力和人为作用下，平遥古城墙和民居的青砖产生了严重的风化病害，亟须保护和修复。通过现场调查，发现风化病害发生部位都在毛细水上升高度范围内（距地面1~3m），主要风化形式为等厚状剥落、鳞片状剥落、颗粒脱落、盐分结晶。通过室内测试和实验，得到了古砖的矿物、化学成分，物理、力学性质以及耐盐、耐冻性能。本文认为毛细水在墙体中上升时携带的盐分是古砖风化的主要原因，冻融循环则加剧了风化的进程。由于水分减少和/或温度降低，古砖孔隙中的可溶盐会“捕获”自由水使其变成带有若干结晶水的结晶盐。盐分结晶后体积增大在古砖孔隙中产生的膨胀力致使古砖破坏。根据古砖的风化机理，提出了“阻水、脱盐、强砖”的防风化方法。本文提出的古砖风化机理和防风化方法的技术流程和分析方法，可以为相关砖石文物的保护和修复提供参考。 在自然营力和人为作用下，平遥古城墙和民居的青砖产生了严重的风化病害，亟须保护和修复。通过现场调查，发现风化病害发生部位都在毛细水上升高度范围内（距地面1~3m），主要风化形式为等厚状剥落、鳞片状剥落、颗粒脱落、盐分结晶。通过室内测试和实验，得到了古砖的矿物、化学成分，物理、力学性质以及耐盐、耐冻性能。本文认为毛细水在墙体中上升时携带的盐分是古砖风化的主要原因，冻融循环则加剧了风化的进程。由于水分减少和/或温度降低，古砖孔隙中的可溶盐会“捕获”自由水使其变成带有若干结晶水的结晶盐。盐分结晶后体积增大在古砖孔隙中产生的膨胀力致使古砖破坏。根据古砖的风化机理，提出了“阻水、脱盐、强砖”的防风化方法。本文提出的古砖风化机理和防风化方法的技术流程和分析方法，可以为相关砖石文物的保护和修复提供参考。
2017, 25(3): 630-636.
摘要:
基于反正切函数曲线，构造了一种新的黄土非线性动力本构模型。选取西安黄土试样进行室内动三轴试验，得到黄土试样的动应力-应变曲线，并以此得到了所提本构模型的理论曲线。理论曲线与试验结果对比表明，较Hardin-Drnevich模型而言，所提西安黄土动本构模型能够更好地描述三轴应力条件下黄土的强度和变形特征。研究结果表明，加载频率与含水率不变时，动剪切模量随围压的增大而增大。加载频率与围压不变时，动剪切模量随含水率的增大而逐渐减小。含水率与围压不变时，动剪切模量随加载频率的增大而增大。 基于反正切函数曲线，构造了一种新的黄土非线性动力本构模型。选取西安黄土试样进行室内动三轴试验，得到黄土试样的动应力-应变曲线，并以此得到了所提本构模型的理论曲线。理论曲线与试验结果对比表明，较Hardin-Drnevich模型而言，所提西安黄土动本构模型能够更好地描述三轴应力条件下黄土的强度和变形特征。研究结果表明，加载频率与含水率不变时，动剪切模量随围压的增大而增大。加载频率与围压不变时，动剪切模量随含水率的增大而逐渐减小。含水率与围压不变时，动剪切模量随加载频率的增大而增大。
基于反正切函数曲线，构造了一种新的黄土非线性动力本构模型。选取西安黄土试样进行室内动三轴试验，得到黄土试样的动应力-应变曲线，并以此得到了所提本构模型的理论曲线。理论曲线与试验结果对比表明，较Hardin-Drnevich模型而言，所提西安黄土动本构模型能够更好地描述三轴应力条件下黄土的强度和变形特征。研究结果表明，加载频率与含水率不变时，动剪切模量随围压的增大而增大。加载频率与围压不变时，动剪切模量随含水率的增大而逐渐减小。含水率与围压不变时，动剪切模量随加载频率的增大而增大。 基于反正切函数曲线，构造了一种新的黄土非线性动力本构模型。选取西安黄土试样进行室内动三轴试验，得到黄土试样的动应力-应变曲线，并以此得到了所提本构模型的理论曲线。理论曲线与试验结果对比表明，较Hardin-Drnevich模型而言，所提西安黄土动本构模型能够更好地描述三轴应力条件下黄土的强度和变形特征。研究结果表明，加载频率与含水率不变时，动剪切模量随围压的增大而增大。加载频率与围压不变时，动剪切模量随含水率的增大而逐渐减小。含水率与围压不变时，动剪切模量随加载频率的增大而增大。
2017, 25(3): 637-647.
摘要:
叠瓦状逆断层是地壳中分布的主要断层组合形式之一。为了揭示地质演化过程中不同组合形式下叠瓦状逆断层间地应力分布规律，采用大型物理模拟手段，以龙门山地区的地质构造为背景，研究了两条平行叠瓦状逆断层和在其间与之相交的断层组合形式下地应力分布和变化规律。取得的主要认识如下：（1）对于研究区仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，构造挤压方向与它们的走向垂直的情况，靠近构造挤压端的断层会首先发生失稳破坏，较大的局部应力释放会使地壳内部整体应力有所降低，但在下伏断层的深部会出现应力的突然升高；（2）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，而且在两条断裂之间存在一条与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层垂直，叠瓦状逆断层附近浅层地应力变化较早，地壳易沿叠瓦状逆断层首先失稳活动，进而带动所夹逆断层的地应力发生调整；（3）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，在其间夹着走向与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层斜交情况，地壳易沿所夹断层首先失稳活动，进而触发叠瓦状逆断层地应力变化；（4）仅存在叠瓦状逆断层，地应力分布较为均匀；叠瓦状逆断层间夹逆断层的情况下，在断层端部和几条断层交汇部位出现了应力集中现象。该问题的研究对区域稳定性评价和地震预测具有一定的指导意义。 叠瓦状逆断层是地壳中分布的主要断层组合形式之一。为了揭示地质演化过程中不同组合形式下叠瓦状逆断层间地应力分布规律，采用大型物理模拟手段，以龙门山地区的地质构造为背景，研究了两条平行叠瓦状逆断层和在其间与之相交的断层组合形式下地应力分布和变化规律。取得的主要认识如下：（1）对于研究区仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，构造挤压方向与它们的走向垂直的情况，靠近构造挤压端的断层会首先发生失稳破坏，较大的局部应力释放会使地壳内部整体应力有所降低，但在下伏断层的深部会出现应力的突然升高；（2）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，而且在两条断裂之间存在一条与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层垂直，叠瓦状逆断层附近浅层地应力变化较早，地壳易沿叠瓦状逆断层首先失稳活动，进而带动所夹逆断层的地应力发生调整；（3）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，在其间夹着走向与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层斜交情况，地壳易沿所夹断层首先失稳活动，进而触发叠瓦状逆断层地应力变化；（4）仅存在叠瓦状逆断层，地应力分布较为均匀；叠瓦状逆断层间夹逆断层的情况下，在断层端部和几条断层交汇部位出现了应力集中现象。该问题的研究对区域稳定性评价和地震预测具有一定的指导意义。
叠瓦状逆断层是地壳中分布的主要断层组合形式之一。为了揭示地质演化过程中不同组合形式下叠瓦状逆断层间地应力分布规律，采用大型物理模拟手段，以龙门山地区的地质构造为背景，研究了两条平行叠瓦状逆断层和在其间与之相交的断层组合形式下地应力分布和变化规律。取得的主要认识如下：（1）对于研究区仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，构造挤压方向与它们的走向垂直的情况，靠近构造挤压端的断层会首先发生失稳破坏，较大的局部应力释放会使地壳内部整体应力有所降低，但在下伏断层的深部会出现应力的突然升高；（2）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，而且在两条断裂之间存在一条与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层垂直，叠瓦状逆断层附近浅层地应力变化较早，地壳易沿叠瓦状逆断层首先失稳活动，进而带动所夹逆断层的地应力发生调整；（3）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，在其间夹着走向与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层斜交情况，地壳易沿所夹断层首先失稳活动，进而触发叠瓦状逆断层地应力变化；（4）仅存在叠瓦状逆断层，地应力分布较为均匀；叠瓦状逆断层间夹逆断层的情况下，在断层端部和几条断层交汇部位出现了应力集中现象。该问题的研究对区域稳定性评价和地震预测具有一定的指导意义。 叠瓦状逆断层是地壳中分布的主要断层组合形式之一。为了揭示地质演化过程中不同组合形式下叠瓦状逆断层间地应力分布规律，采用大型物理模拟手段，以龙门山地区的地质构造为背景，研究了两条平行叠瓦状逆断层和在其间与之相交的断层组合形式下地应力分布和变化规律。取得的主要认识如下：（1）对于研究区仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，构造挤压方向与它们的走向垂直的情况，靠近构造挤压端的断层会首先发生失稳破坏，较大的局部应力释放会使地壳内部整体应力有所降低，但在下伏断层的深部会出现应力的突然升高；（2）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，而且在两条断裂之间存在一条与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层垂直，叠瓦状逆断层附近浅层地应力变化较早，地壳易沿叠瓦状逆断层首先失稳活动，进而带动所夹逆断层的地应力发生调整；（3）对于研究区不仅分布两条平行的叠瓦状逆断层，在其间夹着走向与它们垂直的逆断层，构造挤压方向与叠瓦状逆断层斜交情况，地壳易沿所夹断层首先失稳活动，进而触发叠瓦状逆断层地应力变化；（4）仅存在叠瓦状逆断层，地应力分布较为均匀；叠瓦状逆断层间夹逆断层的情况下，在断层端部和几条断层交汇部位出现了应力集中现象。该问题的研究对区域稳定性评价和地震预测具有一定的指导意义。
2017, 25(3): 648-656.
摘要:
以福州市二环路金鸡山隧道扩建工程为背景，设计制作了特大断面隧道的1/30缩尺模型，完成了21种工况下的模拟地震动试验，重点关注隧道模型加速度与接触压力的地震响应。将响应加速度峰值与输入地震波加速度峰值的比值，定义为PGA放大系数。各测点的PGA放大系数随着高程增加呈负指数型增大，其场地高程效应的表现形式与一般场地明显不同；随着地震动幅值的增大，各测点PGA放大系数逐渐减小，且不同频率特征地震波激励对高程效应形态的影响已不明显。将响应接触压力峰值与静止接触压力的比值，定义为PEP震荡系数。随着地震动幅值的增大，拱顶与拱底处的PEP震荡系数则始终保持在较小范围内，而拱脚与拱肩处的PEP震荡系数均呈近似线性增大趋势，这为隧道抗震设计中，衬砌-地层接触压力的参数取值提供了定量参考。 以福州市二环路金鸡山隧道扩建工程为背景，设计制作了特大断面隧道的1/30缩尺模型，完成了21种工况下的模拟地震动试验，重点关注隧道模型加速度与接触压力的地震响应。将响应加速度峰值与输入地震波加速度峰值的比值，定义为PGA放大系数。各测点的PGA放大系数随着高程增加呈负指数型增大，其场地高程效应的表现形式与一般场地明显不同；随着地震动幅值的增大，各测点PGA放大系数逐渐减小，且不同频率特征地震波激励对高程效应形态的影响已不明显。将响应接触压力峰值与静止接触压力的比值，定义为PEP震荡系数。随着地震动幅值的增大，拱顶与拱底处的PEP震荡系数则始终保持在较小范围内，而拱脚与拱肩处的PEP震荡系数均呈近似线性增大趋势，这为隧道抗震设计中，衬砌-地层接触压力的参数取值提供了定量参考。
以福州市二环路金鸡山隧道扩建工程为背景，设计制作了特大断面隧道的1/30缩尺模型，完成了21种工况下的模拟地震动试验，重点关注隧道模型加速度与接触压力的地震响应。将响应加速度峰值与输入地震波加速度峰值的比值，定义为PGA放大系数。各测点的PGA放大系数随着高程增加呈负指数型增大，其场地高程效应的表现形式与一般场地明显不同；随着地震动幅值的增大，各测点PGA放大系数逐渐减小，且不同频率特征地震波激励对高程效应形态的影响已不明显。将响应接触压力峰值与静止接触压力的比值，定义为PEP震荡系数。随着地震动幅值的增大，拱顶与拱底处的PEP震荡系数则始终保持在较小范围内，而拱脚与拱肩处的PEP震荡系数均呈近似线性增大趋势，这为隧道抗震设计中，衬砌-地层接触压力的参数取值提供了定量参考。 以福州市二环路金鸡山隧道扩建工程为背景，设计制作了特大断面隧道的1/30缩尺模型，完成了21种工况下的模拟地震动试验，重点关注隧道模型加速度与接触压力的地震响应。将响应加速度峰值与输入地震波加速度峰值的比值，定义为PGA放大系数。各测点的PGA放大系数随着高程增加呈负指数型增大，其场地高程效应的表现形式与一般场地明显不同；随着地震动幅值的增大，各测点PGA放大系数逐渐减小，且不同频率特征地震波激励对高程效应形态的影响已不明显。将响应接触压力峰值与静止接触压力的比值，定义为PEP震荡系数。随着地震动幅值的增大，拱顶与拱底处的PEP震荡系数则始终保持在较小范围内，而拱脚与拱肩处的PEP震荡系数均呈近似线性增大趋势，这为隧道抗震设计中，衬砌-地层接触压力的参数取值提供了定量参考。
2017, 25(3): 657-670.
摘要:
大型工程项目在我国黄土丘陵地区的开展日益增多，为了在有限的空间得到足够的可利用面积，通常需要挖山填沟造地形成了大量高度超过40m的高填方边坡。高填方边坡地质条件复杂，填料物理力学性质差异大，施工困难。高填方边坡的变形与稳定问题突出。高填方边坡工程已成为黄土地区最具危险性的人类工程活动之一，其严重影响黄土地区的经济建设和城市化进程。本文以国内某高填方边坡为研究对象，结合野外调查和勘察资料，结合研究区的地质概况建立高填方边坡加载过程的概化模型；通过研究区高填方边坡回填加载支挡结构变形与监测分析；借助数值分析高填方坡体加载过程力学-变形响应特征，对研究黄土高填方边坡抗滑桩、桩间板支挡结构变形和锚索的受力分析具有重要的理论和工程实践意义。 大型工程项目在我国黄土丘陵地区的开展日益增多，为了在有限的空间得到足够的可利用面积，通常需要挖山填沟造地形成了大量高度超过40m的高填方边坡。高填方边坡地质条件复杂，填料物理力学性质差异大，施工困难。高填方边坡的变形与稳定问题突出。高填方边坡工程已成为黄土地区最具危险性的人类工程活动之一，其严重影响黄土地区的经济建设和城市化进程。本文以国内某高填方边坡为研究对象，结合野外调查和勘察资料，结合研究区的地质概况建立高填方边坡加载过程的概化模型；通过研究区高填方边坡回填加载支挡结构变形与监测分析；借助数值分析高填方坡体加载过程力学-变形响应特征，对研究黄土高填方边坡抗滑桩、桩间板支挡结构变形和锚索的受力分析具有重要的理论和工程实践意义。
大型工程项目在我国黄土丘陵地区的开展日益增多，为了在有限的空间得到足够的可利用面积，通常需要挖山填沟造地形成了大量高度超过40m的高填方边坡。高填方边坡地质条件复杂，填料物理力学性质差异大，施工困难。高填方边坡的变形与稳定问题突出。高填方边坡工程已成为黄土地区最具危险性的人类工程活动之一，其严重影响黄土地区的经济建设和城市化进程。本文以国内某高填方边坡为研究对象，结合野外调查和勘察资料，结合研究区的地质概况建立高填方边坡加载过程的概化模型；通过研究区高填方边坡回填加载支挡结构变形与监测分析；借助数值分析高填方坡体加载过程力学-变形响应特征，对研究黄土高填方边坡抗滑桩、桩间板支挡结构变形和锚索的受力分析具有重要的理论和工程实践意义。 大型工程项目在我国黄土丘陵地区的开展日益增多，为了在有限的空间得到足够的可利用面积，通常需要挖山填沟造地形成了大量高度超过40m的高填方边坡。高填方边坡地质条件复杂，填料物理力学性质差异大，施工困难。高填方边坡的变形与稳定问题突出。高填方边坡工程已成为黄土地区最具危险性的人类工程活动之一，其严重影响黄土地区的经济建设和城市化进程。本文以国内某高填方边坡为研究对象，结合野外调查和勘察资料，结合研究区的地质概况建立高填方边坡加载过程的概化模型；通过研究区高填方边坡回填加载支挡结构变形与监测分析；借助数值分析高填方坡体加载过程力学-变形响应特征，对研究黄土高填方边坡抗滑桩、桩间板支挡结构变形和锚索的受力分析具有重要的理论和工程实践意义。
2017, 25(3): 671-677.
摘要:
振动台模型试验是现阶段研究地震条件对工程实际影响的有效手段，而选择合适的材料配比是成功模拟原型工程的关键。依托渝黔铁路周家湾大桥，基于分离相似设计方法，采用正交试验以及二次细化试验相结合对模型所需的岩质材料进行配比研究。试验选用重晶石粉、石英砂、铁精粉、石膏以及松香酒精溶液为配比材料，正交试验以岩体密度、重力加速度、几何尺寸为控制指标，通过极差分析法确定各试验材料含量对模型岩体主要参数的影响程度。再利用二次试验进行细化分析，确定最终的材料配合比例。结果表明：（1）各配比材料的比重均会对材料的变形模量、黏聚力及内摩擦角等主要参数造成不同侧重、不同程度的影响。（2）分离相似设计方法可以很好地选择出相似试验中各个部件的主要参数，正交试验和二次细化试验能够快速高效的对主要参数进行设计和测试，最终找出满足模型试验要求的最佳配合比。 振动台模型试验是现阶段研究地震条件对工程实际影响的有效手段，而选择合适的材料配比是成功模拟原型工程的关键。依托渝黔铁路周家湾大桥，基于分离相似设计方法，采用正交试验以及二次细化试验相结合对模型所需的岩质材料进行配比研究。试验选用重晶石粉、石英砂、铁精粉、石膏以及松香酒精溶液为配比材料，正交试验以岩体密度、重力加速度、几何尺寸为控制指标，通过极差分析法确定各试验材料含量对模型岩体主要参数的影响程度。再利用二次试验进行细化分析，确定最终的材料配合比例。结果表明：（1）各配比材料的比重均会对材料的变形模量、黏聚力及内摩擦角等主要参数造成不同侧重、不同程度的影响。（2）分离相似设计方法可以很好地选择出相似试验中各个部件的主要参数，正交试验和二次细化试验能够快速高效的对主要参数进行设计和测试，最终找出满足模型试验要求的最佳配合比。
振动台模型试验是现阶段研究地震条件对工程实际影响的有效手段，而选择合适的材料配比是成功模拟原型工程的关键。依托渝黔铁路周家湾大桥，基于分离相似设计方法，采用正交试验以及二次细化试验相结合对模型所需的岩质材料进行配比研究。试验选用重晶石粉、石英砂、铁精粉、石膏以及松香酒精溶液为配比材料，正交试验以岩体密度、重力加速度、几何尺寸为控制指标，通过极差分析法确定各试验材料含量对模型岩体主要参数的影响程度。再利用二次试验进行细化分析，确定最终的材料配合比例。结果表明：（1）各配比材料的比重均会对材料的变形模量、黏聚力及内摩擦角等主要参数造成不同侧重、不同程度的影响。（2）分离相似设计方法可以很好地选择出相似试验中各个部件的主要参数，正交试验和二次细化试验能够快速高效的对主要参数进行设计和测试，最终找出满足模型试验要求的最佳配合比。 振动台模型试验是现阶段研究地震条件对工程实际影响的有效手段，而选择合适的材料配比是成功模拟原型工程的关键。依托渝黔铁路周家湾大桥，基于分离相似设计方法，采用正交试验以及二次细化试验相结合对模型所需的岩质材料进行配比研究。试验选用重晶石粉、石英砂、铁精粉、石膏以及松香酒精溶液为配比材料，正交试验以岩体密度、重力加速度、几何尺寸为控制指标，通过极差分析法确定各试验材料含量对模型岩体主要参数的影响程度。再利用二次试验进行细化分析，确定最终的材料配合比例。结果表明：（1）各配比材料的比重均会对材料的变形模量、黏聚力及内摩擦角等主要参数造成不同侧重、不同程度的影响。（2）分离相似设计方法可以很好地选择出相似试验中各个部件的主要参数，正交试验和二次细化试验能够快速高效的对主要参数进行设计和测试，最终找出满足模型试验要求的最佳配合比。
2017, 25(3): 678-685.
摘要:
针对目前国内外塑料排水地基固结计算均近似采用砂井等效模型的不足，本文将塑料排水板等效为形状极为接近的扁椭圆柱体，根据同焦椭圆柱理论及等应变假设，推导了线性加载下塑料排水板地基的固结解析解；根据ADINA有限元计算及现有学者数值计算成果对比验证了本文理论的正确性。通过与目前不同砂井等效模型对比分析，认为在理想竖井的二维平面固结理论下，本文理论与Long & Covo等效法“dw=0.5b+0.7δ”较为接近，说明扁矩形截面的排水“形状效应”比等面积圆形截面更优；对于考虑井阻影响时，我国《海堤工程设计规范》（GB/T 51015-2014）以及《真空预压加固软土地基技术规程》（JTS147-2-2009）中建议的等效法均具有一定误差，建议采用本文理论计算。此外，地基荷载线性加载时间越长，地基前期固结速率越慢，与骤加恒载情况差异越显著。 针对目前国内外塑料排水地基固结计算均近似采用砂井等效模型的不足，本文将塑料排水板等效为形状极为接近的扁椭圆柱体，根据同焦椭圆柱理论及等应变假设，推导了线性加载下塑料排水板地基的固结解析解；根据ADINA有限元计算及现有学者数值计算成果对比验证了本文理论的正确性。通过与目前不同砂井等效模型对比分析，认为在理想竖井的二维平面固结理论下，本文理论与Long & Covo等效法“dw=0.5b+0.7δ”较为接近，说明扁矩形截面的排水“形状效应”比等面积圆形截面更优；对于考虑井阻影响时，我国《海堤工程设计规范》（GB/T 51015-2014）以及《真空预压加固软土地基技术规程》（JTS147-2-2009）中建议的等效法均具有一定误差，建议采用本文理论计算。此外，地基荷载线性加载时间越长，地基前期固结速率越慢，与骤加恒载情况差异越显著。
针对目前国内外塑料排水地基固结计算均近似采用砂井等效模型的不足，本文将塑料排水板等效为形状极为接近的扁椭圆柱体，根据同焦椭圆柱理论及等应变假设，推导了线性加载下塑料排水板地基的固结解析解；根据ADINA有限元计算及现有学者数值计算成果对比验证了本文理论的正确性。通过与目前不同砂井等效模型对比分析，认为在理想竖井的二维平面固结理论下，本文理论与Long & Covo等效法“dw=0.5b+0.7δ”较为接近，说明扁矩形截面的排水“形状效应”比等面积圆形截面更优；对于考虑井阻影响时，我国《海堤工程设计规范》（GB/T 51015-2014）以及《真空预压加固软土地基技术规程》（JTS147-2-2009）中建议的等效法均具有一定误差，建议采用本文理论计算。此外，地基荷载线性加载时间越长，地基前期固结速率越慢，与骤加恒载情况差异越显著。 针对目前国内外塑料排水地基固结计算均近似采用砂井等效模型的不足，本文将塑料排水板等效为形状极为接近的扁椭圆柱体，根据同焦椭圆柱理论及等应变假设，推导了线性加载下塑料排水板地基的固结解析解；根据ADINA有限元计算及现有学者数值计算成果对比验证了本文理论的正确性。通过与目前不同砂井等效模型对比分析，认为在理想竖井的二维平面固结理论下，本文理论与Long & Covo等效法“dw=0.5b+0.7δ”较为接近，说明扁矩形截面的排水“形状效应”比等面积圆形截面更优；对于考虑井阻影响时，我国《海堤工程设计规范》（GB/T 51015-2014）以及《真空预压加固软土地基技术规程》（JTS147-2-2009）中建议的等效法均具有一定误差，建议采用本文理论计算。此外，地基荷载线性加载时间越长，地基前期固结速率越慢，与骤加恒载情况差异越显著。
2017, 25(3): 686-691.
摘要:
为研究荷载变化方式对膨胀土线膨胀率测定的影响，模拟路堤的实际荷载变化对用于路堤填芯膨胀土的线膨胀率测定进行试验，结果显示，线膨胀率随着上覆荷载的增大而减小，随着初始干密度的增大而增大。将模拟路堤荷载变化状态的线膨胀率试验结果与规范加载方式的试验结果进行对比分析，结果显示，两种荷载变化方式的线膨胀率测定差值较大，且初始干密度越小、上覆荷载越小，荷载变化方式对线膨胀率测定值的影响越大，表明在线膨胀率测定过程中不考虑实际工程的荷载变化方式对用于工程膨胀土的膨胀变形指标测定具有一定的影响，对膨胀土路堤的变形量预测产生一定的影响，在进行膨胀土线膨胀率测定时需要考虑实际的荷载变化方式，并结合荷载变化方式进行线膨胀率测定。 为研究荷载变化方式对膨胀土线膨胀率测定的影响，模拟路堤的实际荷载变化对用于路堤填芯膨胀土的线膨胀率测定进行试验，结果显示，线膨胀率随着上覆荷载的增大而减小，随着初始干密度的增大而增大。将模拟路堤荷载变化状态的线膨胀率试验结果与规范加载方式的试验结果进行对比分析，结果显示，两种荷载变化方式的线膨胀率测定差值较大，且初始干密度越小、上覆荷载越小，荷载变化方式对线膨胀率测定值的影响越大，表明在线膨胀率测定过程中不考虑实际工程的荷载变化方式对用于工程膨胀土的膨胀变形指标测定具有一定的影响，对膨胀土路堤的变形量预测产生一定的影响，在进行膨胀土线膨胀率测定时需要考虑实际的荷载变化方式，并结合荷载变化方式进行线膨胀率测定。
为研究荷载变化方式对膨胀土线膨胀率测定的影响，模拟路堤的实际荷载变化对用于路堤填芯膨胀土的线膨胀率测定进行试验，结果显示，线膨胀率随着上覆荷载的增大而减小，随着初始干密度的增大而增大。将模拟路堤荷载变化状态的线膨胀率试验结果与规范加载方式的试验结果进行对比分析，结果显示，两种荷载变化方式的线膨胀率测定差值较大，且初始干密度越小、上覆荷载越小，荷载变化方式对线膨胀率测定值的影响越大，表明在线膨胀率测定过程中不考虑实际工程的荷载变化方式对用于工程膨胀土的膨胀变形指标测定具有一定的影响，对膨胀土路堤的变形量预测产生一定的影响，在进行膨胀土线膨胀率测定时需要考虑实际的荷载变化方式，并结合荷载变化方式进行线膨胀率测定。 为研究荷载变化方式对膨胀土线膨胀率测定的影响，模拟路堤的实际荷载变化对用于路堤填芯膨胀土的线膨胀率测定进行试验，结果显示，线膨胀率随着上覆荷载的增大而减小，随着初始干密度的增大而增大。将模拟路堤荷载变化状态的线膨胀率试验结果与规范加载方式的试验结果进行对比分析，结果显示，两种荷载变化方式的线膨胀率测定差值较大，且初始干密度越小、上覆荷载越小，荷载变化方式对线膨胀率测定值的影响越大，表明在线膨胀率测定过程中不考虑实际工程的荷载变化方式对用于工程膨胀土的膨胀变形指标测定具有一定的影响，对膨胀土路堤的变形量预测产生一定的影响，在进行膨胀土线膨胀率测定时需要考虑实际的荷载变化方式，并结合荷载变化方式进行线膨胀率测定。
2017, 25(3): 692-698.
摘要:
设计软黏土中单桩模型箱试验，模拟了桩周土逐级加荷沉降，通过量测超孔隙水压力、土体沉降及桩身轴力变化，分析了软黏土进入次固结阶段时，桩侧负摩阻力及桩身中性点位置变化情况。研究表明，在次固结阶段桩周土所产生的沉降对桩侧负摩阻力仍具有一定影响，沿桩身呈先增大后减小的趋势；当桩周土所施荷载等级达到一定程度时，桩身中性点位置将随着桩周土次固结时间的增长而逐渐上移。次固结阶段产生的沉降量与土体上所施加的荷载等级有关，随着桩周土荷载等级的增大，次固结阶段产生的沉降所占总沉降的比例逐渐减小，其蠕变效应逐渐减弱。 设计软黏土中单桩模型箱试验，模拟了桩周土逐级加荷沉降，通过量测超孔隙水压力、土体沉降及桩身轴力变化，分析了软黏土进入次固结阶段时，桩侧负摩阻力及桩身中性点位置变化情况。研究表明，在次固结阶段桩周土所产生的沉降对桩侧负摩阻力仍具有一定影响，沿桩身呈先增大后减小的趋势；当桩周土所施荷载等级达到一定程度时，桩身中性点位置将随着桩周土次固结时间的增长而逐渐上移。次固结阶段产生的沉降量与土体上所施加的荷载等级有关，随着桩周土荷载等级的增大，次固结阶段产生的沉降所占总沉降的比例逐渐减小，其蠕变效应逐渐减弱。
设计软黏土中单桩模型箱试验，模拟了桩周土逐级加荷沉降，通过量测超孔隙水压力、土体沉降及桩身轴力变化，分析了软黏土进入次固结阶段时，桩侧负摩阻力及桩身中性点位置变化情况。研究表明，在次固结阶段桩周土所产生的沉降对桩侧负摩阻力仍具有一定影响，沿桩身呈先增大后减小的趋势；当桩周土所施荷载等级达到一定程度时，桩身中性点位置将随着桩周土次固结时间的增长而逐渐上移。次固结阶段产生的沉降量与土体上所施加的荷载等级有关，随着桩周土荷载等级的增大，次固结阶段产生的沉降所占总沉降的比例逐渐减小，其蠕变效应逐渐减弱。 设计软黏土中单桩模型箱试验，模拟了桩周土逐级加荷沉降，通过量测超孔隙水压力、土体沉降及桩身轴力变化，分析了软黏土进入次固结阶段时，桩侧负摩阻力及桩身中性点位置变化情况。研究表明，在次固结阶段桩周土所产生的沉降对桩侧负摩阻力仍具有一定影响，沿桩身呈先增大后减小的趋势；当桩周土所施荷载等级达到一定程度时，桩身中性点位置将随着桩周土次固结时间的增长而逐渐上移。次固结阶段产生的沉降量与土体上所施加的荷载等级有关，随着桩周土荷载等级的增大，次固结阶段产生的沉降所占总沉降的比例逐渐减小，其蠕变效应逐渐减弱。
2017, 25(3): 699-705.
摘要:
基坑采用悬挂式帷幕减压降水时，因隔水帷幕局部存在缺陷，而导致坑内承压含水层水头抬升所诱发的基坑底侧突涌事件常有发生。为研究这种现象，以某地铁线风井基坑为范例，建立了三维非稳定流的地下水数值模型，重点考虑了渗透系数的各向异性，对隔水帷幕无缺陷，28~33m、33~38m、38~43m深度的缺陷，加大流量抽取等7种情况，进行了模拟和比较分析。研究结果表明，悬挂式帷幕降水帷幕无缺陷时，帷幕内外的水头差在含水层顶最大，并沿帷幕向下递减；在帷幕缺陷形成的渗流通道附近，渗流场的等势线非常密集，补给的地下水抬升了坑内水头，并加剧了坑外的水头下降；经缺陷处的渗流通道流入坑内的地下水，渗流速度矢量以水平向为主；帷幕缺陷位于渗透系数较大的含水层时，相应补给量也较大；加大流量抽取，可以减小水头抬升的平面范围，但缺陷附近过大的流速也会诱发地层流土；缺陷位置与帷幕底竖向距离越远，坑内水头的抬升率越大，缺陷位置与帷幕底竖向距离越近，抬升率越小。研究成果对分析承压水底侧突涌的致灾机制、预测预警以及基坑动态风险评估等有一定的参考意义。 基坑采用悬挂式帷幕减压降水时，因隔水帷幕局部存在缺陷，而导致坑内承压含水层水头抬升所诱发的基坑底侧突涌事件常有发生。为研究这种现象，以某地铁线风井基坑为范例，建立了三维非稳定流的地下水数值模型，重点考虑了渗透系数的各向异性，对隔水帷幕无缺陷，28~33m、33~38m、38~43m深度的缺陷，加大流量抽取等7种情况，进行了模拟和比较分析。研究结果表明，悬挂式帷幕降水帷幕无缺陷时，帷幕内外的水头差在含水层顶最大，并沿帷幕向下递减；在帷幕缺陷形成的渗流通道附近，渗流场的等势线非常密集，补给的地下水抬升了坑内水头，并加剧了坑外的水头下降；经缺陷处的渗流通道流入坑内的地下水，渗流速度矢量以水平向为主；帷幕缺陷位于渗透系数较大的含水层时，相应补给量也较大；加大流量抽取，可以减小水头抬升的平面范围，但缺陷附近过大的流速也会诱发地层流土；缺陷位置与帷幕底竖向距离越远，坑内水头的抬升率越大，缺陷位置与帷幕底竖向距离越近，抬升率越小。研究成果对分析承压水底侧突涌的致灾机制、预测预警以及基坑动态风险评估等有一定的参考意义。
基坑采用悬挂式帷幕减压降水时，因隔水帷幕局部存在缺陷，而导致坑内承压含水层水头抬升所诱发的基坑底侧突涌事件常有发生。为研究这种现象，以某地铁线风井基坑为范例，建立了三维非稳定流的地下水数值模型，重点考虑了渗透系数的各向异性，对隔水帷幕无缺陷，28~33m、33~38m、38~43m深度的缺陷，加大流量抽取等7种情况，进行了模拟和比较分析。研究结果表明，悬挂式帷幕降水帷幕无缺陷时，帷幕内外的水头差在含水层顶最大，并沿帷幕向下递减；在帷幕缺陷形成的渗流通道附近，渗流场的等势线非常密集，补给的地下水抬升了坑内水头，并加剧了坑外的水头下降；经缺陷处的渗流通道流入坑内的地下水，渗流速度矢量以水平向为主；帷幕缺陷位于渗透系数较大的含水层时，相应补给量也较大；加大流量抽取，可以减小水头抬升的平面范围，但缺陷附近过大的流速也会诱发地层流土；缺陷位置与帷幕底竖向距离越远，坑内水头的抬升率越大，缺陷位置与帷幕底竖向距离越近，抬升率越小。研究成果对分析承压水底侧突涌的致灾机制、预测预警以及基坑动态风险评估等有一定的参考意义。 基坑采用悬挂式帷幕减压降水时，因隔水帷幕局部存在缺陷，而导致坑内承压含水层水头抬升所诱发的基坑底侧突涌事件常有发生。为研究这种现象，以某地铁线风井基坑为范例，建立了三维非稳定流的地下水数值模型，重点考虑了渗透系数的各向异性，对隔水帷幕无缺陷，28~33m、33~38m、38~43m深度的缺陷，加大流量抽取等7种情况，进行了模拟和比较分析。研究结果表明，悬挂式帷幕降水帷幕无缺陷时，帷幕内外的水头差在含水层顶最大，并沿帷幕向下递减；在帷幕缺陷形成的渗流通道附近，渗流场的等势线非常密集，补给的地下水抬升了坑内水头，并加剧了坑外的水头下降；经缺陷处的渗流通道流入坑内的地下水，渗流速度矢量以水平向为主；帷幕缺陷位于渗透系数较大的含水层时，相应补给量也较大；加大流量抽取，可以减小水头抬升的平面范围，但缺陷附近过大的流速也会诱发地层流土；缺陷位置与帷幕底竖向距离越远，坑内水头的抬升率越大，缺陷位置与帷幕底竖向距离越近，抬升率越小。研究成果对分析承压水底侧突涌的致灾机制、预测预警以及基坑动态风险评估等有一定的参考意义。
2017, 25(3): 706-714.
摘要:
目前测量土体膨胀力的主要方法有膨胀反压法、加压膨胀法、平衡加压法和恒体积法。基于测量膨胀力的恒体积法，利用TST-55型渗透仪、高精度压力传感器和数采系统改进了测量土体膨胀力的装置，并研究了膨胀土的膨胀特性。试验结果表明，土样初始含水率和干密度对土体的极限膨胀力都有显著的影响，并建立了极限膨胀力与两者之间的关系式；较低初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，都有不同幅度的降低，随着干密度的增大而降低的越多，并且发现极限膨胀力降低值与干密度之间在双对数坐标轴上存在线性关系；而在较高初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，会保持平稳趋势。极限膨胀力的对数与初始含水率之间具有很好的线性关系，土样吸水量的对数与初始含水率以及干密度均有着很好的线性关系。 目前测量土体膨胀力的主要方法有膨胀反压法、加压膨胀法、平衡加压法和恒体积法。基于测量膨胀力的恒体积法，利用TST-55型渗透仪、高精度压力传感器和数采系统改进了测量土体膨胀力的装置，并研究了膨胀土的膨胀特性。试验结果表明，土样初始含水率和干密度对土体的极限膨胀力都有显著的影响，并建立了极限膨胀力与两者之间的关系式；较低初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，都有不同幅度的降低，随着干密度的增大而降低的越多，并且发现极限膨胀力降低值与干密度之间在双对数坐标轴上存在线性关系；而在较高初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，会保持平稳趋势。极限膨胀力的对数与初始含水率之间具有很好的线性关系，土样吸水量的对数与初始含水率以及干密度均有着很好的线性关系。
目前测量土体膨胀力的主要方法有膨胀反压法、加压膨胀法、平衡加压法和恒体积法。基于测量膨胀力的恒体积法，利用TST-55型渗透仪、高精度压力传感器和数采系统改进了测量土体膨胀力的装置，并研究了膨胀土的膨胀特性。试验结果表明，土样初始含水率和干密度对土体的极限膨胀力都有显著的影响，并建立了极限膨胀力与两者之间的关系式；较低初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，都有不同幅度的降低，随着干密度的增大而降低的越多，并且发现极限膨胀力降低值与干密度之间在双对数坐标轴上存在线性关系；而在较高初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，会保持平稳趋势。极限膨胀力的对数与初始含水率之间具有很好的线性关系，土样吸水量的对数与初始含水率以及干密度均有着很好的线性关系。 目前测量土体膨胀力的主要方法有膨胀反压法、加压膨胀法、平衡加压法和恒体积法。基于测量膨胀力的恒体积法，利用TST-55型渗透仪、高精度压力传感器和数采系统改进了测量土体膨胀力的装置，并研究了膨胀土的膨胀特性。试验结果表明，土样初始含水率和干密度对土体的极限膨胀力都有显著的影响，并建立了极限膨胀力与两者之间的关系式；较低初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，都有不同幅度的降低，随着干密度的增大而降低的越多，并且发现极限膨胀力降低值与干密度之间在双对数坐标轴上存在线性关系；而在较高初始含水率时，不同干密度的土样在膨胀力达到峰值之后，会保持平稳趋势。极限膨胀力的对数与初始含水率之间具有很好的线性关系，土样吸水量的对数与初始含水率以及干密度均有着很好的线性关系。
2017, 25(3): 715-722.
摘要:
某深大基坑位于长江下游岸边，场地地层为典型的二元结构，基坑开挖涉及的两层承压含水层间的弱透水层局部缺失，之间水力联系密切，基坑场地地质条件极为复杂，基坑施工降水直接关系到基坑工程的安全。这里将基坑分3个区，分别进行降水设计。具体降水方案：Ⅰ区两层承压含水层和Ⅱ区第一承压含水层被围护结构隔断内外水力联系，采用疏干井降水；Ⅱ区第二承压含水层未被围护结构隔断，Ⅲ区两层承压含水层水力联系密切，针对这两个区域设计了两套降水方案，方案一在Ⅱ区和Ⅲ区均布置有降水井，在Ⅱ区对第二承压含水层降水，在Ⅲ区对第一承压含水层降水；方案二仅在Ⅲ区布置降水井对第一承压含水层降水。为了更好地对降水方案进行对比分析，验证方案的可行性，对此进行了数值模拟分析，计算结果显示，两种方案均能满足降水要求，不过方案二布井数量少，基坑外水位降深较小，对周边环境影响更小，优于方案一。 某深大基坑位于长江下游岸边，场地地层为典型的二元结构，基坑开挖涉及的两层承压含水层间的弱透水层局部缺失，之间水力联系密切，基坑场地地质条件极为复杂，基坑施工降水直接关系到基坑工程的安全。这里将基坑分3个区，分别进行降水设计。具体降水方案：Ⅰ区两层承压含水层和Ⅱ区第一承压含水层被围护结构隔断内外水力联系，采用疏干井降水；Ⅱ区第二承压含水层未被围护结构隔断，Ⅲ区两层承压含水层水力联系密切，针对这两个区域设计了两套降水方案，方案一在Ⅱ区和Ⅲ区均布置有降水井，在Ⅱ区对第二承压含水层降水，在Ⅲ区对第一承压含水层降水；方案二仅在Ⅲ区布置降水井对第一承压含水层降水。为了更好地对降水方案进行对比分析，验证方案的可行性，对此进行了数值模拟分析，计算结果显示，两种方案均能满足降水要求，不过方案二布井数量少，基坑外水位降深较小，对周边环境影响更小，优于方案一。
某深大基坑位于长江下游岸边，场地地层为典型的二元结构，基坑开挖涉及的两层承压含水层间的弱透水层局部缺失，之间水力联系密切，基坑场地地质条件极为复杂，基坑施工降水直接关系到基坑工程的安全。这里将基坑分3个区，分别进行降水设计。具体降水方案：Ⅰ区两层承压含水层和Ⅱ区第一承压含水层被围护结构隔断内外水力联系，采用疏干井降水；Ⅱ区第二承压含水层未被围护结构隔断，Ⅲ区两层承压含水层水力联系密切，针对这两个区域设计了两套降水方案，方案一在Ⅱ区和Ⅲ区均布置有降水井，在Ⅱ区对第二承压含水层降水，在Ⅲ区对第一承压含水层降水；方案二仅在Ⅲ区布置降水井对第一承压含水层降水。为了更好地对降水方案进行对比分析，验证方案的可行性，对此进行了数值模拟分析，计算结果显示，两种方案均能满足降水要求，不过方案二布井数量少，基坑外水位降深较小，对周边环境影响更小，优于方案一。 某深大基坑位于长江下游岸边，场地地层为典型的二元结构，基坑开挖涉及的两层承压含水层间的弱透水层局部缺失，之间水力联系密切，基坑场地地质条件极为复杂，基坑施工降水直接关系到基坑工程的安全。这里将基坑分3个区，分别进行降水设计。具体降水方案：Ⅰ区两层承压含水层和Ⅱ区第一承压含水层被围护结构隔断内外水力联系，采用疏干井降水；Ⅱ区第二承压含水层未被围护结构隔断，Ⅲ区两层承压含水层水力联系密切，针对这两个区域设计了两套降水方案，方案一在Ⅱ区和Ⅲ区均布置有降水井，在Ⅱ区对第二承压含水层降水，在Ⅲ区对第一承压含水层降水；方案二仅在Ⅲ区布置降水井对第一承压含水层降水。为了更好地对降水方案进行对比分析，验证方案的可行性，对此进行了数值模拟分析，计算结果显示，两种方案均能满足降水要求，不过方案二布井数量少，基坑外水位降深较小，对周边环境影响更小，优于方案一。
2017, 25(3): 723-730.
摘要:
海南岛岛内河砂资源日益匮乏，海砂资源异常丰富，且沿海工程项目主要以海砂地基为主，但至今尚未有针对岛内各海湾海砂物理力学性质的系统研究。本文通过对取自环岛13个海湾代表性海砂土样进行室内土工试验和测试，经物理力学性质指标数据对比分析后发现：岛内海砂含泥量均满足建筑用砂Ⅱ级以上标准；除鱼鳞洲粗砂组级配良好外，其他全部级配不良；东线海湾砂样全部属于中砂和细砂范畴，西线海滩则以粗砂为主；所有砂样均在较小预压荷载（50kPa）下就能达到密实，半数以上砂样在50~100kPa的预压荷载下密实度变化较小，而在100~200kPa的预压荷载下密实度则变化相对较大；不同地区海砂强度指标内摩擦角φ值介于39.24°到48.24°之间，其波动趋势与平均粒径基本一致，波动幅度约为25%，岛内各海湾海砂含盐量差异巨大，最高值金海湾（3.1‰）几乎是最低值清水湾（0.4‰）的八倍；除清水湾外，其他海湾砂样的含盐量均远高于0.6‰的国家标准，若作为工程用砂，必须进行淡化处理。 海南岛岛内河砂资源日益匮乏，海砂资源异常丰富，且沿海工程项目主要以海砂地基为主，但至今尚未有针对岛内各海湾海砂物理力学性质的系统研究。本文通过对取自环岛13个海湾代表性海砂土样进行室内土工试验和测试，经物理力学性质指标数据对比分析后发现：岛内海砂含泥量均满足建筑用砂Ⅱ级以上标准；除鱼鳞洲粗砂组级配良好外，其他全部级配不良；东线海湾砂样全部属于中砂和细砂范畴，西线海滩则以粗砂为主；所有砂样均在较小预压荷载（50kPa）下就能达到密实，半数以上砂样在50~100kPa的预压荷载下密实度变化较小，而在100~200kPa的预压荷载下密实度则变化相对较大；不同地区海砂强度指标内摩擦角φ值介于39.24°到48.24°之间，其波动趋势与平均粒径基本一致，波动幅度约为25%，岛内各海湾海砂含盐量差异巨大，最高值金海湾（3.1‰）几乎是最低值清水湾（0.4‰）的八倍；除清水湾外，其他海湾砂样的含盐量均远高于0.6‰的国家标准，若作为工程用砂，必须进行淡化处理。
海南岛岛内河砂资源日益匮乏，海砂资源异常丰富，且沿海工程项目主要以海砂地基为主，但至今尚未有针对岛内各海湾海砂物理力学性质的系统研究。本文通过对取自环岛13个海湾代表性海砂土样进行室内土工试验和测试，经物理力学性质指标数据对比分析后发现：岛内海砂含泥量均满足建筑用砂Ⅱ级以上标准；除鱼鳞洲粗砂组级配良好外，其他全部级配不良；东线海湾砂样全部属于中砂和细砂范畴，西线海滩则以粗砂为主；所有砂样均在较小预压荷载（50kPa）下就能达到密实，半数以上砂样在50~100kPa的预压荷载下密实度变化较小，而在100~200kPa的预压荷载下密实度则变化相对较大；不同地区海砂强度指标内摩擦角φ值介于39.24°到48.24°之间，其波动趋势与平均粒径基本一致，波动幅度约为25%，岛内各海湾海砂含盐量差异巨大，最高值金海湾（3.1‰）几乎是最低值清水湾（0.4‰）的八倍；除清水湾外，其他海湾砂样的含盐量均远高于0.6‰的国家标准，若作为工程用砂，必须进行淡化处理。 海南岛岛内河砂资源日益匮乏，海砂资源异常丰富，且沿海工程项目主要以海砂地基为主，但至今尚未有针对岛内各海湾海砂物理力学性质的系统研究。本文通过对取自环岛13个海湾代表性海砂土样进行室内土工试验和测试，经物理力学性质指标数据对比分析后发现：岛内海砂含泥量均满足建筑用砂Ⅱ级以上标准；除鱼鳞洲粗砂组级配良好外，其他全部级配不良；东线海湾砂样全部属于中砂和细砂范畴，西线海滩则以粗砂为主；所有砂样均在较小预压荷载（50kPa）下就能达到密实，半数以上砂样在50~100kPa的预压荷载下密实度变化较小，而在100~200kPa的预压荷载下密实度则变化相对较大；不同地区海砂强度指标内摩擦角φ值介于39.24°到48.24°之间，其波动趋势与平均粒径基本一致，波动幅度约为25%，岛内各海湾海砂含盐量差异巨大，最高值金海湾（3.1‰）几乎是最低值清水湾（0.4‰）的八倍；除清水湾外，其他海湾砂样的含盐量均远高于0.6‰的国家标准，若作为工程用砂，必须进行淡化处理。
2017, 25(3): 731-739.
摘要:
利用现场剪切试验、X射线粉晶衍射、电镜扫描及土水化学效应试验等手段探讨了降雨作用下欢喜坡冰水堆积体角砾土强度变化的微观机制。降雨对冰水堆积体角砾土的抗剪强度有着显著的影响，其饱和状态的黏聚力和内摩擦角比天然含水率情况分别降低64.3%和22.5%。降雨溶浸后，角砾土微观结构变得松散、黏聚力降低，其强度衰减的微观机制可概括为黏土矿物吸水膨胀，钙镁质胶结物溶解，离子交换吸附和角砾与水的微观作用，其主要表现为：黏土矿物吸水膨胀，粒间孔隙增大，其形态由絮凝状变为似层状或分散状；钙镁质胶结物溶解导致溶液中Ca2+、SO42-浓度出现明显增加；离子交换导致Na+浓度增大，黏土颗粒表面扩散层变厚，粒间引力减小；角砾与水的微观物理化学作用导致其粒间接触面粗糙度降低。 利用现场剪切试验、X射线粉晶衍射、电镜扫描及土水化学效应试验等手段探讨了降雨作用下欢喜坡冰水堆积体角砾土强度变化的微观机制。降雨对冰水堆积体角砾土的抗剪强度有着显著的影响，其饱和状态的黏聚力和内摩擦角比天然含水率情况分别降低64.3%和22.5%。降雨溶浸后，角砾土微观结构变得松散、黏聚力降低，其强度衰减的微观机制可概括为黏土矿物吸水膨胀，钙镁质胶结物溶解，离子交换吸附和角砾与水的微观作用，其主要表现为：黏土矿物吸水膨胀，粒间孔隙增大，其形态由絮凝状变为似层状或分散状；钙镁质胶结物溶解导致溶液中Ca2+、SO42-浓度出现明显增加；离子交换导致Na+浓度增大，黏土颗粒表面扩散层变厚，粒间引力减小；角砾与水的微观物理化学作用导致其粒间接触面粗糙度降低。
利用现场剪切试验、X射线粉晶衍射、电镜扫描及土水化学效应试验等手段探讨了降雨作用下欢喜坡冰水堆积体角砾土强度变化的微观机制。降雨对冰水堆积体角砾土的抗剪强度有着显著的影响，其饱和状态的黏聚力和内摩擦角比天然含水率情况分别降低64.3%和22.5%。降雨溶浸后，角砾土微观结构变得松散、黏聚力降低，其强度衰减的微观机制可概括为黏土矿物吸水膨胀，钙镁质胶结物溶解，离子交换吸附和角砾与水的微观作用，其主要表现为：黏土矿物吸水膨胀，粒间孔隙增大，其形态由絮凝状变为似层状或分散状；钙镁质胶结物溶解导致溶液中Ca2+、SO42-浓度出现明显增加；离子交换导致Na+浓度增大，黏土颗粒表面扩散层变厚，粒间引力减小；角砾与水的微观物理化学作用导致其粒间接触面粗糙度降低。 利用现场剪切试验、X射线粉晶衍射、电镜扫描及土水化学效应试验等手段探讨了降雨作用下欢喜坡冰水堆积体角砾土强度变化的微观机制。降雨对冰水堆积体角砾土的抗剪强度有着显著的影响，其饱和状态的黏聚力和内摩擦角比天然含水率情况分别降低64.3%和22.5%。降雨溶浸后，角砾土微观结构变得松散、黏聚力降低，其强度衰减的微观机制可概括为黏土矿物吸水膨胀，钙镁质胶结物溶解，离子交换吸附和角砾与水的微观作用，其主要表现为：黏土矿物吸水膨胀，粒间孔隙增大，其形态由絮凝状变为似层状或分散状；钙镁质胶结物溶解导致溶液中Ca2+、SO42-浓度出现明显增加；离子交换导致Na+浓度增大，黏土颗粒表面扩散层变厚，粒间引力减小；角砾与水的微观物理化学作用导致其粒间接触面粗糙度降低。
2017, 25(3): 740-746.
摘要:
预应力锚索技术作为一种有效的加固技术广泛地应用于各类工程中。由于地质因素和技术因素的影响，锚索在实际工程施工中极其容易发生钻孔偏斜或孔道弯曲等问题，尤其是在大吨位-超长孔深锚索钻孔中该问题尤为突出。为得到孔道弯曲情况下锚索的受力特征，开展了孔道弯曲条件下的室内足尺模型试验，用一定强度的混凝土来模拟岩体，并且预埋具有一定弧度的锚索构件，通过分级张拉预应力锚索来测量在受力过程中孔道弯曲情况下锚索锚固段剪应力、轴力等分布情况，并与孔道直线状态下受力特征进行了对比。试验结果表明，孔道直线状态时锚索锚固段内外两侧剪应力的分布规律与孔道弯曲情况下并不完全相同，在同级荷载张拉时，锚固段弯曲内侧剪应力比外侧剪应力值大；轴力沿锚索长度方向由大变小，直至为0；锚索围岩压力在注浆体内外两侧变化规律基本相同，但孔道内侧受压，外侧受拉。 预应力锚索技术作为一种有效的加固技术广泛地应用于各类工程中。由于地质因素和技术因素的影响，锚索在实际工程施工中极其容易发生钻孔偏斜或孔道弯曲等问题，尤其是在大吨位-超长孔深锚索钻孔中该问题尤为突出。为得到孔道弯曲情况下锚索的受力特征，开展了孔道弯曲条件下的室内足尺模型试验，用一定强度的混凝土来模拟岩体，并且预埋具有一定弧度的锚索构件，通过分级张拉预应力锚索来测量在受力过程中孔道弯曲情况下锚索锚固段剪应力、轴力等分布情况，并与孔道直线状态下受力特征进行了对比。试验结果表明，孔道直线状态时锚索锚固段内外两侧剪应力的分布规律与孔道弯曲情况下并不完全相同，在同级荷载张拉时，锚固段弯曲内侧剪应力比外侧剪应力值大；轴力沿锚索长度方向由大变小，直至为0；锚索围岩压力在注浆体内外两侧变化规律基本相同，但孔道内侧受压，外侧受拉。
预应力锚索技术作为一种有效的加固技术广泛地应用于各类工程中。由于地质因素和技术因素的影响，锚索在实际工程施工中极其容易发生钻孔偏斜或孔道弯曲等问题，尤其是在大吨位-超长孔深锚索钻孔中该问题尤为突出。为得到孔道弯曲情况下锚索的受力特征，开展了孔道弯曲条件下的室内足尺模型试验，用一定强度的混凝土来模拟岩体，并且预埋具有一定弧度的锚索构件，通过分级张拉预应力锚索来测量在受力过程中孔道弯曲情况下锚索锚固段剪应力、轴力等分布情况，并与孔道直线状态下受力特征进行了对比。试验结果表明，孔道直线状态时锚索锚固段内外两侧剪应力的分布规律与孔道弯曲情况下并不完全相同，在同级荷载张拉时，锚固段弯曲内侧剪应力比外侧剪应力值大；轴力沿锚索长度方向由大变小，直至为0；锚索围岩压力在注浆体内外两侧变化规律基本相同，但孔道内侧受压，外侧受拉。 预应力锚索技术作为一种有效的加固技术广泛地应用于各类工程中。由于地质因素和技术因素的影响，锚索在实际工程施工中极其容易发生钻孔偏斜或孔道弯曲等问题，尤其是在大吨位-超长孔深锚索钻孔中该问题尤为突出。为得到孔道弯曲情况下锚索的受力特征，开展了孔道弯曲条件下的室内足尺模型试验，用一定强度的混凝土来模拟岩体，并且预埋具有一定弧度的锚索构件，通过分级张拉预应力锚索来测量在受力过程中孔道弯曲情况下锚索锚固段剪应力、轴力等分布情况，并与孔道直线状态下受力特征进行了对比。试验结果表明，孔道直线状态时锚索锚固段内外两侧剪应力的分布规律与孔道弯曲情况下并不完全相同，在同级荷载张拉时，锚固段弯曲内侧剪应力比外侧剪应力值大；轴力沿锚索长度方向由大变小，直至为0；锚索围岩压力在注浆体内外两侧变化规律基本相同，但孔道内侧受压，外侧受拉。
2017, 25(3): 747-754.
摘要:
在探讨含细粒砂土内部结构和粒间相互作用的基础上，引入粒间状态变量概念，对含细粒砂土力学性状随细粒含量的变化进行了预测分析：当Drs >>0时含细粒砂土类似于e=ec时均质砂的不排水性状，具有较高的强度；当Drs→0时含细粒砂土最终性状具有不确定性；当Drs < 0时含细粒砂土表现为剪缩性状。将南京砂中粗粒和细粒进行重新配制获得含不同细粒的砂土，对它们进行不排水剪试验；在利用粒间状态变量对试验结果进行分析的基础上，将试验结果与预测分析进行比对，两者的吻合性较高。在ec-logSus空间内稳态线随粉粒的增加而向上移动，且各稳态线间呈平行状。因此，粒间状态变量能较好地反映无黏性土力链的变化，是描述砂土微观结构的新途径。 在探讨含细粒砂土内部结构和粒间相互作用的基础上，引入粒间状态变量概念，对含细粒砂土力学性状随细粒含量的变化进行了预测分析：当Drs >>0时含细粒砂土类似于e=ec时均质砂的不排水性状，具有较高的强度；当Drs→0时含细粒砂土最终性状具有不确定性；当Drs < 0时含细粒砂土表现为剪缩性状。将南京砂中粗粒和细粒进行重新配制获得含不同细粒的砂土，对它们进行不排水剪试验；在利用粒间状态变量对试验结果进行分析的基础上，将试验结果与预测分析进行比对，两者的吻合性较高。在ec-logSus空间内稳态线随粉粒的增加而向上移动，且各稳态线间呈平行状。因此，粒间状态变量能较好地反映无黏性土力链的变化，是描述砂土微观结构的新途径。
在探讨含细粒砂土内部结构和粒间相互作用的基础上，引入粒间状态变量概念，对含细粒砂土力学性状随细粒含量的变化进行了预测分析：当Drs >>0时含细粒砂土类似于e=ec时均质砂的不排水性状，具有较高的强度；当Drs→0时含细粒砂土最终性状具有不确定性；当Drs < 0时含细粒砂土表现为剪缩性状。将南京砂中粗粒和细粒进行重新配制获得含不同细粒的砂土，对它们进行不排水剪试验；在利用粒间状态变量对试验结果进行分析的基础上，将试验结果与预测分析进行比对，两者的吻合性较高。在ec-logSus空间内稳态线随粉粒的增加而向上移动，且各稳态线间呈平行状。因此，粒间状态变量能较好地反映无黏性土力链的变化，是描述砂土微观结构的新途径。 在探讨含细粒砂土内部结构和粒间相互作用的基础上，引入粒间状态变量概念，对含细粒砂土力学性状随细粒含量的变化进行了预测分析：当Drs >>0时含细粒砂土类似于e=ec时均质砂的不排水性状，具有较高的强度；当Drs→0时含细粒砂土最终性状具有不确定性；当Drs < 0时含细粒砂土表现为剪缩性状。将南京砂中粗粒和细粒进行重新配制获得含不同细粒的砂土，对它们进行不排水剪试验；在利用粒间状态变量对试验结果进行分析的基础上，将试验结果与预测分析进行比对，两者的吻合性较高。在ec-logSus空间内稳态线随粉粒的增加而向上移动，且各稳态线间呈平行状。因此，粒间状态变量能较好地反映无黏性土力链的变化，是描述砂土微观结构的新途径。
2017, 25(3): 755-761.
摘要:
为控制路堤的整体稳定性，刚性桩现已常用于软土路基的加固。本文引入了桩体的断开机制，采用有限元软件ABAQUS对刚性桩加固软土路基的失稳破坏模式进行分析，相较于传统的数值模拟方法，体现了路堤荷载作用下，刚性桩的渐次失稳破坏过程。在此基础上，考虑桩体可能优先发生的弯曲破坏，提出将临界比例n作为判断桩体优先发生剪切破坏或弯曲破坏的临界值，并将其作为本文桩体断开机制的终止判别条件，合理地规避了数值模拟软件定量计算存在的较大误差。最后，将本文数值模拟与传统的数值模拟、等效砂桩法的数值模拟进行对比，结果反应出本文数值模拟方法的合理性与可靠性，工程上可通过增大前排桩的抗弯强度或限制桩体的水平位移，提高路堤的整体稳定性。 为控制路堤的整体稳定性，刚性桩现已常用于软土路基的加固。本文引入了桩体的断开机制，采用有限元软件ABAQUS对刚性桩加固软土路基的失稳破坏模式进行分析，相较于传统的数值模拟方法，体现了路堤荷载作用下，刚性桩的渐次失稳破坏过程。在此基础上，考虑桩体可能优先发生的弯曲破坏，提出将临界比例n作为判断桩体优先发生剪切破坏或弯曲破坏的临界值，并将其作为本文桩体断开机制的终止判别条件，合理地规避了数值模拟软件定量计算存在的较大误差。最后，将本文数值模拟与传统的数值模拟、等效砂桩法的数值模拟进行对比，结果反应出本文数值模拟方法的合理性与可靠性，工程上可通过增大前排桩的抗弯强度或限制桩体的水平位移，提高路堤的整体稳定性。
为控制路堤的整体稳定性，刚性桩现已常用于软土路基的加固。本文引入了桩体的断开机制，采用有限元软件ABAQUS对刚性桩加固软土路基的失稳破坏模式进行分析，相较于传统的数值模拟方法，体现了路堤荷载作用下，刚性桩的渐次失稳破坏过程。在此基础上，考虑桩体可能优先发生的弯曲破坏，提出将临界比例n作为判断桩体优先发生剪切破坏或弯曲破坏的临界值，并将其作为本文桩体断开机制的终止判别条件，合理地规避了数值模拟软件定量计算存在的较大误差。最后，将本文数值模拟与传统的数值模拟、等效砂桩法的数值模拟进行对比，结果反应出本文数值模拟方法的合理性与可靠性，工程上可通过增大前排桩的抗弯强度或限制桩体的水平位移，提高路堤的整体稳定性。 为控制路堤的整体稳定性，刚性桩现已常用于软土路基的加固。本文引入了桩体的断开机制，采用有限元软件ABAQUS对刚性桩加固软土路基的失稳破坏模式进行分析，相较于传统的数值模拟方法，体现了路堤荷载作用下，刚性桩的渐次失稳破坏过程。在此基础上，考虑桩体可能优先发生的弯曲破坏，提出将临界比例n作为判断桩体优先发生剪切破坏或弯曲破坏的临界值，并将其作为本文桩体断开机制的终止判别条件，合理地规避了数值模拟软件定量计算存在的较大误差。最后，将本文数值模拟与传统的数值模拟、等效砂桩法的数值模拟进行对比，结果反应出本文数值模拟方法的合理性与可靠性，工程上可通过增大前排桩的抗弯强度或限制桩体的水平位移，提高路堤的整体稳定性。
2017, 25(3): 605-611.
摘要:
在以往对非饱和土砂井地基固结理论研究中，均将涂抹区与非涂抹区土体渗透系数视为相等，这与实际工程并不相符。本文将考虑涂抹区土体渗透系数的变化，分析其对超孔隙气、水压力消散规律的影响。基于Fredlund一维固结理论以及Darcy定律和Fick定律，对有限厚度线弹性非饱和土砂井地基，在大面积均布瞬时荷载作用下，考虑涂抹区土体渗透系数的变化，利用Laplace变换并引入Bessel函数推导出Laplace变换下的解，再通过Crump方法编程实现Laplace逆变换得到超孔隙气压力、超孔隙水压力的半解析解。利用典型算例进行计算，分别得到在不同半径、不同涂抹区半径和不同涂抹程度的情况下，超孔隙气压力、超孔隙水压力随时间的变化规律。得出考虑涂抹作用时，超孔隙气、水压力的消散速度降低；涂抹区半径越大、涂抹程度越高速度越慢，反之消散越快。本研究丰富了非饱和土砂井固结理论，对非饱和土砂井固结特性的研究具有一定的工程参考价值。 在以往对非饱和土砂井地基固结理论研究中，均将涂抹区与非涂抹区土体渗透系数视为相等，这与实际工程并不相符。本文将考虑涂抹区土体渗透系数的变化，分析其对超孔隙气、水压力消散规律的影响。基于Fredlund一维固结理论以及Darcy定律和Fick定律，对有限厚度线弹性非饱和土砂井地基，在大面积均布瞬时荷载作用下，考虑涂抹区土体渗透系数的变化，利用Laplace变换并引入Bessel函数推导出Laplace变换下的解，再通过Crump方法编程实现Laplace逆变换得到超孔隙气压力、超孔隙水压力的半解析解。利用典型算例进行计算，分别得到在不同半径、不同涂抹区半径和不同涂抹程度的情况下，超孔隙气压力、超孔隙水压力随时间的变化规律。得出考虑涂抹作用时，超孔隙气、水压力的消散速度降低；涂抹区半径越大、涂抹程度越高速度越慢，反之消散越快。本研究丰富了非饱和土砂井固结理论，对非饱和土砂井固结特性的研究具有一定的工程参考价值。
在以往对非饱和土砂井地基固结理论研究中，均将涂抹区与非涂抹区土体渗透系数视为相等，这与实际工程并不相符。本文将考虑涂抹区土体渗透系数的变化，分析其对超孔隙气、水压力消散规律的影响。基于Fredlund一维固结理论以及Darcy定律和Fick定律，对有限厚度线弹性非饱和土砂井地基，在大面积均布瞬时荷载作用下，考虑涂抹区土体渗透系数的变化，利用Laplace变换并引入Bessel函数推导出Laplace变换下的解，再通过Crump方法编程实现Laplace逆变换得到超孔隙气压力、超孔隙水压力的半解析解。利用典型算例进行计算，分别得到在不同半径、不同涂抹区半径和不同涂抹程度的情况下，超孔隙气压力、超孔隙水压力随时间的变化规律。得出考虑涂抹作用时，超孔隙气、水压力的消散速度降低；涂抹区半径越大、涂抹程度越高速度越慢，反之消散越快。本研究丰富了非饱和土砂井固结理论，对非饱和土砂井固结特性的研究具有一定的工程参考价值。 在以往对非饱和土砂井地基固结理论研究中，均将涂抹区与非涂抹区土体渗透系数视为相等，这与实际工程并不相符。本文将考虑涂抹区土体渗透系数的变化，分析其对超孔隙气、水压力消散规律的影响。基于Fredlund一维固结理论以及Darcy定律和Fick定律，对有限厚度线弹性非饱和土砂井地基，在大面积均布瞬时荷载作用下，考虑涂抹区土体渗透系数的变化，利用Laplace变换并引入Bessel函数推导出Laplace变换下的解，再通过Crump方法编程实现Laplace逆变换得到超孔隙气压力、超孔隙水压力的半解析解。利用典型算例进行计算，分别得到在不同半径、不同涂抹区半径和不同涂抹程度的情况下，超孔隙气压力、超孔隙水压力随时间的变化规律。得出考虑涂抹作用时，超孔隙气、水压力的消散速度降低；涂抹区半径越大、涂抹程度越高速度越慢，反之消散越快。本研究丰富了非饱和土砂井固结理论，对非饱和土砂井固结特性的研究具有一定的工程参考价值。
2017, 25(3): 762-771.
摘要:
以6.12新滩滑坡前后的航摄图像及数字地形为信息源，采用数字滑坡技术，以更广阔的时空视野，更准确的地理配准及更直观清晰的表达方式，从切层滑坡类型之一的角度，再次宏观分析6.12新滩滑坡活动特征，指出该滑坡是分段分区活动的，各区段的规模、活动方式、方向各不相同，且分区段多级驱动；基岩裂隙对滑坡有一定的控制作用，姜家坡—新滩斜坡滑坡活动将持续间断地发生，难以完全停止。基于数字滑坡技术早期识别该类滑坡的关键工作方法除了详细调查滑坡所处地质环境外，主要是监测斜坡活动，主要监测内容有：① 主要滑坡物质来源的崩塌活动及其下堆积的变化，确定滑前崩塌堆积的预警（最大）面积；② 监测各段各区块活动，特别是驱动区块的活动；③ 监测堆积坡上显示的基岩裂隙变化。由于斜坡的地质与地形条件，建议进行长期连续性的监测。 以6.12新滩滑坡前后的航摄图像及数字地形为信息源，采用数字滑坡技术，以更广阔的时空视野，更准确的地理配准及更直观清晰的表达方式，从切层滑坡类型之一的角度，再次宏观分析6.12新滩滑坡活动特征，指出该滑坡是分段分区活动的，各区段的规模、活动方式、方向各不相同，且分区段多级驱动；基岩裂隙对滑坡有一定的控制作用，姜家坡—新滩斜坡滑坡活动将持续间断地发生，难以完全停止。基于数字滑坡技术早期识别该类滑坡的关键工作方法除了详细调查滑坡所处地质环境外，主要是监测斜坡活动，主要监测内容有：① 主要滑坡物质来源的崩塌活动及其下堆积的变化，确定滑前崩塌堆积的预警（最大）面积；② 监测各段各区块活动，特别是驱动区块的活动；③ 监测堆积坡上显示的基岩裂隙变化。由于斜坡的地质与地形条件，建议进行长期连续性的监测。
以6.12新滩滑坡前后的航摄图像及数字地形为信息源，采用数字滑坡技术，以更广阔的时空视野，更准确的地理配准及更直观清晰的表达方式，从切层滑坡类型之一的角度，再次宏观分析6.12新滩滑坡活动特征，指出该滑坡是分段分区活动的，各区段的规模、活动方式、方向各不相同，且分区段多级驱动；基岩裂隙对滑坡有一定的控制作用，姜家坡—新滩斜坡滑坡活动将持续间断地发生，难以完全停止。基于数字滑坡技术早期识别该类滑坡的关键工作方法除了详细调查滑坡所处地质环境外，主要是监测斜坡活动，主要监测内容有：① 主要滑坡物质来源的崩塌活动及其下堆积的变化，确定滑前崩塌堆积的预警（最大）面积；② 监测各段各区块活动，特别是驱动区块的活动；③ 监测堆积坡上显示的基岩裂隙变化。由于斜坡的地质与地形条件，建议进行长期连续性的监测。 以6.12新滩滑坡前后的航摄图像及数字地形为信息源，采用数字滑坡技术，以更广阔的时空视野，更准确的地理配准及更直观清晰的表达方式，从切层滑坡类型之一的角度，再次宏观分析6.12新滩滑坡活动特征，指出该滑坡是分段分区活动的，各区段的规模、活动方式、方向各不相同，且分区段多级驱动；基岩裂隙对滑坡有一定的控制作用，姜家坡—新滩斜坡滑坡活动将持续间断地发生，难以完全停止。基于数字滑坡技术早期识别该类滑坡的关键工作方法除了详细调查滑坡所处地质环境外，主要是监测斜坡活动，主要监测内容有：① 主要滑坡物质来源的崩塌活动及其下堆积的变化，确定滑前崩塌堆积的预警（最大）面积；② 监测各段各区块活动，特别是驱动区块的活动；③ 监测堆积坡上显示的基岩裂隙变化。由于斜坡的地质与地形条件，建议进行长期连续性的监测。
2017, 25(3): 772-783.
摘要:
则木河断裂带具有构造活动强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。本文以鹅掌河流域为例，通过对断裂的活动特征，地质灾害的分布规律、长期活动性与成因机制和地貌演化进行分析，研究得出：（1）则木河断裂带活动特征影响地质环境的演化。新构造运动引起断裂带局部应变失衡，断裂活动诱发频繁地震；隆起和断陷断块的差异性活动，加剧地貌演化与地表过程；沉积建造环境的不同，影响岩土体的剥蚀与沉积；断裂的掀斜运动，改变地表水系格局与地热运移。（2）活动断裂对地质灾害的控制作用，表现为灾害具有时空效应。空间上，灾害沿断裂带呈带状分布，沿水系呈线状分布，具有地层倾向性，集中于断裂破碎带的软岩，微地貌效应显著；时间上，现有地质灾害在多次地震扰动和强降雨触发下形成，鹅掌河形成高频泥石流。（3）断裂活动影响灾害成因机制和灾害类型及破坏模式，脆弱的地质环境在地震持续扰动和极端降雨的耦合作用是灾害频发的根本原因；依据灾害成灾机制，将灾害分为3大类，7小类，具有震裂斜坡的典型破坏模式。（4）活动断裂与地质灾害相互作用决定地貌演化。鹅掌河泥石流影响邛海的地貌变迁，通过计算构造隆起量与灾害剥蚀量，表明鹅掌河处于隆起区，邛海处于淤积区。由此可见，则木河断裂活动特征通过影响区域地质环境演化，诱发大量的地震地质灾害，最终由地震构造作用驱动的隆起和断陷，地表灾害过程驱动的剥蚀和淤积，两者相互作用决定现有地貌的演化。 则木河断裂带具有构造活动强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。本文以鹅掌河流域为例，通过对断裂的活动特征，地质灾害的分布规律、长期活动性与成因机制和地貌演化进行分析，研究得出：（1）则木河断裂带活动特征影响地质环境的演化。新构造运动引起断裂带局部应变失衡，断裂活动诱发频繁地震；隆起和断陷断块的差异性活动，加剧地貌演化与地表过程；沉积建造环境的不同，影响岩土体的剥蚀与沉积；断裂的掀斜运动，改变地表水系格局与地热运移。（2）活动断裂对地质灾害的控制作用，表现为灾害具有时空效应。空间上，灾害沿断裂带呈带状分布，沿水系呈线状分布，具有地层倾向性，集中于断裂破碎带的软岩，微地貌效应显著；时间上，现有地质灾害在多次地震扰动和强降雨触发下形成，鹅掌河形成高频泥石流。（3）断裂活动影响灾害成因机制和灾害类型及破坏模式，脆弱的地质环境在地震持续扰动和极端降雨的耦合作用是灾害频发的根本原因；依据灾害成灾机制，将灾害分为3大类，7小类，具有震裂斜坡的典型破坏模式。（4）活动断裂与地质灾害相互作用决定地貌演化。鹅掌河泥石流影响邛海的地貌变迁，通过计算构造隆起量与灾害剥蚀量，表明鹅掌河处于隆起区，邛海处于淤积区。由此可见，则木河断裂活动特征通过影响区域地质环境演化，诱发大量的地震地质灾害，最终由地震构造作用驱动的隆起和断陷，地表灾害过程驱动的剥蚀和淤积，两者相互作用决定现有地貌的演化。
则木河断裂带具有构造活动强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。本文以鹅掌河流域为例，通过对断裂的活动特征，地质灾害的分布规律、长期活动性与成因机制和地貌演化进行分析，研究得出：（1）则木河断裂带活动特征影响地质环境的演化。新构造运动引起断裂带局部应变失衡，断裂活动诱发频繁地震；隆起和断陷断块的差异性活动，加剧地貌演化与地表过程；沉积建造环境的不同，影响岩土体的剥蚀与沉积；断裂的掀斜运动，改变地表水系格局与地热运移。（2）活动断裂对地质灾害的控制作用，表现为灾害具有时空效应。空间上，灾害沿断裂带呈带状分布，沿水系呈线状分布，具有地层倾向性，集中于断裂破碎带的软岩，微地貌效应显著；时间上，现有地质灾害在多次地震扰动和强降雨触发下形成，鹅掌河形成高频泥石流。（3）断裂活动影响灾害成因机制和灾害类型及破坏模式，脆弱的地质环境在地震持续扰动和极端降雨的耦合作用是灾害频发的根本原因；依据灾害成灾机制，将灾害分为3大类，7小类，具有震裂斜坡的典型破坏模式。（4）活动断裂与地质灾害相互作用决定地貌演化。鹅掌河泥石流影响邛海的地貌变迁，通过计算构造隆起量与灾害剥蚀量，表明鹅掌河处于隆起区，邛海处于淤积区。由此可见，则木河断裂活动特征通过影响区域地质环境演化，诱发大量的地震地质灾害，最终由地震构造作用驱动的隆起和断陷，地表灾害过程驱动的剥蚀和淤积，两者相互作用决定现有地貌的演化。 则木河断裂带具有构造活动强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。本文以鹅掌河流域为例，通过对断裂的活动特征，地质灾害的分布规律、长期活动性与成因机制和地貌演化进行分析，研究得出：（1）则木河断裂带活动特征影响地质环境的演化。新构造运动引起断裂带局部应变失衡，断裂活动诱发频繁地震；隆起和断陷断块的差异性活动，加剧地貌演化与地表过程；沉积建造环境的不同，影响岩土体的剥蚀与沉积；断裂的掀斜运动，改变地表水系格局与地热运移。（2）活动断裂对地质灾害的控制作用，表现为灾害具有时空效应。空间上，灾害沿断裂带呈带状分布，沿水系呈线状分布，具有地层倾向性，集中于断裂破碎带的软岩，微地貌效应显著；时间上，现有地质灾害在多次地震扰动和强降雨触发下形成，鹅掌河形成高频泥石流。（3）断裂活动影响灾害成因机制和灾害类型及破坏模式，脆弱的地质环境在地震持续扰动和极端降雨的耦合作用是灾害频发的根本原因；依据灾害成灾机制，将灾害分为3大类，7小类，具有震裂斜坡的典型破坏模式。（4）活动断裂与地质灾害相互作用决定地貌演化。鹅掌河泥石流影响邛海的地貌变迁，通过计算构造隆起量与灾害剥蚀量，表明鹅掌河处于隆起区，邛海处于淤积区。由此可见，则木河断裂活动特征通过影响区域地质环境演化，诱发大量的地震地质灾害，最终由地震构造作用驱动的隆起和断陷，地表灾害过程驱动的剥蚀和淤积，两者相互作用决定现有地貌的演化。
2017, 25(3): 784-793.
摘要:
地裂缝灾害是西安市主要的环境地质灾害问题，严重地制约着城市建设用地的有效利用和规划。为研究地裂缝对场地动力响应的影响，本文以西安F6地裂缝场地为研究对象，基于现场地脉动测试及其频谱分析，分析了地裂缝场地地脉动响应的加速度幅值、卓越频率、放大效应等动力响应特征。研究表明，测试场地卓越频率大小与测点位置无明显关系，其中傅里叶谱卓越频率为2.79Hz左右，反应谱卓越频率为4.17Hz左右；靠近地裂缝区域，场地动力响应具有明显放大效应，上下盘影响范围基本一致，约为15m左右；地裂缝上盘放大倍数大于下盘，其中傅里叶谱峰值放大倍数分别为1.92和1.81，反应谱峰值放大倍数分别为1.68和1.63。 地裂缝灾害是西安市主要的环境地质灾害问题，严重地制约着城市建设用地的有效利用和规划。为研究地裂缝对场地动力响应的影响，本文以西安F6地裂缝场地为研究对象，基于现场地脉动测试及其频谱分析，分析了地裂缝场地地脉动响应的加速度幅值、卓越频率、放大效应等动力响应特征。研究表明，测试场地卓越频率大小与测点位置无明显关系，其中傅里叶谱卓越频率为2.79Hz左右，反应谱卓越频率为4.17Hz左右；靠近地裂缝区域，场地动力响应具有明显放大效应，上下盘影响范围基本一致，约为15m左右；地裂缝上盘放大倍数大于下盘，其中傅里叶谱峰值放大倍数分别为1.92和1.81，反应谱峰值放大倍数分别为1.68和1.63。
地裂缝灾害是西安市主要的环境地质灾害问题，严重地制约着城市建设用地的有效利用和规划。为研究地裂缝对场地动力响应的影响，本文以西安F6地裂缝场地为研究对象，基于现场地脉动测试及其频谱分析，分析了地裂缝场地地脉动响应的加速度幅值、卓越频率、放大效应等动力响应特征。研究表明，测试场地卓越频率大小与测点位置无明显关系，其中傅里叶谱卓越频率为2.79Hz左右，反应谱卓越频率为4.17Hz左右；靠近地裂缝区域，场地动力响应具有明显放大效应，上下盘影响范围基本一致，约为15m左右；地裂缝上盘放大倍数大于下盘，其中傅里叶谱峰值放大倍数分别为1.92和1.81，反应谱峰值放大倍数分别为1.68和1.63。 地裂缝灾害是西安市主要的环境地质灾害问题，严重地制约着城市建设用地的有效利用和规划。为研究地裂缝对场地动力响应的影响，本文以西安F6地裂缝场地为研究对象，基于现场地脉动测试及其频谱分析，分析了地裂缝场地地脉动响应的加速度幅值、卓越频率、放大效应等动力响应特征。研究表明，测试场地卓越频率大小与测点位置无明显关系，其中傅里叶谱卓越频率为2.79Hz左右，反应谱卓越频率为4.17Hz左右；靠近地裂缝区域，场地动力响应具有明显放大效应，上下盘影响范围基本一致，约为15m左右；地裂缝上盘放大倍数大于下盘，其中傅里叶谱峰值放大倍数分别为1.92和1.81，反应谱峰值放大倍数分别为1.68和1.63。
2017, 25(3): 794-805.
摘要:
地震对地质环境的改变，产生的地质灾害效应会在5~10a或者更长的时间显现，汶川地震前后平武县发育泥石流数变化较大。根据多次现场调查，收集分析近8a的各类资料，对平武县地震前后发育泥石流情况及特征做了分析对比研究，对兴坪沟泥石流的基本特征、形成机制、近年来的发展演化情况以及工程防治效果进行详细分析，得出：（1）平武县境内因汶川地震诱发的泥石流灾害85%左右在地震后的5a内趋于稳定不再存在安全隐患；（2）兴坪沟因其物源极为丰富、主沟纵坡降较小、流域面积较大、支沟众多等特征目前还存在较大安全隐患；（3）兴坪沟泥石流防治工程效果良好；（4）下一步防治建议：在大沙坝段（距沟口1.1km处）修建单边防护堤，及时对郑家山滑坡进行工程治理，加强物源区耕地、弃渣管理，保护汇水区植被。 地震对地质环境的改变，产生的地质灾害效应会在5~10a或者更长的时间显现，汶川地震前后平武县发育泥石流数变化较大。根据多次现场调查，收集分析近8a的各类资料，对平武县地震前后发育泥石流情况及特征做了分析对比研究，对兴坪沟泥石流的基本特征、形成机制、近年来的发展演化情况以及工程防治效果进行详细分析，得出：（1）平武县境内因汶川地震诱发的泥石流灾害85%左右在地震后的5a内趋于稳定不再存在安全隐患；（2）兴坪沟因其物源极为丰富、主沟纵坡降较小、流域面积较大、支沟众多等特征目前还存在较大安全隐患；（3）兴坪沟泥石流防治工程效果良好；（4）下一步防治建议：在大沙坝段（距沟口1.1km处）修建单边防护堤，及时对郑家山滑坡进行工程治理，加强物源区耕地、弃渣管理，保护汇水区植被。
地震对地质环境的改变，产生的地质灾害效应会在5~10a或者更长的时间显现，汶川地震前后平武县发育泥石流数变化较大。根据多次现场调查，收集分析近8a的各类资料，对平武县地震前后发育泥石流情况及特征做了分析对比研究，对兴坪沟泥石流的基本特征、形成机制、近年来的发展演化情况以及工程防治效果进行详细分析，得出：（1）平武县境内因汶川地震诱发的泥石流灾害85%左右在地震后的5a内趋于稳定不再存在安全隐患；（2）兴坪沟因其物源极为丰富、主沟纵坡降较小、流域面积较大、支沟众多等特征目前还存在较大安全隐患；（3）兴坪沟泥石流防治工程效果良好；（4）下一步防治建议：在大沙坝段（距沟口1.1km处）修建单边防护堤，及时对郑家山滑坡进行工程治理，加强物源区耕地、弃渣管理，保护汇水区植被。 地震对地质环境的改变，产生的地质灾害效应会在5~10a或者更长的时间显现，汶川地震前后平武县发育泥石流数变化较大。根据多次现场调查，收集分析近8a的各类资料，对平武县地震前后发育泥石流情况及特征做了分析对比研究，对兴坪沟泥石流的基本特征、形成机制、近年来的发展演化情况以及工程防治效果进行详细分析，得出：（1）平武县境内因汶川地震诱发的泥石流灾害85%左右在地震后的5a内趋于稳定不再存在安全隐患；（2）兴坪沟因其物源极为丰富、主沟纵坡降较小、流域面积较大、支沟众多等特征目前还存在较大安全隐患；（3）兴坪沟泥石流防治工程效果良好；（4）下一步防治建议：在大沙坝段（距沟口1.1km处）修建单边防护堤，及时对郑家山滑坡进行工程治理，加强物源区耕地、弃渣管理，保护汇水区植被。
2017, 25(3): 806-814.
摘要:
汶川MS8.0级地震、芦山MS7.0级地震和鲁甸MS6.5级地震均引发了大量的滑坡灾害。由于震级差异和地质地形条件的不同，地震滑坡分布情况有较大区别。本文综合已有的研究成果，从地震、地质和地貌3个方面，对比分析了地震滑坡的分布规律。结果表明：（1）3次地震滑坡数量和密度随着PGA和震级的增加而增加。汶川和鲁甸地震随烈度的增加，滑坡数量呈现递增的趋势。但芦山地震在较低烈度区也发育着大量滑坡。（2）断层影响滑坡分布的最大距离随着震级的增加而增加。在最大影响距离0.2倍的范围内，汶川地震分布有80%的滑坡，而其他两次地震仅30%。此外，汶川地震滑坡数量随断层距离呈指数衰减关系。（3）地震滑坡的分布受到地形的强烈影响。Ⅶ度及以上烈度区地形切割深度越大，地震触发的滑坡集中分布区域相对高差越大。同时，滑坡集中发育的坡度会随之增加。切割深度越大，地震滑坡更易发生在地势较陡的山脊或者上坡处，这可能与地形放大效应有关。 汶川MS8.0级地震、芦山MS7.0级地震和鲁甸MS6.5级地震均引发了大量的滑坡灾害。由于震级差异和地质地形条件的不同，地震滑坡分布情况有较大区别。本文综合已有的研究成果，从地震、地质和地貌3个方面，对比分析了地震滑坡的分布规律。结果表明：（1）3次地震滑坡数量和密度随着PGA和震级的增加而增加。汶川和鲁甸地震随烈度的增加，滑坡数量呈现递增的趋势。但芦山地震在较低烈度区也发育着大量滑坡。（2）断层影响滑坡分布的最大距离随着震级的增加而增加。在最大影响距离0.2倍的范围内，汶川地震分布有80%的滑坡，而其他两次地震仅30%。此外，汶川地震滑坡数量随断层距离呈指数衰减关系。（3）地震滑坡的分布受到地形的强烈影响。Ⅶ度及以上烈度区地形切割深度越大，地震触发的滑坡集中分布区域相对高差越大。同时，滑坡集中发育的坡度会随之增加。切割深度越大，地震滑坡更易发生在地势较陡的山脊或者上坡处，这可能与地形放大效应有关。
汶川MS8.0级地震、芦山MS7.0级地震和鲁甸MS6.5级地震均引发了大量的滑坡灾害。由于震级差异和地质地形条件的不同，地震滑坡分布情况有较大区别。本文综合已有的研究成果，从地震、地质和地貌3个方面，对比分析了地震滑坡的分布规律。结果表明：（1）3次地震滑坡数量和密度随着PGA和震级的增加而增加。汶川和鲁甸地震随烈度的增加，滑坡数量呈现递增的趋势。但芦山地震在较低烈度区也发育着大量滑坡。（2）断层影响滑坡分布的最大距离随着震级的增加而增加。在最大影响距离0.2倍的范围内，汶川地震分布有80%的滑坡，而其他两次地震仅30%。此外，汶川地震滑坡数量随断层距离呈指数衰减关系。（3）地震滑坡的分布受到地形的强烈影响。Ⅶ度及以上烈度区地形切割深度越大，地震触发的滑坡集中分布区域相对高差越大。同时，滑坡集中发育的坡度会随之增加。切割深度越大，地震滑坡更易发生在地势较陡的山脊或者上坡处，这可能与地形放大效应有关。 汶川MS8.0级地震、芦山MS7.0级地震和鲁甸MS6.5级地震均引发了大量的滑坡灾害。由于震级差异和地质地形条件的不同，地震滑坡分布情况有较大区别。本文综合已有的研究成果，从地震、地质和地貌3个方面，对比分析了地震滑坡的分布规律。结果表明：（1）3次地震滑坡数量和密度随着PGA和震级的增加而增加。汶川和鲁甸地震随烈度的增加，滑坡数量呈现递增的趋势。但芦山地震在较低烈度区也发育着大量滑坡。（2）断层影响滑坡分布的最大距离随着震级的增加而增加。在最大影响距离0.2倍的范围内，汶川地震分布有80%的滑坡，而其他两次地震仅30%。此外，汶川地震滑坡数量随断层距离呈指数衰减关系。（3）地震滑坡的分布受到地形的强烈影响。Ⅶ度及以上烈度区地形切割深度越大，地震触发的滑坡集中分布区域相对高差越大。同时，滑坡集中发育的坡度会随之增加。切割深度越大，地震滑坡更易发生在地势较陡的山脊或者上坡处，这可能与地形放大效应有关。
2017, 25(3): 815-823.
摘要:
物质点法（MPM）属于一种无网格数值计算方法，它可导入各种土体本构模型，考虑土体流固耦合行为，能够有效模拟土质滑坡大变形及超大变形。本文介绍了物质点法基本原理、控制方程与求解格式；基于5种物质点法的多孔介质表征模型，简要回顾了土质滑坡运动全过程物质点法模拟的最新研究进展。采用单套单相物质点模型，对深圳“12·20”人工堆填土滑坡全过程进行了物质点法模拟，使用了线性加载方式确定初始应力场，并使用了Drucker-Prager屈服准则弹塑性本构模型、GIMP算法与MUSL求解格式。模拟结果表明，该边坡发生失稳后，最大滑距达510m，滑坡范围纵向间距为1050m，最小滑坡角5.95°，均与观测结果相吻合。土体内部等效塑性应变区的演化趋势显示，滑坡机制为渐进式破坏，具体表现为：坡趾土体首先沿基岩界面发生剪切破坏，随后坡顶出现拉张裂隙，坡趾与坡顶塑性区分别沿基岩界面向坡体内部发育，形成贯通滑动面后滑动加速，超大变形出现。物质点法模拟滑坡运动全过程有助于理解滑坡致灾行为，可为滑坡防治提供参考。 物质点法（MPM）属于一种无网格数值计算方法，它可导入各种土体本构模型，考虑土体流固耦合行为，能够有效模拟土质滑坡大变形及超大变形。本文介绍了物质点法基本原理、控制方程与求解格式；基于5种物质点法的多孔介质表征模型，简要回顾了土质滑坡运动全过程物质点法模拟的最新研究进展。采用单套单相物质点模型，对深圳“12·20”人工堆填土滑坡全过程进行了物质点法模拟，使用了线性加载方式确定初始应力场，并使用了Drucker-Prager屈服准则弹塑性本构模型、GIMP算法与MUSL求解格式。模拟结果表明，该边坡发生失稳后，最大滑距达510m，滑坡范围纵向间距为1050m，最小滑坡角5.95°，均与观测结果相吻合。土体内部等效塑性应变区的演化趋势显示，滑坡机制为渐进式破坏，具体表现为：坡趾土体首先沿基岩界面发生剪切破坏，随后坡顶出现拉张裂隙，坡趾与坡顶塑性区分别沿基岩界面向坡体内部发育，形成贯通滑动面后滑动加速，超大变形出现。物质点法模拟滑坡运动全过程有助于理解滑坡致灾行为，可为滑坡防治提供参考。
物质点法（MPM）属于一种无网格数值计算方法，它可导入各种土体本构模型，考虑土体流固耦合行为，能够有效模拟土质滑坡大变形及超大变形。本文介绍了物质点法基本原理、控制方程与求解格式；基于5种物质点法的多孔介质表征模型，简要回顾了土质滑坡运动全过程物质点法模拟的最新研究进展。采用单套单相物质点模型，对深圳“12·20”人工堆填土滑坡全过程进行了物质点法模拟，使用了线性加载方式确定初始应力场，并使用了Drucker-Prager屈服准则弹塑性本构模型、GIMP算法与MUSL求解格式。模拟结果表明，该边坡发生失稳后，最大滑距达510m，滑坡范围纵向间距为1050m，最小滑坡角5.95°，均与观测结果相吻合。土体内部等效塑性应变区的演化趋势显示，滑坡机制为渐进式破坏，具体表现为：坡趾土体首先沿基岩界面发生剪切破坏，随后坡顶出现拉张裂隙，坡趾与坡顶塑性区分别沿基岩界面向坡体内部发育，形成贯通滑动面后滑动加速，超大变形出现。物质点法模拟滑坡运动全过程有助于理解滑坡致灾行为，可为滑坡防治提供参考。 物质点法（MPM）属于一种无网格数值计算方法，它可导入各种土体本构模型，考虑土体流固耦合行为，能够有效模拟土质滑坡大变形及超大变形。本文介绍了物质点法基本原理、控制方程与求解格式；基于5种物质点法的多孔介质表征模型，简要回顾了土质滑坡运动全过程物质点法模拟的最新研究进展。采用单套单相物质点模型，对深圳“12·20”人工堆填土滑坡全过程进行了物质点法模拟，使用了线性加载方式确定初始应力场，并使用了Drucker-Prager屈服准则弹塑性本构模型、GIMP算法与MUSL求解格式。模拟结果表明，该边坡发生失稳后，最大滑距达510m，滑坡范围纵向间距为1050m，最小滑坡角5.95°，均与观测结果相吻合。土体内部等效塑性应变区的演化趋势显示，滑坡机制为渐进式破坏，具体表现为：坡趾土体首先沿基岩界面发生剪切破坏，随后坡顶出现拉张裂隙，坡趾与坡顶塑性区分别沿基岩界面向坡体内部发育，形成贯通滑动面后滑动加速，超大变形出现。物质点法模拟滑坡运动全过程有助于理解滑坡致灾行为，可为滑坡防治提供参考。
2017, 25(3): 824-832.
摘要:
基于武汉市易发生的29处岩溶塌陷，从岩溶、覆盖层和地下水3方面分析了岩溶塌陷的内部结构；通过现场监测和数值模拟，分析了降雨、钻探和桩基施工的输入作用，并探讨了武汉市岩溶塌陷的演化机理。结果表明：（1）“上黏下砂”的盖层结构、浅部岩溶发育、孔隙水与岩溶水具良好水力联系是塌陷形成的基础条件；（2）自然环境下开口岩溶上方土洞扩展存在水力潜蚀和应力集中破坏两个演化阶段；（3）钻探和桩基施工联通孔隙水和岩溶水的瞬间，孔壁周边松散砂土快速进入临界水力梯度而破坏。桩基施工在覆盖层内的振动荷载和超孔隙水压力，易造成覆盖层整体破坏。在岩溶区施工产生的冲击作用可使岩溶水和孔隙水形成不同步波动，两者存在高水头差，致使覆盖层内砂层在压力差作用下破坏。 基于武汉市易发生的29处岩溶塌陷，从岩溶、覆盖层和地下水3方面分析了岩溶塌陷的内部结构；通过现场监测和数值模拟，分析了降雨、钻探和桩基施工的输入作用，并探讨了武汉市岩溶塌陷的演化机理。结果表明：（1）“上黏下砂”的盖层结构、浅部岩溶发育、孔隙水与岩溶水具良好水力联系是塌陷形成的基础条件；（2）自然环境下开口岩溶上方土洞扩展存在水力潜蚀和应力集中破坏两个演化阶段；（3）钻探和桩基施工联通孔隙水和岩溶水的瞬间，孔壁周边松散砂土快速进入临界水力梯度而破坏。桩基施工在覆盖层内的振动荷载和超孔隙水压力，易造成覆盖层整体破坏。在岩溶区施工产生的冲击作用可使岩溶水和孔隙水形成不同步波动，两者存在高水头差，致使覆盖层内砂层在压力差作用下破坏。
基于武汉市易发生的29处岩溶塌陷，从岩溶、覆盖层和地下水3方面分析了岩溶塌陷的内部结构；通过现场监测和数值模拟，分析了降雨、钻探和桩基施工的输入作用，并探讨了武汉市岩溶塌陷的演化机理。结果表明：（1）“上黏下砂”的盖层结构、浅部岩溶发育、孔隙水与岩溶水具良好水力联系是塌陷形成的基础条件；（2）自然环境下开口岩溶上方土洞扩展存在水力潜蚀和应力集中破坏两个演化阶段；（3）钻探和桩基施工联通孔隙水和岩溶水的瞬间，孔壁周边松散砂土快速进入临界水力梯度而破坏。桩基施工在覆盖层内的振动荷载和超孔隙水压力，易造成覆盖层整体破坏。在岩溶区施工产生的冲击作用可使岩溶水和孔隙水形成不同步波动，两者存在高水头差，致使覆盖层内砂层在压力差作用下破坏。 基于武汉市易发生的29处岩溶塌陷，从岩溶、覆盖层和地下水3方面分析了岩溶塌陷的内部结构；通过现场监测和数值模拟，分析了降雨、钻探和桩基施工的输入作用，并探讨了武汉市岩溶塌陷的演化机理。结果表明：（1）“上黏下砂”的盖层结构、浅部岩溶发育、孔隙水与岩溶水具良好水力联系是塌陷形成的基础条件；（2）自然环境下开口岩溶上方土洞扩展存在水力潜蚀和应力集中破坏两个演化阶段；（3）钻探和桩基施工联通孔隙水和岩溶水的瞬间，孔壁周边松散砂土快速进入临界水力梯度而破坏。桩基施工在覆盖层内的振动荷载和超孔隙水压力，易造成覆盖层整体破坏。在岩溶区施工产生的冲击作用可使岩溶水和孔隙水形成不同步波动，两者存在高水头差，致使覆盖层内砂层在压力差作用下破坏。
2017, 25(3): 833-840.
摘要:
抗滑桩加固是滑坡治理的常用方法。本文采用强度折减有限元法分析了影响抗滑桩加固边坡稳定性的若干因素，计算了边坡抗滑桩在坡顶分级堆载过程中的桩身弯矩、剪力、位移和边坡安全系数，揭示了桩位、桩长等因素对抗滑桩加固边坡稳定状态的影响规律，获得了最优桩位及临界桩长等抗滑桩优化设计要素，为排桩的优化设计提供参考依据。并对抗滑桩在坡顶分级堆载下的桩身受力、变形特性及规律进行了分析。发现桩头水平位移在坡顶分级堆载下以指数函数形式发展，并建立了变形预测数学模型，为桩身变形控制提供了参考依据。 抗滑桩加固是滑坡治理的常用方法。本文采用强度折减有限元法分析了影响抗滑桩加固边坡稳定性的若干因素，计算了边坡抗滑桩在坡顶分级堆载过程中的桩身弯矩、剪力、位移和边坡安全系数，揭示了桩位、桩长等因素对抗滑桩加固边坡稳定状态的影响规律，获得了最优桩位及临界桩长等抗滑桩优化设计要素，为排桩的优化设计提供参考依据。并对抗滑桩在坡顶分级堆载下的桩身受力、变形特性及规律进行了分析。发现桩头水平位移在坡顶分级堆载下以指数函数形式发展，并建立了变形预测数学模型，为桩身变形控制提供了参考依据。
抗滑桩加固是滑坡治理的常用方法。本文采用强度折减有限元法分析了影响抗滑桩加固边坡稳定性的若干因素，计算了边坡抗滑桩在坡顶分级堆载过程中的桩身弯矩、剪力、位移和边坡安全系数，揭示了桩位、桩长等因素对抗滑桩加固边坡稳定状态的影响规律，获得了最优桩位及临界桩长等抗滑桩优化设计要素，为排桩的优化设计提供参考依据。并对抗滑桩在坡顶分级堆载下的桩身受力、变形特性及规律进行了分析。发现桩头水平位移在坡顶分级堆载下以指数函数形式发展，并建立了变形预测数学模型，为桩身变形控制提供了参考依据。 抗滑桩加固是滑坡治理的常用方法。本文采用强度折减有限元法分析了影响抗滑桩加固边坡稳定性的若干因素，计算了边坡抗滑桩在坡顶分级堆载过程中的桩身弯矩、剪力、位移和边坡安全系数，揭示了桩位、桩长等因素对抗滑桩加固边坡稳定状态的影响规律，获得了最优桩位及临界桩长等抗滑桩优化设计要素，为排桩的优化设计提供参考依据。并对抗滑桩在坡顶分级堆载下的桩身受力、变形特性及规律进行了分析。发现桩头水平位移在坡顶分级堆载下以指数函数形式发展，并建立了变形预测数学模型，为桩身变形控制提供了参考依据。
2017, 25(3): 841-852.
摘要:
收集了三峡库区自2003年6月蓄水至2015年6月发生过显著变形或失稳的463处涉水老滑坡相关资料。以典型老滑坡为例分析了其不同形成模式及滑面形态，提出三峡库区老滑坡存在4类典型滑面形态，分别为弧形、靠椅形、折线形和直线形。通过统计分析不同滑面形态老滑坡对库水位升降的变形响应时间规律及涉水程度规律，可得以下结论：（1）弧形与直线形滑面滑坡以中部与前部涉水时产生变形为主，这两类滑坡受动水压力效应影响较大，主要在库水位下降阶段发生变形，尤其是首次蓄水至历史最高水位后的下降期；（2）由于对库水位下降的响应滞后性，部分直线形滑面滑坡在库水位下降后低水位运行期发生变形；（3）靠椅形滑面滑坡主要为前部涉水时产生变形，折线形滑面滑坡中后部涉水比例较其他3类滑坡高，这两类滑坡受库水浮托减重效应影响较大，变形集中在首次135m和175m蓄水的水位上升阶段。研究成果对三峡库区涉水老滑坡防治具有一定参考和借鉴意义。 收集了三峡库区自2003年6月蓄水至2015年6月发生过显著变形或失稳的463处涉水老滑坡相关资料。以典型老滑坡为例分析了其不同形成模式及滑面形态，提出三峡库区老滑坡存在4类典型滑面形态，分别为弧形、靠椅形、折线形和直线形。通过统计分析不同滑面形态老滑坡对库水位升降的变形响应时间规律及涉水程度规律，可得以下结论：（1）弧形与直线形滑面滑坡以中部与前部涉水时产生变形为主，这两类滑坡受动水压力效应影响较大，主要在库水位下降阶段发生变形，尤其是首次蓄水至历史最高水位后的下降期；（2）由于对库水位下降的响应滞后性，部分直线形滑面滑坡在库水位下降后低水位运行期发生变形；（3）靠椅形滑面滑坡主要为前部涉水时产生变形，折线形滑面滑坡中后部涉水比例较其他3类滑坡高，这两类滑坡受库水浮托减重效应影响较大，变形集中在首次135m和175m蓄水的水位上升阶段。研究成果对三峡库区涉水老滑坡防治具有一定参考和借鉴意义。
收集了三峡库区自2003年6月蓄水至2015年6月发生过显著变形或失稳的463处涉水老滑坡相关资料。以典型老滑坡为例分析了其不同形成模式及滑面形态，提出三峡库区老滑坡存在4类典型滑面形态，分别为弧形、靠椅形、折线形和直线形。通过统计分析不同滑面形态老滑坡对库水位升降的变形响应时间规律及涉水程度规律，可得以下结论：（1）弧形与直线形滑面滑坡以中部与前部涉水时产生变形为主，这两类滑坡受动水压力效应影响较大，主要在库水位下降阶段发生变形，尤其是首次蓄水至历史最高水位后的下降期；（2）由于对库水位下降的响应滞后性，部分直线形滑面滑坡在库水位下降后低水位运行期发生变形；（3）靠椅形滑面滑坡主要为前部涉水时产生变形，折线形滑面滑坡中后部涉水比例较其他3类滑坡高，这两类滑坡受库水浮托减重效应影响较大，变形集中在首次135m和175m蓄水的水位上升阶段。研究成果对三峡库区涉水老滑坡防治具有一定参考和借鉴意义。 收集了三峡库区自2003年6月蓄水至2015年6月发生过显著变形或失稳的463处涉水老滑坡相关资料。以典型老滑坡为例分析了其不同形成模式及滑面形态，提出三峡库区老滑坡存在4类典型滑面形态，分别为弧形、靠椅形、折线形和直线形。通过统计分析不同滑面形态老滑坡对库水位升降的变形响应时间规律及涉水程度规律，可得以下结论：（1）弧形与直线形滑面滑坡以中部与前部涉水时产生变形为主，这两类滑坡受动水压力效应影响较大，主要在库水位下降阶段发生变形，尤其是首次蓄水至历史最高水位后的下降期；（2）由于对库水位下降的响应滞后性，部分直线形滑面滑坡在库水位下降后低水位运行期发生变形；（3）靠椅形滑面滑坡主要为前部涉水时产生变形，折线形滑面滑坡中后部涉水比例较其他3类滑坡高，这两类滑坡受库水浮托减重效应影响较大，变形集中在首次135m和175m蓄水的水位上升阶段。研究成果对三峡库区涉水老滑坡防治具有一定参考和借鉴意义。
2017, 25(3): 853-857.
摘要:
页岩气的工业化开发要求对致密储层进行体积压裂改造，水平井多级分段压裂技术是成功开发页岩气藏的关键技术之一。页岩储层在地应力与致裂压力联合作用下突破页岩基质，沟通天然裂隙等弱结构面，形成高导流能力缝网系统，页岩储层中赋存的游离气和吸附气得以释放，提高了页岩气井的初始产量和最终采收率。根据渝东地区页岩储层工程地质特征，结合渝页A-2HF井、渝页B-2HF井矿场压裂施工数据，探索适用于渝东地区的页岩储层压裂工艺技术，结果表明，采用前置盐酸处理储层保持近井带导流能力，能够保障后续大排量施工压力窗口；低砂比粉砂段塞多级降滤实现“控近扩远”，增加储层改造体积；压力异常层段胶液前置充分造缝，可为后续滑溜水携带支撑剂进入地层创造有利条件。 页岩气的工业化开发要求对致密储层进行体积压裂改造，水平井多级分段压裂技术是成功开发页岩气藏的关键技术之一。页岩储层在地应力与致裂压力联合作用下突破页岩基质，沟通天然裂隙等弱结构面，形成高导流能力缝网系统，页岩储层中赋存的游离气和吸附气得以释放，提高了页岩气井的初始产量和最终采收率。根据渝东地区页岩储层工程地质特征，结合渝页A-2HF井、渝页B-2HF井矿场压裂施工数据，探索适用于渝东地区的页岩储层压裂工艺技术，结果表明，采用前置盐酸处理储层保持近井带导流能力，能够保障后续大排量施工压力窗口；低砂比粉砂段塞多级降滤实现“控近扩远”，增加储层改造体积；压力异常层段胶液前置充分造缝，可为后续滑溜水携带支撑剂进入地层创造有利条件。
页岩气的工业化开发要求对致密储层进行体积压裂改造，水平井多级分段压裂技术是成功开发页岩气藏的关键技术之一。页岩储层在地应力与致裂压力联合作用下突破页岩基质，沟通天然裂隙等弱结构面，形成高导流能力缝网系统，页岩储层中赋存的游离气和吸附气得以释放，提高了页岩气井的初始产量和最终采收率。根据渝东地区页岩储层工程地质特征，结合渝页A-2HF井、渝页B-2HF井矿场压裂施工数据，探索适用于渝东地区的页岩储层压裂工艺技术，结果表明，采用前置盐酸处理储层保持近井带导流能力，能够保障后续大排量施工压力窗口；低砂比粉砂段塞多级降滤实现“控近扩远”，增加储层改造体积；压力异常层段胶液前置充分造缝，可为后续滑溜水携带支撑剂进入地层创造有利条件。 页岩气的工业化开发要求对致密储层进行体积压裂改造，水平井多级分段压裂技术是成功开发页岩气藏的关键技术之一。页岩储层在地应力与致裂压力联合作用下突破页岩基质，沟通天然裂隙等弱结构面，形成高导流能力缝网系统，页岩储层中赋存的游离气和吸附气得以释放，提高了页岩气井的初始产量和最终采收率。根据渝东地区页岩储层工程地质特征，结合渝页A-2HF井、渝页B-2HF井矿场压裂施工数据，探索适用于渝东地区的页岩储层压裂工艺技术，结果表明，采用前置盐酸处理储层保持近井带导流能力，能够保障后续大排量施工压力窗口；低砂比粉砂段塞多级降滤实现“控近扩远”，增加储层改造体积；压力异常层段胶液前置充分造缝，可为后续滑溜水携带支撑剂进入地层创造有利条件。
2017, 25(3): 858-866.
摘要:
工作面回采过程中，覆岩破坏特征对于煤矿水灾害和瓦斯防治具有重要意义，为了进一步研究综放开采覆岩破坏特征。以山西某矿5.82m大采高工作面为试验面，采用分段注水、钻孔电视、地质雷达、微震监测探测覆岩破坏高度，对破坏过程进行了数值模拟研究，并对裂隙演化进行了相似模拟试验，同时对传统经验公式进行了修正，研究结果表明：综放开采垮落带发育高度为43.1m，断裂带发育高度为86.7m；垮落带、断裂带、导水断裂带各测试方法之间相差分别小于4.5%、7.1%、9.0%；工作面采动前，裂隙发育度低，而采动后，裂隙数量明显增多，发育度增加；近煤壁区域为裂隙聚集区，密度曲线呈“蛇”型分布；得到新的适合该矿地质条件下的覆岩导水断裂带发育高度经验公式。 工作面回采过程中，覆岩破坏特征对于煤矿水灾害和瓦斯防治具有重要意义，为了进一步研究综放开采覆岩破坏特征。以山西某矿5.82m大采高工作面为试验面，采用分段注水、钻孔电视、地质雷达、微震监测探测覆岩破坏高度，对破坏过程进行了数值模拟研究，并对裂隙演化进行了相似模拟试验，同时对传统经验公式进行了修正，研究结果表明：综放开采垮落带发育高度为43.1m，断裂带发育高度为86.7m；垮落带、断裂带、导水断裂带各测试方法之间相差分别小于4.5%、7.1%、9.0%；工作面采动前，裂隙发育度低，而采动后，裂隙数量明显增多，发育度增加；近煤壁区域为裂隙聚集区，密度曲线呈“蛇”型分布；得到新的适合该矿地质条件下的覆岩导水断裂带发育高度经验公式。
工作面回采过程中，覆岩破坏特征对于煤矿水灾害和瓦斯防治具有重要意义，为了进一步研究综放开采覆岩破坏特征。以山西某矿5.82m大采高工作面为试验面，采用分段注水、钻孔电视、地质雷达、微震监测探测覆岩破坏高度，对破坏过程进行了数值模拟研究，并对裂隙演化进行了相似模拟试验，同时对传统经验公式进行了修正，研究结果表明：综放开采垮落带发育高度为43.1m，断裂带发育高度为86.7m；垮落带、断裂带、导水断裂带各测试方法之间相差分别小于4.5%、7.1%、9.0%；工作面采动前，裂隙发育度低，而采动后，裂隙数量明显增多，发育度增加；近煤壁区域为裂隙聚集区，密度曲线呈“蛇”型分布；得到新的适合该矿地质条件下的覆岩导水断裂带发育高度经验公式。 工作面回采过程中，覆岩破坏特征对于煤矿水灾害和瓦斯防治具有重要意义，为了进一步研究综放开采覆岩破坏特征。以山西某矿5.82m大采高工作面为试验面，采用分段注水、钻孔电视、地质雷达、微震监测探测覆岩破坏高度，对破坏过程进行了数值模拟研究，并对裂隙演化进行了相似模拟试验，同时对传统经验公式进行了修正，研究结果表明：综放开采垮落带发育高度为43.1m，断裂带发育高度为86.7m；垮落带、断裂带、导水断裂带各测试方法之间相差分别小于4.5%、7.1%、9.0%；工作面采动前，裂隙发育度低，而采动后，裂隙数量明显增多，发育度增加；近煤壁区域为裂隙聚集区，密度曲线呈“蛇”型分布；得到新的适合该矿地质条件下的覆岩导水断裂带发育高度经验公式。
2017, 25(3): 867-872.
摘要:
地下水天然露头作为岩溶山区农村的重要供水水源，其流量动态的变化对供水的保障程度起到决定性作用。本文以堰塘泉为例，分析了泉流量的年内、年际变化规律，采用SARIMA模型，建立了拟合预测模型。分析结果表明，堰塘泉流量存在年内的季节性变化；拟合及预测结果表明，SARIMA模型应用于短期预测精度较高，长期预测虽然精度降低，但实测值仍处于95%的预测范围之间，说明该模型可用于短期预测，其长期预测结果对地下水天然露头开发利用也有一定的参考价值。 地下水天然露头作为岩溶山区农村的重要供水水源，其流量动态的变化对供水的保障程度起到决定性作用。本文以堰塘泉为例，分析了泉流量的年内、年际变化规律，采用SARIMA模型，建立了拟合预测模型。分析结果表明，堰塘泉流量存在年内的季节性变化；拟合及预测结果表明，SARIMA模型应用于短期预测精度较高，长期预测虽然精度降低，但实测值仍处于95%的预测范围之间，说明该模型可用于短期预测，其长期预测结果对地下水天然露头开发利用也有一定的参考价值。
地下水天然露头作为岩溶山区农村的重要供水水源，其流量动态的变化对供水的保障程度起到决定性作用。本文以堰塘泉为例，分析了泉流量的年内、年际变化规律，采用SARIMA模型，建立了拟合预测模型。分析结果表明，堰塘泉流量存在年内的季节性变化；拟合及预测结果表明，SARIMA模型应用于短期预测精度较高，长期预测虽然精度降低，但实测值仍处于95%的预测范围之间，说明该模型可用于短期预测，其长期预测结果对地下水天然露头开发利用也有一定的参考价值。 地下水天然露头作为岩溶山区农村的重要供水水源，其流量动态的变化对供水的保障程度起到决定性作用。本文以堰塘泉为例，分析了泉流量的年内、年际变化规律，采用SARIMA模型，建立了拟合预测模型。分析结果表明，堰塘泉流量存在年内的季节性变化；拟合及预测结果表明，SARIMA模型应用于短期预测精度较高，长期预测虽然精度降低，但实测值仍处于95%的预测范围之间，说明该模型可用于短期预测，其长期预测结果对地下水天然露头开发利用也有一定的参考价值。
2017, 25(3): 879-885.
摘要:
在现代城市轨道交通建设中，上下叠落地铁盾构隧道越来越多，这类叠落盾构隧道相互影响，塌落拱多次叠加，传统解析法计算隧道围岩压力存在困难，目前缺乏相应的叠落隧道围岩应力计算方法。为了研究叠落盾构隧道受力分析及管片配筋，以北京地铁6号线南锣鼓巷站—东四站叠落盾构隧道为工程实例，根据弹塑性理论模拟隧道开挖过程计算塌落拱多次叠加，结合强度折减法计算叠落隧道塑性区，然后根据塑性区计算塌落拱高度和围岩压力；根据厚壁圆筒理论，计算盾构施工和列车运营对下方隧道附加应力；根据以上分析，计算叠落隧道的下方盾构隧道管片内力并配筋。 在现代城市轨道交通建设中，上下叠落地铁盾构隧道越来越多，这类叠落盾构隧道相互影响，塌落拱多次叠加，传统解析法计算隧道围岩压力存在困难，目前缺乏相应的叠落隧道围岩应力计算方法。为了研究叠落盾构隧道受力分析及管片配筋，以北京地铁6号线南锣鼓巷站—东四站叠落盾构隧道为工程实例，根据弹塑性理论模拟隧道开挖过程计算塌落拱多次叠加，结合强度折减法计算叠落隧道塑性区，然后根据塑性区计算塌落拱高度和围岩压力；根据厚壁圆筒理论，计算盾构施工和列车运营对下方隧道附加应力；根据以上分析，计算叠落隧道的下方盾构隧道管片内力并配筋。
在现代城市轨道交通建设中，上下叠落地铁盾构隧道越来越多，这类叠落盾构隧道相互影响，塌落拱多次叠加，传统解析法计算隧道围岩压力存在困难，目前缺乏相应的叠落隧道围岩应力计算方法。为了研究叠落盾构隧道受力分析及管片配筋，以北京地铁6号线南锣鼓巷站—东四站叠落盾构隧道为工程实例，根据弹塑性理论模拟隧道开挖过程计算塌落拱多次叠加，结合强度折减法计算叠落隧道塑性区，然后根据塑性区计算塌落拱高度和围岩压力；根据厚壁圆筒理论，计算盾构施工和列车运营对下方隧道附加应力；根据以上分析，计算叠落隧道的下方盾构隧道管片内力并配筋。 在现代城市轨道交通建设中，上下叠落地铁盾构隧道越来越多，这类叠落盾构隧道相互影响，塌落拱多次叠加，传统解析法计算隧道围岩压力存在困难，目前缺乏相应的叠落隧道围岩应力计算方法。为了研究叠落盾构隧道受力分析及管片配筋，以北京地铁6号线南锣鼓巷站—东四站叠落盾构隧道为工程实例，根据弹塑性理论模拟隧道开挖过程计算塌落拱多次叠加，结合强度折减法计算叠落隧道塑性区，然后根据塑性区计算塌落拱高度和围岩压力；根据厚壁圆筒理论，计算盾构施工和列车运营对下方隧道附加应力；根据以上分析，计算叠落隧道的下方盾构隧道管片内力并配筋。
2017, 25(3): 886-891.
摘要:
2016年10月20~24日，国际海洋工程地质学术研讨会（ISMEG 2016）在中国青岛顺利召开。本次研讨会是在国际工程地质与环境协会（IAEG）架构下，由海洋工程地质委员会（C34）主办的第一届全球规模的海洋工程地质学术研讨会。研讨会的主题为“海洋工程地质与地质灾害防护”，设置了海洋沉积物工程特性、海洋地质灾害、海岸带工程地质、海洋工程地质勘察技术和数据分析、海洋沉积物-工程结构相互作用、海洋新能源开发过程中的工程地质问题等6个专题。研讨会共设13个会议特邀报告、57个专题口头报告、15个优秀展板报告，还安排了会前短期课程、会后考察等会议内容，为全球海洋工程地质工作者搭建了一个交流学术思想、分享科研进展、促进全球合作的平台。研讨会在中国召开，体现了我国在国际海洋工程地质界的学术地位与号召力。总体而言，我国以及世界海洋工程地质发展迅速，但仍处于初期阶段。我国的海洋工程地质研究应顺应国家战略需求，着力解决海洋工程建设中遇到的新问题。 2016年10月20~24日，国际海洋工程地质学术研讨会（ISMEG 2016）在中国青岛顺利召开。本次研讨会是在国际工程地质与环境协会（IAEG）架构下，由海洋工程地质委员会（C34）主办的第一届全球规模的海洋工程地质学术研讨会。研讨会的主题为“海洋工程地质与地质灾害防护”，设置了海洋沉积物工程特性、海洋地质灾害、海岸带工程地质、海洋工程地质勘察技术和数据分析、海洋沉积物-工程结构相互作用、海洋新能源开发过程中的工程地质问题等6个专题。研讨会共设13个会议特邀报告、57个专题口头报告、15个优秀展板报告，还安排了会前短期课程、会后考察等会议内容，为全球海洋工程地质工作者搭建了一个交流学术思想、分享科研进展、促进全球合作的平台。研讨会在中国召开，体现了我国在国际海洋工程地质界的学术地位与号召力。总体而言，我国以及世界海洋工程地质发展迅速，但仍处于初期阶段。我国的海洋工程地质研究应顺应国家战略需求，着力解决海洋工程建设中遇到的新问题。
2016年10月20~24日，国际海洋工程地质学术研讨会（ISMEG 2016）在中国青岛顺利召开。本次研讨会是在国际工程地质与环境协会（IAEG）架构下，由海洋工程地质委员会（C34）主办的第一届全球规模的海洋工程地质学术研讨会。研讨会的主题为“海洋工程地质与地质灾害防护”，设置了海洋沉积物工程特性、海洋地质灾害、海岸带工程地质、海洋工程地质勘察技术和数据分析、海洋沉积物-工程结构相互作用、海洋新能源开发过程中的工程地质问题等6个专题。研讨会共设13个会议特邀报告、57个专题口头报告、15个优秀展板报告，还安排了会前短期课程、会后考察等会议内容，为全球海洋工程地质工作者搭建了一个交流学术思想、分享科研进展、促进全球合作的平台。研讨会在中国召开，体现了我国在国际海洋工程地质界的学术地位与号召力。总体而言，我国以及世界海洋工程地质发展迅速，但仍处于初期阶段。我国的海洋工程地质研究应顺应国家战略需求，着力解决海洋工程建设中遇到的新问题。 2016年10月20~24日，国际海洋工程地质学术研讨会（ISMEG 2016）在中国青岛顺利召开。本次研讨会是在国际工程地质与环境协会（IAEG）架构下，由海洋工程地质委员会（C34）主办的第一届全球规模的海洋工程地质学术研讨会。研讨会的主题为“海洋工程地质与地质灾害防护”，设置了海洋沉积物工程特性、海洋地质灾害、海岸带工程地质、海洋工程地质勘察技术和数据分析、海洋沉积物-工程结构相互作用、海洋新能源开发过程中的工程地质问题等6个专题。研讨会共设13个会议特邀报告、57个专题口头报告、15个优秀展板报告，还安排了会前短期课程、会后考察等会议内容，为全球海洋工程地质工作者搭建了一个交流学术思想、分享科研进展、促进全球合作的平台。研讨会在中国召开，体现了我国在国际海洋工程地质界的学术地位与号召力。总体而言，我国以及世界海洋工程地质发展迅速，但仍处于初期阶段。我国的海洋工程地质研究应顺应国家战略需求，着力解决海洋工程建设中遇到的新问题。
2017, 25(3): 892-900.
摘要:
随着中国西南部山区基础设施建设的迅猛发展，机场、高速公路和铁路等建设项目高填方地基日益增多，建设期间填方区域的大变形及其工后阶段的长期缓慢变形直接影响到建设场地的正常使用，特别是存在边坡临空面的填方工程，填方土体的坡度、水平向变形关系到坡体的整体稳定性。本文以云南安宁市一高填方边坡为例，通过现场勘察及对填方过程中监测数据的分析，应用数值模拟软件对填方坡体的变形特征进行研究。研究结果表明，坡体总变形以沉降为主，最大值出现在坡体内部，大部分变形发生在施工过程中，工后沉降很小，坡体垂直位移最大值出现在填筑体与原地基土交界面处，沉降等值线闭合呈椭圆状；坡体水平位移最大值出现在原地基土内，水平位移等值线图整体呈条带状由坡底斜向延伸至罐区东侧，水平位移变化较大区域与实际地表裂缝位置一致。研究成果对存在边坡临空面的填方工程施工过程及工后变形量预测控制、坡体上部裂缝病害研究具有一定的参考价值和指导意义。 随着中国西南部山区基础设施建设的迅猛发展，机场、高速公路和铁路等建设项目高填方地基日益增多，建设期间填方区域的大变形及其工后阶段的长期缓慢变形直接影响到建设场地的正常使用，特别是存在边坡临空面的填方工程，填方土体的坡度、水平向变形关系到坡体的整体稳定性。本文以云南安宁市一高填方边坡为例，通过现场勘察及对填方过程中监测数据的分析，应用数值模拟软件对填方坡体的变形特征进行研究。研究结果表明，坡体总变形以沉降为主，最大值出现在坡体内部，大部分变形发生在施工过程中，工后沉降很小，坡体垂直位移最大值出现在填筑体与原地基土交界面处，沉降等值线闭合呈椭圆状；坡体水平位移最大值出现在原地基土内，水平位移等值线图整体呈条带状由坡底斜向延伸至罐区东侧，水平位移变化较大区域与实际地表裂缝位置一致。研究成果对存在边坡临空面的填方工程施工过程及工后变形量预测控制、坡体上部裂缝病害研究具有一定的参考价值和指导意义。
随着中国西南部山区基础设施建设的迅猛发展，机场、高速公路和铁路等建设项目高填方地基日益增多，建设期间填方区域的大变形及其工后阶段的长期缓慢变形直接影响到建设场地的正常使用，特别是存在边坡临空面的填方工程，填方土体的坡度、水平向变形关系到坡体的整体稳定性。本文以云南安宁市一高填方边坡为例，通过现场勘察及对填方过程中监测数据的分析，应用数值模拟软件对填方坡体的变形特征进行研究。研究结果表明，坡体总变形以沉降为主，最大值出现在坡体内部，大部分变形发生在施工过程中，工后沉降很小，坡体垂直位移最大值出现在填筑体与原地基土交界面处，沉降等值线闭合呈椭圆状；坡体水平位移最大值出现在原地基土内，水平位移等值线图整体呈条带状由坡底斜向延伸至罐区东侧，水平位移变化较大区域与实际地表裂缝位置一致。研究成果对存在边坡临空面的填方工程施工过程及工后变形量预测控制、坡体上部裂缝病害研究具有一定的参考价值和指导意义。 随着中国西南部山区基础设施建设的迅猛发展，机场、高速公路和铁路等建设项目高填方地基日益增多，建设期间填方区域的大变形及其工后阶段的长期缓慢变形直接影响到建设场地的正常使用，特别是存在边坡临空面的填方工程，填方土体的坡度、水平向变形关系到坡体的整体稳定性。本文以云南安宁市一高填方边坡为例，通过现场勘察及对填方过程中监测数据的分析，应用数值模拟软件对填方坡体的变形特征进行研究。研究结果表明，坡体总变形以沉降为主，最大值出现在坡体内部，大部分变形发生在施工过程中，工后沉降很小，坡体垂直位移最大值出现在填筑体与原地基土交界面处，沉降等值线闭合呈椭圆状；坡体水平位移最大值出现在原地基土内，水平位移等值线图整体呈条带状由坡底斜向延伸至罐区东侧，水平位移变化较大区域与实际地表裂缝位置一致。研究成果对存在边坡临空面的填方工程施工过程及工后变形量预测控制、坡体上部裂缝病害研究具有一定的参考价值和指导意义。
2017, 25(3): 873-878.
摘要:
倾倒变形是水电边坡比较常见的一种倾倒变形现象，具有明显的分区性。利用地球物理属性对倾倒变形程度进行定量化分级比较少见。本文利用不同分区的岩体间电阻率值的差异采用高密度电阻率法对苗尾水电站右坝肩边坡倾倒变形进行分级。为了消除岩石自身形成的背景电阻率值影响对岩体质量分级定量化，本文对二维地质模型正演获得了背景电阻率的分布规律。在测量电阻率的基础上除以背景电阻率得到了与倾倒变形程度有关系数a。最后通过与地质调查的方法对比验证，证明了该方法的可靠性与准确性并成功获得倾倒变形等级定量化指标。 倾倒变形是水电边坡比较常见的一种倾倒变形现象，具有明显的分区性。利用地球物理属性对倾倒变形程度进行定量化分级比较少见。本文利用不同分区的岩体间电阻率值的差异采用高密度电阻率法对苗尾水电站右坝肩边坡倾倒变形进行分级。为了消除岩石自身形成的背景电阻率值影响对岩体质量分级定量化，本文对二维地质模型正演获得了背景电阻率的分布规律。在测量电阻率的基础上除以背景电阻率得到了与倾倒变形程度有关系数a。最后通过与地质调查的方法对比验证，证明了该方法的可靠性与准确性并成功获得倾倒变形等级定量化指标。
倾倒变形是水电边坡比较常见的一种倾倒变形现象，具有明显的分区性。利用地球物理属性对倾倒变形程度进行定量化分级比较少见。本文利用不同分区的岩体间电阻率值的差异采用高密度电阻率法对苗尾水电站右坝肩边坡倾倒变形进行分级。为了消除岩石自身形成的背景电阻率值影响对岩体质量分级定量化，本文对二维地质模型正演获得了背景电阻率的分布规律。在测量电阻率的基础上除以背景电阻率得到了与倾倒变形程度有关系数a。最后通过与地质调查的方法对比验证，证明了该方法的可靠性与准确性并成功获得倾倒变形等级定量化指标。 倾倒变形是水电边坡比较常见的一种倾倒变形现象，具有明显的分区性。利用地球物理属性对倾倒变形程度进行定量化分级比较少见。本文利用不同分区的岩体间电阻率值的差异采用高密度电阻率法对苗尾水电站右坝肩边坡倾倒变形进行分级。为了消除岩石自身形成的背景电阻率值影响对岩体质量分级定量化，本文对二维地质模型正演获得了背景电阻率的分布规律。在测量电阻率的基础上除以背景电阻率得到了与倾倒变形程度有关系数a。最后通过与地质调查的方法对比验证，证明了该方法的可靠性与准确性并成功获得倾倒变形等级定量化指标。
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