作者中心
专家审稿
编委审稿
主编审稿2021年 29卷 第S1期
上一期
2021, 29(S1): 1-7.
摘要
4522KB
摘要:
本文对库区水位涨落条件下的桩-土荷载传递特性进行了数值研究，探讨了水位涨落条件对桩基荷载传递演化规律，为库区桩基设计提供一定的工程指导。数值结果表明，水位升降变化对桩头沉降和桩侧负摩阻力的发展有显著影响。水位下降促进桩身负摩阻力，使得桩轴力增加，桩体出现沉降。此外，桩身摩阻力分布和桩顶沉降受水位涨落循环次数和桩头荷载影响。随着循环次数和荷载的增加，沉降和负摩阻力均增加，但首次水位涨落循环对其影响最大。 本文对库区水位涨落条件下的桩-土荷载传递特性进行了数值研究，探讨了水位涨落条件对桩基荷载传递演化规律，为库区桩基设计提供一定的工程指导。数值结果表明，水位升降变化对桩头沉降和桩侧负摩阻力的发展有显著影响。水位下降促进桩身负摩阻力，使得桩轴力增加，桩体出现沉降。此外，桩身摩阻力分布和桩顶沉降受水位涨落循环次数和桩头荷载影响。随着循环次数和荷载的增加，沉降和负摩阻力均增加，但首次水位涨落循环对其影响最大。
本文对库区水位涨落条件下的桩-土荷载传递特性进行了数值研究，探讨了水位涨落条件对桩基荷载传递演化规律，为库区桩基设计提供一定的工程指导。数值结果表明，水位升降变化对桩头沉降和桩侧负摩阻力的发展有显著影响。水位下降促进桩身负摩阻力，使得桩轴力增加，桩体出现沉降。此外，桩身摩阻力分布和桩顶沉降受水位涨落循环次数和桩头荷载影响。随着循环次数和荷载的增加，沉降和负摩阻力均增加，但首次水位涨落循环对其影响最大。 本文对库区水位涨落条件下的桩-土荷载传递特性进行了数值研究，探讨了水位涨落条件对桩基荷载传递演化规律，为库区桩基设计提供一定的工程指导。数值结果表明，水位升降变化对桩头沉降和桩侧负摩阻力的发展有显著影响。水位下降促进桩身负摩阻力，使得桩轴力增加，桩体出现沉降。此外，桩身摩阻力分布和桩顶沉降受水位涨落循环次数和桩头荷载影响。随着循环次数和荷载的增加，沉降和负摩阻力均增加，但首次水位涨落循环对其影响最大。
2021, 29(S1): 8-17.
摘要:
冻融后土体的渗透性、压缩性和固结特性是影响其冻结法施工工后变形速率和变形量的重要因素。本论文采用上海第四系滨海-浅海相淤泥质黏土，在-5～-25℃冻结负温下制备融土试样，通过含水率、密度、渗透和固结等一系列试验系统地揭示了冻结负温对沿海软黏土变形特性的影响；且结合不同冻结负温下冻融前后土体含水率、密度的差异，对软黏土竖向渗透系数、压缩系数等影响机理进行了探讨。结果表明：在封闭系统中经历一次冻融循环后，融土含水率、密度减小，渗透性、压缩性增大。随着冻结负温的降低，冻融作用对含水率的影响减弱，而对密度的影响增强。冻融作用引起的土体内部水分重分布和自由水相变是造成土体结构改变的根本原因，其结果导致土体冻融前后渗透性和压缩性的差异。融土压缩系数与初始孔隙比符合指数关系，故可通过室内试验结合拟合公式为变形量预测提供参数取值依据。融土垂向固结系数随冻结负温的降低呈线性减小，因此在变形量计算时应对冻结范围内土体进行温度分区。以上试验结果有助于推进冻结负温对软黏土变形特性的定量研究，为沿海软土地区冻结法应用提供依据。 冻融后土体的渗透性、压缩性和固结特性是影响其冻结法施工工后变形速率和变形量的重要因素。本论文采用上海第四系滨海-浅海相淤泥质黏土，在-5～-25℃冻结负温下制备融土试样，通过含水率、密度、渗透和固结等一系列试验系统地揭示了冻结负温对沿海软黏土变形特性的影响；且结合不同冻结负温下冻融前后土体含水率、密度的差异，对软黏土竖向渗透系数、压缩系数等影响机理进行了探讨。结果表明：在封闭系统中经历一次冻融循环后，融土含水率、密度减小，渗透性、压缩性增大。随着冻结负温的降低，冻融作用对含水率的影响减弱，而对密度的影响增强。冻融作用引起的土体内部水分重分布和自由水相变是造成土体结构改变的根本原因，其结果导致土体冻融前后渗透性和压缩性的差异。融土压缩系数与初始孔隙比符合指数关系，故可通过室内试验结合拟合公式为变形量预测提供参数取值依据。融土垂向固结系数随冻结负温的降低呈线性减小，因此在变形量计算时应对冻结范围内土体进行温度分区。以上试验结果有助于推进冻结负温对软黏土变形特性的定量研究，为沿海软土地区冻结法应用提供依据。
冻融后土体的渗透性、压缩性和固结特性是影响其冻结法施工工后变形速率和变形量的重要因素。本论文采用上海第四系滨海-浅海相淤泥质黏土，在-5～-25℃冻结负温下制备融土试样，通过含水率、密度、渗透和固结等一系列试验系统地揭示了冻结负温对沿海软黏土变形特性的影响；且结合不同冻结负温下冻融前后土体含水率、密度的差异，对软黏土竖向渗透系数、压缩系数等影响机理进行了探讨。结果表明：在封闭系统中经历一次冻融循环后，融土含水率、密度减小，渗透性、压缩性增大。随着冻结负温的降低，冻融作用对含水率的影响减弱，而对密度的影响增强。冻融作用引起的土体内部水分重分布和自由水相变是造成土体结构改变的根本原因，其结果导致土体冻融前后渗透性和压缩性的差异。融土压缩系数与初始孔隙比符合指数关系，故可通过室内试验结合拟合公式为变形量预测提供参数取值依据。融土垂向固结系数随冻结负温的降低呈线性减小，因此在变形量计算时应对冻结范围内土体进行温度分区。以上试验结果有助于推进冻结负温对软黏土变形特性的定量研究，为沿海软土地区冻结法应用提供依据。 冻融后土体的渗透性、压缩性和固结特性是影响其冻结法施工工后变形速率和变形量的重要因素。本论文采用上海第四系滨海-浅海相淤泥质黏土，在-5～-25℃冻结负温下制备融土试样，通过含水率、密度、渗透和固结等一系列试验系统地揭示了冻结负温对沿海软黏土变形特性的影响；且结合不同冻结负温下冻融前后土体含水率、密度的差异，对软黏土竖向渗透系数、压缩系数等影响机理进行了探讨。结果表明：在封闭系统中经历一次冻融循环后，融土含水率、密度减小，渗透性、压缩性增大。随着冻结负温的降低，冻融作用对含水率的影响减弱，而对密度的影响增强。冻融作用引起的土体内部水分重分布和自由水相变是造成土体结构改变的根本原因，其结果导致土体冻融前后渗透性和压缩性的差异。融土压缩系数与初始孔隙比符合指数关系，故可通过室内试验结合拟合公式为变形量预测提供参数取值依据。融土垂向固结系数随冻结负温的降低呈线性减小，因此在变形量计算时应对冻结范围内土体进行温度分区。以上试验结果有助于推进冻结负温对软黏土变形特性的定量研究，为沿海软土地区冻结法应用提供依据。
2021, 29(S1): 18-27.
摘要:
我国西南地区的水电工程多拥有尺寸规模庞大的地下厂房洞室群，受高地应力及复杂地质条件影响，洞群施工期间围岩变形破坏问题十分突出。文章以白鹤滩水电站右岸地下洞室群为工程案例，基于多点变位计连续监测成果，从量值、空间分布和时间演化3个方面分析了主副厂房围岩变形响应规律。并基于现场调查情况，对地下洞群施工期多种围岩破坏现象的响应特征进行了分析。最后结合初始地应力状态、岩体特性等影响因素，对上述围岩变形破坏的作用机制进行了探讨。研究结果表明，厂区方向与厂房轴线近似垂直的第二主应力对厂房应力调整起控制作用，开挖后在厂房上游拱肩和下游墙脚处产生应力集中，应力集中区内发生片帮、围岩破裂及喷护混凝土开裂等应力主导型破坏；高地应力环境下开挖使围岩强烈卸荷，导致厂房围岩变形整体较大并具有时间效应，拱圈及边墙局部围岩变形随开挖持续增长、收敛性较差。 我国西南地区的水电工程多拥有尺寸规模庞大的地下厂房洞室群，受高地应力及复杂地质条件影响，洞群施工期间围岩变形破坏问题十分突出。文章以白鹤滩水电站右岸地下洞室群为工程案例，基于多点变位计连续监测成果，从量值、空间分布和时间演化3个方面分析了主副厂房围岩变形响应规律。并基于现场调查情况，对地下洞群施工期多种围岩破坏现象的响应特征进行了分析。最后结合初始地应力状态、岩体特性等影响因素，对上述围岩变形破坏的作用机制进行了探讨。研究结果表明，厂区方向与厂房轴线近似垂直的第二主应力对厂房应力调整起控制作用，开挖后在厂房上游拱肩和下游墙脚处产生应力集中，应力集中区内发生片帮、围岩破裂及喷护混凝土开裂等应力主导型破坏；高地应力环境下开挖使围岩强烈卸荷，导致厂房围岩变形整体较大并具有时间效应，拱圈及边墙局部围岩变形随开挖持续增长、收敛性较差。
我国西南地区的水电工程多拥有尺寸规模庞大的地下厂房洞室群，受高地应力及复杂地质条件影响，洞群施工期间围岩变形破坏问题十分突出。文章以白鹤滩水电站右岸地下洞室群为工程案例，基于多点变位计连续监测成果，从量值、空间分布和时间演化3个方面分析了主副厂房围岩变形响应规律。并基于现场调查情况，对地下洞群施工期多种围岩破坏现象的响应特征进行了分析。最后结合初始地应力状态、岩体特性等影响因素，对上述围岩变形破坏的作用机制进行了探讨。研究结果表明，厂区方向与厂房轴线近似垂直的第二主应力对厂房应力调整起控制作用，开挖后在厂房上游拱肩和下游墙脚处产生应力集中，应力集中区内发生片帮、围岩破裂及喷护混凝土开裂等应力主导型破坏；高地应力环境下开挖使围岩强烈卸荷，导致厂房围岩变形整体较大并具有时间效应，拱圈及边墙局部围岩变形随开挖持续增长、收敛性较差。 我国西南地区的水电工程多拥有尺寸规模庞大的地下厂房洞室群，受高地应力及复杂地质条件影响，洞群施工期间围岩变形破坏问题十分突出。文章以白鹤滩水电站右岸地下洞室群为工程案例，基于多点变位计连续监测成果，从量值、空间分布和时间演化3个方面分析了主副厂房围岩变形响应规律。并基于现场调查情况，对地下洞群施工期多种围岩破坏现象的响应特征进行了分析。最后结合初始地应力状态、岩体特性等影响因素，对上述围岩变形破坏的作用机制进行了探讨。研究结果表明，厂区方向与厂房轴线近似垂直的第二主应力对厂房应力调整起控制作用，开挖后在厂房上游拱肩和下游墙脚处产生应力集中，应力集中区内发生片帮、围岩破裂及喷护混凝土开裂等应力主导型破坏；高地应力环境下开挖使围岩强烈卸荷，导致厂房围岩变形整体较大并具有时间效应，拱圈及边墙局部围岩变形随开挖持续增长、收敛性较差。
2021, 29(S1): 28-37.
摘要:
为研究大断面矩形管廊顶进反力对后背墙体系的影响，以北京市通州区畅和西路综合管廊项目为工程背景，采用ABAQUS软件建立顶管始发井后背墙体系的仿真模型，结合管廊顶进全过程中顶力监测数据对后背墙反向施加千斤顶顶推力，对不同顶进阶段中后背体系及周围土层的受力和变形情况进行了分析。数值模拟结果表明：在反力作用下，加载区后背土体水平位移随深度的增加，先增大后减小，前壁土体水平位移随深度的增加，逐渐减小；井周地表土体随距井周距离的增大，水平位移逐渐减小，且在加固区范围内，土体位移下降显著，而竖向位移无明显变化；加载区后背土压力增大，整体小于被动土压力，大于静止土压力，前壁土压力减小，整体小于静止土压力，大于主动土压力；加载中心处土体反力和位移随着顶力的增加呈线性变化趋势；始发井不同位置混凝土支撑受反力作用影响显著。 为研究大断面矩形管廊顶进反力对后背墙体系的影响，以北京市通州区畅和西路综合管廊项目为工程背景，采用ABAQUS软件建立顶管始发井后背墙体系的仿真模型，结合管廊顶进全过程中顶力监测数据对后背墙反向施加千斤顶顶推力，对不同顶进阶段中后背体系及周围土层的受力和变形情况进行了分析。数值模拟结果表明：在反力作用下，加载区后背土体水平位移随深度的增加，先增大后减小，前壁土体水平位移随深度的增加，逐渐减小；井周地表土体随距井周距离的增大，水平位移逐渐减小，且在加固区范围内，土体位移下降显著，而竖向位移无明显变化；加载区后背土压力增大，整体小于被动土压力，大于静止土压力，前壁土压力减小，整体小于静止土压力，大于主动土压力；加载中心处土体反力和位移随着顶力的增加呈线性变化趋势；始发井不同位置混凝土支撑受反力作用影响显著。
为研究大断面矩形管廊顶进反力对后背墙体系的影响，以北京市通州区畅和西路综合管廊项目为工程背景，采用ABAQUS软件建立顶管始发井后背墙体系的仿真模型，结合管廊顶进全过程中顶力监测数据对后背墙反向施加千斤顶顶推力，对不同顶进阶段中后背体系及周围土层的受力和变形情况进行了分析。数值模拟结果表明：在反力作用下，加载区后背土体水平位移随深度的增加，先增大后减小，前壁土体水平位移随深度的增加，逐渐减小；井周地表土体随距井周距离的增大，水平位移逐渐减小，且在加固区范围内，土体位移下降显著，而竖向位移无明显变化；加载区后背土压力增大，整体小于被动土压力，大于静止土压力，前壁土压力减小，整体小于静止土压力，大于主动土压力；加载中心处土体反力和位移随着顶力的增加呈线性变化趋势；始发井不同位置混凝土支撑受反力作用影响显著。 为研究大断面矩形管廊顶进反力对后背墙体系的影响，以北京市通州区畅和西路综合管廊项目为工程背景，采用ABAQUS软件建立顶管始发井后背墙体系的仿真模型，结合管廊顶进全过程中顶力监测数据对后背墙反向施加千斤顶顶推力，对不同顶进阶段中后背体系及周围土层的受力和变形情况进行了分析。数值模拟结果表明：在反力作用下，加载区后背土体水平位移随深度的增加，先增大后减小，前壁土体水平位移随深度的增加，逐渐减小；井周地表土体随距井周距离的增大，水平位移逐渐减小，且在加固区范围内，土体位移下降显著，而竖向位移无明显变化；加载区后背土压力增大，整体小于被动土压力，大于静止土压力，前壁土压力减小，整体小于静止土压力，大于主动土压力；加载中心处土体反力和位移随着顶力的增加呈线性变化趋势；始发井不同位置混凝土支撑受反力作用影响显著。
2021, 29(S1): 38-44.
摘要:
高庙子膨润土作为我国高放废物深地质处置首选缓冲/回填材料，其屏障作用的长期稳定性需要进一步研究。为探究存在侵蚀风险的流塑态膨润土在静置过程中强度（以下简称凝结强度）的变化特征及变化机理，采用流变仪测定了不同静置龄期高庙子膨润土的剪切强度。基于膨润土颗粒间键的破裂与重建的动态平衡研究，改进了拉伸指数模型，以反映流塑态膨润土强度随时间的演变规律。研究结果表明，随静置时间延长，膨润土的微观结构逐渐趋向均匀。电解质含量极低的膨润土试样，颗粒会趋于片架搭接，强度会有明显的提升；电解质含量较高的膨润土试样颗粒始终为平行搭接，强度较低且基本保持不变。同时，本研究可与普通黏土的触变硬化研究相互借鉴，并为我国高放废物处置库的设计、施工及长期安全性评价提供参考。 高庙子膨润土作为我国高放废物深地质处置首选缓冲/回填材料，其屏障作用的长期稳定性需要进一步研究。为探究存在侵蚀风险的流塑态膨润土在静置过程中强度（以下简称凝结强度）的变化特征及变化机理，采用流变仪测定了不同静置龄期高庙子膨润土的剪切强度。基于膨润土颗粒间键的破裂与重建的动态平衡研究，改进了拉伸指数模型，以反映流塑态膨润土强度随时间的演变规律。研究结果表明，随静置时间延长，膨润土的微观结构逐渐趋向均匀。电解质含量极低的膨润土试样，颗粒会趋于片架搭接，强度会有明显的提升；电解质含量较高的膨润土试样颗粒始终为平行搭接，强度较低且基本保持不变。同时，本研究可与普通黏土的触变硬化研究相互借鉴，并为我国高放废物处置库的设计、施工及长期安全性评价提供参考。
高庙子膨润土作为我国高放废物深地质处置首选缓冲/回填材料，其屏障作用的长期稳定性需要进一步研究。为探究存在侵蚀风险的流塑态膨润土在静置过程中强度（以下简称凝结强度）的变化特征及变化机理，采用流变仪测定了不同静置龄期高庙子膨润土的剪切强度。基于膨润土颗粒间键的破裂与重建的动态平衡研究，改进了拉伸指数模型，以反映流塑态膨润土强度随时间的演变规律。研究结果表明，随静置时间延长，膨润土的微观结构逐渐趋向均匀。电解质含量极低的膨润土试样，颗粒会趋于片架搭接，强度会有明显的提升；电解质含量较高的膨润土试样颗粒始终为平行搭接，强度较低且基本保持不变。同时，本研究可与普通黏土的触变硬化研究相互借鉴，并为我国高放废物处置库的设计、施工及长期安全性评价提供参考。 高庙子膨润土作为我国高放废物深地质处置首选缓冲/回填材料，其屏障作用的长期稳定性需要进一步研究。为探究存在侵蚀风险的流塑态膨润土在静置过程中强度（以下简称凝结强度）的变化特征及变化机理，采用流变仪测定了不同静置龄期高庙子膨润土的剪切强度。基于膨润土颗粒间键的破裂与重建的动态平衡研究，改进了拉伸指数模型，以反映流塑态膨润土强度随时间的演变规律。研究结果表明，随静置时间延长，膨润土的微观结构逐渐趋向均匀。电解质含量极低的膨润土试样，颗粒会趋于片架搭接，强度会有明显的提升；电解质含量较高的膨润土试样颗粒始终为平行搭接，强度较低且基本保持不变。同时，本研究可与普通黏土的触变硬化研究相互借鉴，并为我国高放废物处置库的设计、施工及长期安全性评价提供参考。
2021, 29(S1): 45-52.
摘要:
本文在传统固化材料的基础上，引入新型高分子材料，针对高含水率淤泥固化后早期强度不足和实际工程适用性问题，模拟原位填筑和异地填筑两种使用工况进行系列土工试验。研究环境因素、固化剂掺量和初始含水率对固化淤泥早期强度的影响，并确定最优固化剂掺量；通过一维压缩应力-应变曲线来分析固化淤泥的破坏特性；通过电镜扫描图分析固化土的微观结构，探究固化剂的固化机理。试验结果表明：该新型高分子固化剂对高含水率淤泥固化效果良好，固化剂的最优掺量为5%，固化淤泥土7d无侧限抗压强度可达2.4 MPa；异地填筑工况更有利于固化土的强度发展，相比于原位填筑强度增长了大约30%；固化土在达到极限强度时会发生脆性破坏，在工程使用中应避免。通过对固化淤泥的微观结构分析，结果表明固化淤泥的强度主要来源于带有极性离子的土颗粒积聚成团以及高分子聚合物水化形成的链状网络结构对土颗粒的胶结作用。 本文在传统固化材料的基础上，引入新型高分子材料，针对高含水率淤泥固化后早期强度不足和实际工程适用性问题，模拟原位填筑和异地填筑两种使用工况进行系列土工试验。研究环境因素、固化剂掺量和初始含水率对固化淤泥早期强度的影响，并确定最优固化剂掺量；通过一维压缩应力-应变曲线来分析固化淤泥的破坏特性；通过电镜扫描图分析固化土的微观结构，探究固化剂的固化机理。试验结果表明：该新型高分子固化剂对高含水率淤泥固化效果良好，固化剂的最优掺量为5%，固化淤泥土7d无侧限抗压强度可达2.4 MPa；异地填筑工况更有利于固化土的强度发展，相比于原位填筑强度增长了大约30%；固化土在达到极限强度时会发生脆性破坏，在工程使用中应避免。通过对固化淤泥的微观结构分析，结果表明固化淤泥的强度主要来源于带有极性离子的土颗粒积聚成团以及高分子聚合物水化形成的链状网络结构对土颗粒的胶结作用。
本文在传统固化材料的基础上，引入新型高分子材料，针对高含水率淤泥固化后早期强度不足和实际工程适用性问题，模拟原位填筑和异地填筑两种使用工况进行系列土工试验。研究环境因素、固化剂掺量和初始含水率对固化淤泥早期强度的影响，并确定最优固化剂掺量；通过一维压缩应力-应变曲线来分析固化淤泥的破坏特性；通过电镜扫描图分析固化土的微观结构，探究固化剂的固化机理。试验结果表明：该新型高分子固化剂对高含水率淤泥固化效果良好，固化剂的最优掺量为5%，固化淤泥土7d无侧限抗压强度可达2.4 MPa；异地填筑工况更有利于固化土的强度发展，相比于原位填筑强度增长了大约30%；固化土在达到极限强度时会发生脆性破坏，在工程使用中应避免。通过对固化淤泥的微观结构分析，结果表明固化淤泥的强度主要来源于带有极性离子的土颗粒积聚成团以及高分子聚合物水化形成的链状网络结构对土颗粒的胶结作用。 本文在传统固化材料的基础上，引入新型高分子材料，针对高含水率淤泥固化后早期强度不足和实际工程适用性问题，模拟原位填筑和异地填筑两种使用工况进行系列土工试验。研究环境因素、固化剂掺量和初始含水率对固化淤泥早期强度的影响，并确定最优固化剂掺量；通过一维压缩应力-应变曲线来分析固化淤泥的破坏特性；通过电镜扫描图分析固化土的微观结构，探究固化剂的固化机理。试验结果表明：该新型高分子固化剂对高含水率淤泥固化效果良好，固化剂的最优掺量为5%，固化淤泥土7d无侧限抗压强度可达2.4 MPa；异地填筑工况更有利于固化土的强度发展，相比于原位填筑强度增长了大约30%；固化土在达到极限强度时会发生脆性破坏，在工程使用中应避免。通过对固化淤泥的微观结构分析，结果表明固化淤泥的强度主要来源于带有极性离子的土颗粒积聚成团以及高分子聚合物水化形成的链状网络结构对土颗粒的胶结作用。
2021, 29(S1): 53-60.
摘要:
在地下洞室围岩稳定研究中，岩体力学参数选取的合理性直接关系着整个分析计算的正确性，本文采用正交设计-BP神经网络位移反分析方法，基于现场监测数据，对白鹤滩水电站右岸地下厂房洞室群施工期围岩力学参数进行了反演分析。利用反演参数对地下厂房施工期洞室群围岩的应力、变形演化特征进行了研究。研究表明：有限元计算位移值与现场监测值一致性较高，验证了反演方法的合理性；厂区围岩总体变形呈"阶段性"特征，变形增长主要是由开挖卸荷引起，而蠕变产生的变形量相对较小；受地应力与断层影响，厂房小桩号区域附近围岩较大桩号区域总体应力更大，上游侧位移变形更大，而下游侧围岩则应力集中更为明显，应加强对这附近围岩的变形监测。 在地下洞室围岩稳定研究中，岩体力学参数选取的合理性直接关系着整个分析计算的正确性，本文采用正交设计-BP神经网络位移反分析方法，基于现场监测数据，对白鹤滩水电站右岸地下厂房洞室群施工期围岩力学参数进行了反演分析。利用反演参数对地下厂房施工期洞室群围岩的应力、变形演化特征进行了研究。研究表明：有限元计算位移值与现场监测值一致性较高，验证了反演方法的合理性；厂区围岩总体变形呈"阶段性"特征，变形增长主要是由开挖卸荷引起，而蠕变产生的变形量相对较小；受地应力与断层影响，厂房小桩号区域附近围岩较大桩号区域总体应力更大，上游侧位移变形更大，而下游侧围岩则应力集中更为明显，应加强对这附近围岩的变形监测。
在地下洞室围岩稳定研究中，岩体力学参数选取的合理性直接关系着整个分析计算的正确性，本文采用正交设计-BP神经网络位移反分析方法，基于现场监测数据，对白鹤滩水电站右岸地下厂房洞室群施工期围岩力学参数进行了反演分析。利用反演参数对地下厂房施工期洞室群围岩的应力、变形演化特征进行了研究。研究表明：有限元计算位移值与现场监测值一致性较高，验证了反演方法的合理性；厂区围岩总体变形呈"阶段性"特征，变形增长主要是由开挖卸荷引起，而蠕变产生的变形量相对较小；受地应力与断层影响，厂房小桩号区域附近围岩较大桩号区域总体应力更大，上游侧位移变形更大，而下游侧围岩则应力集中更为明显，应加强对这附近围岩的变形监测。 在地下洞室围岩稳定研究中，岩体力学参数选取的合理性直接关系着整个分析计算的正确性，本文采用正交设计-BP神经网络位移反分析方法，基于现场监测数据，对白鹤滩水电站右岸地下厂房洞室群施工期围岩力学参数进行了反演分析。利用反演参数对地下厂房施工期洞室群围岩的应力、变形演化特征进行了研究。研究表明：有限元计算位移值与现场监测值一致性较高，验证了反演方法的合理性；厂区围岩总体变形呈"阶段性"特征，变形增长主要是由开挖卸荷引起，而蠕变产生的变形量相对较小；受地应力与断层影响，厂房小桩号区域附近围岩较大桩号区域总体应力更大，上游侧位移变形更大，而下游侧围岩则应力集中更为明显，应加强对这附近围岩的变形监测。
2021, 29(S1): 61-66.
摘要:
管涌等土体内部侵蚀是造成水坝河堤及边坡失稳破坏的常见原因。采用可溶性化学添加物的溶解过程模拟颗粒流失，为定量评价侵蚀扰动作用及侵蚀土力学性质提供了新思路。本研究通过在三轴圆柱试样中预置管状可侵蚀体，利用其在渗流作用下的溶解过程模拟管涌侵蚀。基于局部高精度位移传感器，结合小幅值循环荷载，探讨侵蚀前后土体杨氏模量及泊松比等小应变参数的变化规律，并获取侵蚀后土体的剪切强度。研究结果表明，受渗流方向影响，侵蚀试样沿高度方向出现不均匀变形。内部侵蚀作用导致砂土孔隙比增大。相较于未受侵蚀的纯砂试样，侵蚀试样杨氏模量呈降低趋势，泊松比呈增大趋势。由于单调压缩过程中侵蚀孔隙逐渐压密闭合，试样剪切强度受侵蚀作用影响较小。 管涌等土体内部侵蚀是造成水坝河堤及边坡失稳破坏的常见原因。采用可溶性化学添加物的溶解过程模拟颗粒流失，为定量评价侵蚀扰动作用及侵蚀土力学性质提供了新思路。本研究通过在三轴圆柱试样中预置管状可侵蚀体，利用其在渗流作用下的溶解过程模拟管涌侵蚀。基于局部高精度位移传感器，结合小幅值循环荷载，探讨侵蚀前后土体杨氏模量及泊松比等小应变参数的变化规律，并获取侵蚀后土体的剪切强度。研究结果表明，受渗流方向影响，侵蚀试样沿高度方向出现不均匀变形。内部侵蚀作用导致砂土孔隙比增大。相较于未受侵蚀的纯砂试样，侵蚀试样杨氏模量呈降低趋势，泊松比呈增大趋势。由于单调压缩过程中侵蚀孔隙逐渐压密闭合，试样剪切强度受侵蚀作用影响较小。
管涌等土体内部侵蚀是造成水坝河堤及边坡失稳破坏的常见原因。采用可溶性化学添加物的溶解过程模拟颗粒流失，为定量评价侵蚀扰动作用及侵蚀土力学性质提供了新思路。本研究通过在三轴圆柱试样中预置管状可侵蚀体，利用其在渗流作用下的溶解过程模拟管涌侵蚀。基于局部高精度位移传感器，结合小幅值循环荷载，探讨侵蚀前后土体杨氏模量及泊松比等小应变参数的变化规律，并获取侵蚀后土体的剪切强度。研究结果表明，受渗流方向影响，侵蚀试样沿高度方向出现不均匀变形。内部侵蚀作用导致砂土孔隙比增大。相较于未受侵蚀的纯砂试样，侵蚀试样杨氏模量呈降低趋势，泊松比呈增大趋势。由于单调压缩过程中侵蚀孔隙逐渐压密闭合，试样剪切强度受侵蚀作用影响较小。 管涌等土体内部侵蚀是造成水坝河堤及边坡失稳破坏的常见原因。采用可溶性化学添加物的溶解过程模拟颗粒流失，为定量评价侵蚀扰动作用及侵蚀土力学性质提供了新思路。本研究通过在三轴圆柱试样中预置管状可侵蚀体，利用其在渗流作用下的溶解过程模拟管涌侵蚀。基于局部高精度位移传感器，结合小幅值循环荷载，探讨侵蚀前后土体杨氏模量及泊松比等小应变参数的变化规律，并获取侵蚀后土体的剪切强度。研究结果表明，受渗流方向影响，侵蚀试样沿高度方向出现不均匀变形。内部侵蚀作用导致砂土孔隙比增大。相较于未受侵蚀的纯砂试样，侵蚀试样杨氏模量呈降低趋势，泊松比呈增大趋势。由于单调压缩过程中侵蚀孔隙逐渐压密闭合，试样剪切强度受侵蚀作用影响较小。
2021, 29(S1): 67-73.
摘要:
土体内部侵蚀作用是道路脱空、路基空洞、疏松体、富水体等城市地下病害成因之一，4类常见城市地下病害可归结于4种侵蚀模式。本文通过溶解间断级配砂土中预置食盐颗粒的方法，模拟潜蚀和集中渗漏侵蚀过程。在三轴试验系统中，通过弯曲元无损检测手段监测侵蚀过程土体小应变剪切波速变化，并在不同围压条件下研究侵蚀土体的抗剪强度、内摩擦角及剪胀特性等宏观力学性质。研究结果表明：内部侵蚀作用使得土体剪切波速和峰值强度出现明显下降，随围压增加剪切波速折减率及抗剪强度均增大；在相同质量侵蚀率下，集中渗漏侵蚀对土体剪切波速、峰值强度和剪胀程度的弱化效果均显著高于潜蚀作用；相对密度约80%的密砂潜蚀后应力-应变曲线为应变软化，而集中渗漏侵蚀后曲线趋于应变硬化；侵蚀后土体的剪切过程仍表现为剪胀，但剪胀趋势较弱。 土体内部侵蚀作用是道路脱空、路基空洞、疏松体、富水体等城市地下病害成因之一，4类常见城市地下病害可归结于4种侵蚀模式。本文通过溶解间断级配砂土中预置食盐颗粒的方法，模拟潜蚀和集中渗漏侵蚀过程。在三轴试验系统中，通过弯曲元无损检测手段监测侵蚀过程土体小应变剪切波速变化，并在不同围压条件下研究侵蚀土体的抗剪强度、内摩擦角及剪胀特性等宏观力学性质。研究结果表明：内部侵蚀作用使得土体剪切波速和峰值强度出现明显下降，随围压增加剪切波速折减率及抗剪强度均增大；在相同质量侵蚀率下，集中渗漏侵蚀对土体剪切波速、峰值强度和剪胀程度的弱化效果均显著高于潜蚀作用；相对密度约80%的密砂潜蚀后应力-应变曲线为应变软化，而集中渗漏侵蚀后曲线趋于应变硬化；侵蚀后土体的剪切过程仍表现为剪胀，但剪胀趋势较弱。
土体内部侵蚀作用是道路脱空、路基空洞、疏松体、富水体等城市地下病害成因之一，4类常见城市地下病害可归结于4种侵蚀模式。本文通过溶解间断级配砂土中预置食盐颗粒的方法，模拟潜蚀和集中渗漏侵蚀过程。在三轴试验系统中，通过弯曲元无损检测手段监测侵蚀过程土体小应变剪切波速变化，并在不同围压条件下研究侵蚀土体的抗剪强度、内摩擦角及剪胀特性等宏观力学性质。研究结果表明：内部侵蚀作用使得土体剪切波速和峰值强度出现明显下降，随围压增加剪切波速折减率及抗剪强度均增大；在相同质量侵蚀率下，集中渗漏侵蚀对土体剪切波速、峰值强度和剪胀程度的弱化效果均显著高于潜蚀作用；相对密度约80%的密砂潜蚀后应力-应变曲线为应变软化，而集中渗漏侵蚀后曲线趋于应变硬化；侵蚀后土体的剪切过程仍表现为剪胀，但剪胀趋势较弱。 土体内部侵蚀作用是道路脱空、路基空洞、疏松体、富水体等城市地下病害成因之一，4类常见城市地下病害可归结于4种侵蚀模式。本文通过溶解间断级配砂土中预置食盐颗粒的方法，模拟潜蚀和集中渗漏侵蚀过程。在三轴试验系统中，通过弯曲元无损检测手段监测侵蚀过程土体小应变剪切波速变化，并在不同围压条件下研究侵蚀土体的抗剪强度、内摩擦角及剪胀特性等宏观力学性质。研究结果表明：内部侵蚀作用使得土体剪切波速和峰值强度出现明显下降，随围压增加剪切波速折减率及抗剪强度均增大；在相同质量侵蚀率下，集中渗漏侵蚀对土体剪切波速、峰值强度和剪胀程度的弱化效果均显著高于潜蚀作用；相对密度约80%的密砂潜蚀后应力-应变曲线为应变软化，而集中渗漏侵蚀后曲线趋于应变硬化；侵蚀后土体的剪切过程仍表现为剪胀，但剪胀趋势较弱。
2021, 29(S1): 74-81.
摘要:
本文为探究橡胶加筋非饱和膨胀土抗剪强度特性，利用不固结不排水（UU）三轴试验研究了橡胶的尺寸及掺量对非饱和膨胀土的偏应力、破坏应变以及抗剪强度参数内摩擦角和黏聚力的影响。试验结果表明，80目橡胶的掺入效果优于60目橡胶，并且掺入5% 80目的橡胶可以提高素膨胀土的峰值强度，而当橡胶掺量超过5%后，ESR的峰值强度随橡胶掺量的增加而降低。并且峰值强度的降低主要取决于黏聚力数值的减少。值得注意的是，ESR的破坏应变随橡胶掺量的增大而增大，即橡胶的加入主要带来的是膨胀土塑性的增加，以及刚度的降低。ESR的不同的表现主要取决于不同的试验方法、不同的土壤类型和不同的橡胶加筋形式。在本文的试验条件下，掺入5% 80目橡胶粉末是对于提高膨胀土塑性和强度相关性能的最佳选择。 本文为探究橡胶加筋非饱和膨胀土抗剪强度特性，利用不固结不排水（UU）三轴试验研究了橡胶的尺寸及掺量对非饱和膨胀土的偏应力、破坏应变以及抗剪强度参数内摩擦角和黏聚力的影响。试验结果表明，80目橡胶的掺入效果优于60目橡胶，并且掺入5% 80目的橡胶可以提高素膨胀土的峰值强度，而当橡胶掺量超过5%后，ESR的峰值强度随橡胶掺量的增加而降低。并且峰值强度的降低主要取决于黏聚力数值的减少。值得注意的是，ESR的破坏应变随橡胶掺量的增大而增大，即橡胶的加入主要带来的是膨胀土塑性的增加，以及刚度的降低。ESR的不同的表现主要取决于不同的试验方法、不同的土壤类型和不同的橡胶加筋形式。在本文的试验条件下，掺入5% 80目橡胶粉末是对于提高膨胀土塑性和强度相关性能的最佳选择。
本文为探究橡胶加筋非饱和膨胀土抗剪强度特性，利用不固结不排水（UU）三轴试验研究了橡胶的尺寸及掺量对非饱和膨胀土的偏应力、破坏应变以及抗剪强度参数内摩擦角和黏聚力的影响。试验结果表明，80目橡胶的掺入效果优于60目橡胶，并且掺入5% 80目的橡胶可以提高素膨胀土的峰值强度，而当橡胶掺量超过5%后，ESR的峰值强度随橡胶掺量的增加而降低。并且峰值强度的降低主要取决于黏聚力数值的减少。值得注意的是，ESR的破坏应变随橡胶掺量的增大而增大，即橡胶的加入主要带来的是膨胀土塑性的增加，以及刚度的降低。ESR的不同的表现主要取决于不同的试验方法、不同的土壤类型和不同的橡胶加筋形式。在本文的试验条件下，掺入5% 80目橡胶粉末是对于提高膨胀土塑性和强度相关性能的最佳选择。 本文为探究橡胶加筋非饱和膨胀土抗剪强度特性，利用不固结不排水（UU）三轴试验研究了橡胶的尺寸及掺量对非饱和膨胀土的偏应力、破坏应变以及抗剪强度参数内摩擦角和黏聚力的影响。试验结果表明，80目橡胶的掺入效果优于60目橡胶，并且掺入5% 80目的橡胶可以提高素膨胀土的峰值强度，而当橡胶掺量超过5%后，ESR的峰值强度随橡胶掺量的增加而降低。并且峰值强度的降低主要取决于黏聚力数值的减少。值得注意的是，ESR的破坏应变随橡胶掺量的增大而增大，即橡胶的加入主要带来的是膨胀土塑性的增加，以及刚度的降低。ESR的不同的表现主要取决于不同的试验方法、不同的土壤类型和不同的橡胶加筋形式。在本文的试验条件下，掺入5% 80目橡胶粉末是对于提高膨胀土塑性和强度相关性能的最佳选择。
2021, 29(S1): 82-87.
摘要:
通过大型接触面剪切试验分析劲芯水泥土搅拌桩中混凝土-水泥土接触面强度随龄期的变化趋势及破坏机理。并结合水泥土抗剪试验和无侧限抗压试验结果，定性分析混凝土-水泥土接触面强度、水泥土抗剪强度及无侧限抗压试验结果之间的关系。结果表明，混凝土-水泥土接触面的破坏过程可以分为3个部分：（1）混凝土-水泥土接触面裂隙产生；（2）水泥土-混凝土接触面开始剥离；（3）水泥土-混凝土接触面完全脱离，两者之间摩擦接触。混凝土-水泥土接触面抗剪强度在养护初期内增长较为缓慢，在中后期内强度快速增长。水泥土无侧限抗压强度及抗剪强度随龄期呈较好的对数性增长趋势，并和混凝土-水泥土接触面强度存在正相关关系。 通过大型接触面剪切试验分析劲芯水泥土搅拌桩中混凝土-水泥土接触面强度随龄期的变化趋势及破坏机理。并结合水泥土抗剪试验和无侧限抗压试验结果，定性分析混凝土-水泥土接触面强度、水泥土抗剪强度及无侧限抗压试验结果之间的关系。结果表明，混凝土-水泥土接触面的破坏过程可以分为3个部分：（1）混凝土-水泥土接触面裂隙产生；（2）水泥土-混凝土接触面开始剥离；（3）水泥土-混凝土接触面完全脱离，两者之间摩擦接触。混凝土-水泥土接触面抗剪强度在养护初期内增长较为缓慢，在中后期内强度快速增长。水泥土无侧限抗压强度及抗剪强度随龄期呈较好的对数性增长趋势，并和混凝土-水泥土接触面强度存在正相关关系。
通过大型接触面剪切试验分析劲芯水泥土搅拌桩中混凝土-水泥土接触面强度随龄期的变化趋势及破坏机理。并结合水泥土抗剪试验和无侧限抗压试验结果，定性分析混凝土-水泥土接触面强度、水泥土抗剪强度及无侧限抗压试验结果之间的关系。结果表明，混凝土-水泥土接触面的破坏过程可以分为3个部分：（1）混凝土-水泥土接触面裂隙产生；（2）水泥土-混凝土接触面开始剥离；（3）水泥土-混凝土接触面完全脱离，两者之间摩擦接触。混凝土-水泥土接触面抗剪强度在养护初期内增长较为缓慢，在中后期内强度快速增长。水泥土无侧限抗压强度及抗剪强度随龄期呈较好的对数性增长趋势，并和混凝土-水泥土接触面强度存在正相关关系。 通过大型接触面剪切试验分析劲芯水泥土搅拌桩中混凝土-水泥土接触面强度随龄期的变化趋势及破坏机理。并结合水泥土抗剪试验和无侧限抗压试验结果，定性分析混凝土-水泥土接触面强度、水泥土抗剪强度及无侧限抗压试验结果之间的关系。结果表明，混凝土-水泥土接触面的破坏过程可以分为3个部分：（1）混凝土-水泥土接触面裂隙产生；（2）水泥土-混凝土接触面开始剥离；（3）水泥土-混凝土接触面完全脱离，两者之间摩擦接触。混凝土-水泥土接触面抗剪强度在养护初期内增长较为缓慢，在中后期内强度快速增长。水泥土无侧限抗压强度及抗剪强度随龄期呈较好的对数性增长趋势，并和混凝土-水泥土接触面强度存在正相关关系。
2021, 29(S1): 88-95.
摘要:
舟山群岛海域潮汐通道较多，海底斜坡失稳现象普遍发育，多发的海底滑坡对海底光缆、围海工程、港口码头等近岸设施具有很大威胁，针对其发生机制的调查研究越发受到重视。本文基于自主研发的海床变形观测系统，配合孔隙水压力观测系统和水动力观测系统，在舟山朱家尖岛西南侧典型海底斜坡自2019年8月29日开展为期75d的变形观测。结果表明：观测范围沉积物变形分为3个部分，海底斜坡底部潜在滑动面（海床下12～13.5m）沉积物累积变形量约0.75mm，侧向变形过程呈现阶梯变化特征且变形方向与斜坡倾向吻合，顶部变形与潮汐方向一致。观测发现潮位变化会改变沉积物超孔隙水压力变化，由其引发的深、浅层沉积物超孔压差改变是观测区海底斜坡潜在滑动面侧向变形的主要触发因素。 舟山群岛海域潮汐通道较多，海底斜坡失稳现象普遍发育，多发的海底滑坡对海底光缆、围海工程、港口码头等近岸设施具有很大威胁，针对其发生机制的调查研究越发受到重视。本文基于自主研发的海床变形观测系统，配合孔隙水压力观测系统和水动力观测系统，在舟山朱家尖岛西南侧典型海底斜坡自2019年8月29日开展为期75d的变形观测。结果表明：观测范围沉积物变形分为3个部分，海底斜坡底部潜在滑动面（海床下12～13.5m）沉积物累积变形量约0.75mm，侧向变形过程呈现阶梯变化特征且变形方向与斜坡倾向吻合，顶部变形与潮汐方向一致。观测发现潮位变化会改变沉积物超孔隙水压力变化，由其引发的深、浅层沉积物超孔压差改变是观测区海底斜坡潜在滑动面侧向变形的主要触发因素。
舟山群岛海域潮汐通道较多，海底斜坡失稳现象普遍发育，多发的海底滑坡对海底光缆、围海工程、港口码头等近岸设施具有很大威胁，针对其发生机制的调查研究越发受到重视。本文基于自主研发的海床变形观测系统，配合孔隙水压力观测系统和水动力观测系统，在舟山朱家尖岛西南侧典型海底斜坡自2019年8月29日开展为期75d的变形观测。结果表明：观测范围沉积物变形分为3个部分，海底斜坡底部潜在滑动面（海床下12～13.5m）沉积物累积变形量约0.75mm，侧向变形过程呈现阶梯变化特征且变形方向与斜坡倾向吻合，顶部变形与潮汐方向一致。观测发现潮位变化会改变沉积物超孔隙水压力变化，由其引发的深、浅层沉积物超孔压差改变是观测区海底斜坡潜在滑动面侧向变形的主要触发因素。 舟山群岛海域潮汐通道较多，海底斜坡失稳现象普遍发育，多发的海底滑坡对海底光缆、围海工程、港口码头等近岸设施具有很大威胁，针对其发生机制的调查研究越发受到重视。本文基于自主研发的海床变形观测系统，配合孔隙水压力观测系统和水动力观测系统，在舟山朱家尖岛西南侧典型海底斜坡自2019年8月29日开展为期75d的变形观测。结果表明：观测范围沉积物变形分为3个部分，海底斜坡底部潜在滑动面（海床下12～13.5m）沉积物累积变形量约0.75mm，侧向变形过程呈现阶梯变化特征且变形方向与斜坡倾向吻合，顶部变形与潮汐方向一致。观测发现潮位变化会改变沉积物超孔隙水压力变化，由其引发的深、浅层沉积物超孔压差改变是观测区海底斜坡潜在滑动面侧向变形的主要触发因素。
2021, 29(S1): 96-105.
摘要:
滑坡位移是滑坡稳定性状态的重要表观特征。对数拟合法是一种基于位移观测数据对滑坡时间进行预测的常用方法。在实际应用中，受测量误差、环境噪声和模型假设等因素的影响，滑坡时间很难准确预测。本文将滑坡时间预测中的不确定性分为观测不确定性和模型不确定性两类。基于残差Bootstrap方法，提出了观测不确定性的标定方法；搜集了降雨型滑坡案例，标定了对数拟合法预测降雨型滑坡时间的模型不确定性。在此基础上，提出了可同时考虑以上两种不确定性的滑坡时间概率预测方法。算例表明，概率方法既能提供滑坡最可能发生的时间，也能提供滑坡在不同时间点之前发生的概率水平，其预测结果与实际观测滑坡时间更为符合，可为滑坡灾害的灾害预警提供有用的信息。 滑坡位移是滑坡稳定性状态的重要表观特征。对数拟合法是一种基于位移观测数据对滑坡时间进行预测的常用方法。在实际应用中，受测量误差、环境噪声和模型假设等因素的影响，滑坡时间很难准确预测。本文将滑坡时间预测中的不确定性分为观测不确定性和模型不确定性两类。基于残差Bootstrap方法，提出了观测不确定性的标定方法；搜集了降雨型滑坡案例，标定了对数拟合法预测降雨型滑坡时间的模型不确定性。在此基础上，提出了可同时考虑以上两种不确定性的滑坡时间概率预测方法。算例表明，概率方法既能提供滑坡最可能发生的时间，也能提供滑坡在不同时间点之前发生的概率水平，其预测结果与实际观测滑坡时间更为符合，可为滑坡灾害的灾害预警提供有用的信息。
滑坡位移是滑坡稳定性状态的重要表观特征。对数拟合法是一种基于位移观测数据对滑坡时间进行预测的常用方法。在实际应用中，受测量误差、环境噪声和模型假设等因素的影响，滑坡时间很难准确预测。本文将滑坡时间预测中的不确定性分为观测不确定性和模型不确定性两类。基于残差Bootstrap方法，提出了观测不确定性的标定方法；搜集了降雨型滑坡案例，标定了对数拟合法预测降雨型滑坡时间的模型不确定性。在此基础上，提出了可同时考虑以上两种不确定性的滑坡时间概率预测方法。算例表明，概率方法既能提供滑坡最可能发生的时间，也能提供滑坡在不同时间点之前发生的概率水平，其预测结果与实际观测滑坡时间更为符合，可为滑坡灾害的灾害预警提供有用的信息。 滑坡位移是滑坡稳定性状态的重要表观特征。对数拟合法是一种基于位移观测数据对滑坡时间进行预测的常用方法。在实际应用中，受测量误差、环境噪声和模型假设等因素的影响，滑坡时间很难准确预测。本文将滑坡时间预测中的不确定性分为观测不确定性和模型不确定性两类。基于残差Bootstrap方法，提出了观测不确定性的标定方法；搜集了降雨型滑坡案例，标定了对数拟合法预测降雨型滑坡时间的模型不确定性。在此基础上，提出了可同时考虑以上两种不确定性的滑坡时间概率预测方法。算例表明，概率方法既能提供滑坡最可能发生的时间，也能提供滑坡在不同时间点之前发生的概率水平，其预测结果与实际观测滑坡时间更为符合，可为滑坡灾害的灾害预警提供有用的信息。
2021, 29(S1): 106-116.
摘要:
PS-InSAR和SBAS-InSAR技术被广泛应用于地面沉降监测。由于技术原理的不同，两种技术的监测精度会受到地物散射特性的影响。目前缺少针对两种技术监测精度在复杂地物散射特征区的差异性的相关研究。本文针对宿州西水源地水位降落漏斗所引发的区域地面沉降，分别采用PS-InSAR和SBAS-InSAR技术，利用2017～2020年38景Sentinel-1A数据，对宿州西水源地110眼水井为中心的周边20×20 km2范围内的地面进行沉降监测，以宿州市区光纤监测孔SK01实测数据来校正时序InSAR监测结果并将两种技术得到的监测结果进行对比。选取15号、48号、98号水井附近以及研究区内城市郊区与城市中心区特征点进行时序分析并在建筑密集区域进行精度分析。结果表明：研究区内两种技术的监测结果具有一致性和相关性。但是，在快速沉降区域，SBAS-InSAR技术解算鲁棒性更强，监测到了水源地西侧沉降漏斗的中心区域。在城市郊区地物散射弱区，两种技术监测结果的数值偏差较大。在城市中心区地物散射强区PS-InSAR可以从更小尺度反映建筑结构与周围环境的沉降差异。相比之下，PS-InSAR更适合于研究城市中心区建筑结构与周围环境的沉降差异，SBAS-InSAR更适合于研究城市郊区分辨率较低的大规模变形趋势。 PS-InSAR和SBAS-InSAR技术被广泛应用于地面沉降监测。由于技术原理的不同，两种技术的监测精度会受到地物散射特性的影响。目前缺少针对两种技术监测精度在复杂地物散射特征区的差异性的相关研究。本文针对宿州西水源地水位降落漏斗所引发的区域地面沉降，分别采用PS-InSAR和SBAS-InSAR技术，利用2017～2020年38景Sentinel-1A数据，对宿州西水源地110眼水井为中心的周边20×20 km2范围内的地面进行沉降监测，以宿州市区光纤监测孔SK01实测数据来校正时序InSAR监测结果并将两种技术得到的监测结果进行对比。选取15号、48号、98号水井附近以及研究区内城市郊区与城市中心区特征点进行时序分析并在建筑密集区域进行精度分析。结果表明：研究区内两种技术的监测结果具有一致性和相关性。但是，在快速沉降区域，SBAS-InSAR技术解算鲁棒性更强，监测到了水源地西侧沉降漏斗的中心区域。在城市郊区地物散射弱区，两种技术监测结果的数值偏差较大。在城市中心区地物散射强区PS-InSAR可以从更小尺度反映建筑结构与周围环境的沉降差异。相比之下，PS-InSAR更适合于研究城市中心区建筑结构与周围环境的沉降差异，SBAS-InSAR更适合于研究城市郊区分辨率较低的大规模变形趋势。
PS-InSAR和SBAS-InSAR技术被广泛应用于地面沉降监测。由于技术原理的不同，两种技术的监测精度会受到地物散射特性的影响。目前缺少针对两种技术监测精度在复杂地物散射特征区的差异性的相关研究。本文针对宿州西水源地水位降落漏斗所引发的区域地面沉降，分别采用PS-InSAR和SBAS-InSAR技术，利用2017～2020年38景Sentinel-1A数据，对宿州西水源地110眼水井为中心的周边20×20 km2范围内的地面进行沉降监测，以宿州市区光纤监测孔SK01实测数据来校正时序InSAR监测结果并将两种技术得到的监测结果进行对比。选取15号、48号、98号水井附近以及研究区内城市郊区与城市中心区特征点进行时序分析并在建筑密集区域进行精度分析。结果表明：研究区内两种技术的监测结果具有一致性和相关性。但是，在快速沉降区域，SBAS-InSAR技术解算鲁棒性更强，监测到了水源地西侧沉降漏斗的中心区域。在城市郊区地物散射弱区，两种技术监测结果的数值偏差较大。在城市中心区地物散射强区PS-InSAR可以从更小尺度反映建筑结构与周围环境的沉降差异。相比之下，PS-InSAR更适合于研究城市中心区建筑结构与周围环境的沉降差异，SBAS-InSAR更适合于研究城市郊区分辨率较低的大规模变形趋势。 PS-InSAR和SBAS-InSAR技术被广泛应用于地面沉降监测。由于技术原理的不同，两种技术的监测精度会受到地物散射特性的影响。目前缺少针对两种技术监测精度在复杂地物散射特征区的差异性的相关研究。本文针对宿州西水源地水位降落漏斗所引发的区域地面沉降，分别采用PS-InSAR和SBAS-InSAR技术，利用2017～2020年38景Sentinel-1A数据，对宿州西水源地110眼水井为中心的周边20×20 km2范围内的地面进行沉降监测，以宿州市区光纤监测孔SK01实测数据来校正时序InSAR监测结果并将两种技术得到的监测结果进行对比。选取15号、48号、98号水井附近以及研究区内城市郊区与城市中心区特征点进行时序分析并在建筑密集区域进行精度分析。结果表明：研究区内两种技术的监测结果具有一致性和相关性。但是，在快速沉降区域，SBAS-InSAR技术解算鲁棒性更强，监测到了水源地西侧沉降漏斗的中心区域。在城市郊区地物散射弱区，两种技术监测结果的数值偏差较大。在城市中心区地物散射强区PS-InSAR可以从更小尺度反映建筑结构与周围环境的沉降差异。相比之下，PS-InSAR更适合于研究城市中心区建筑结构与周围环境的沉降差异，SBAS-InSAR更适合于研究城市郊区分辨率较低的大规模变形趋势。
2021, 29(S1): 117-126.
摘要:
拦挡坝的"拦粗排细"功能使其成为沟道泥石流灾害防治的重要工程措施之一，而拦挡坝下游不断堆积的松散物质也逐渐成为下次泥石流发生的主要物源。因此分析拦挡坝影响下堆积体的侵蚀过程及其内部含水率和孔隙水压力的变化，对沟道泥石流的防治和预测具有重要意义。采用泥石流室内物理模型试验的方法，以汶川县簇头沟二级拦挡坝下游泥石流堆积体为研究对象，结合降雨和数字地形数据及原位泥石流堆积体参数，模拟不同强度的降雨及过坝水流条件对堆积体的侵蚀过程，并利用传感器深入探究侵蚀过程中含水率和孔隙水压力的变化特征。本研究共进行了4组试验，试验因素包括4个降雨强度及其对应的4个径流量。结果表明：（1）拦挡坝影响下，侵蚀过程主要表现为：溅蚀→面蚀→溯源侵蚀→侧切侵蚀→崩塌；（2）雨水在堆积体内的入渗是由浅至深入渗的，且下游最先受到影响，当含水率达到23%左右时达到饱和；（3）在径流侵蚀作用下，泥石流启动前孔隙水压力存在一个快速升高的过程；（4）径流侵蚀是引起堆积体破坏的重要原因，其作用机制主要是改变土颗粒骨架，增大孔隙水压力，降低土体有效应力，加速水流入渗，综合作用下导致堆积体从坡脚处开始破坏，进而向上游、向深部发展。研究结果对于完善堆积体坡面侵蚀特征和揭示水动力的作用机理有着重大意义。 拦挡坝的"拦粗排细"功能使其成为沟道泥石流灾害防治的重要工程措施之一，而拦挡坝下游不断堆积的松散物质也逐渐成为下次泥石流发生的主要物源。因此分析拦挡坝影响下堆积体的侵蚀过程及其内部含水率和孔隙水压力的变化，对沟道泥石流的防治和预测具有重要意义。采用泥石流室内物理模型试验的方法，以汶川县簇头沟二级拦挡坝下游泥石流堆积体为研究对象，结合降雨和数字地形数据及原位泥石流堆积体参数，模拟不同强度的降雨及过坝水流条件对堆积体的侵蚀过程，并利用传感器深入探究侵蚀过程中含水率和孔隙水压力的变化特征。本研究共进行了4组试验，试验因素包括4个降雨强度及其对应的4个径流量。结果表明：（1）拦挡坝影响下，侵蚀过程主要表现为：溅蚀→面蚀→溯源侵蚀→侧切侵蚀→崩塌；（2）雨水在堆积体内的入渗是由浅至深入渗的，且下游最先受到影响，当含水率达到23%左右时达到饱和；（3）在径流侵蚀作用下，泥石流启动前孔隙水压力存在一个快速升高的过程；（4）径流侵蚀是引起堆积体破坏的重要原因，其作用机制主要是改变土颗粒骨架，增大孔隙水压力，降低土体有效应力，加速水流入渗，综合作用下导致堆积体从坡脚处开始破坏，进而向上游、向深部发展。研究结果对于完善堆积体坡面侵蚀特征和揭示水动力的作用机理有着重大意义。
拦挡坝的"拦粗排细"功能使其成为沟道泥石流灾害防治的重要工程措施之一，而拦挡坝下游不断堆积的松散物质也逐渐成为下次泥石流发生的主要物源。因此分析拦挡坝影响下堆积体的侵蚀过程及其内部含水率和孔隙水压力的变化，对沟道泥石流的防治和预测具有重要意义。采用泥石流室内物理模型试验的方法，以汶川县簇头沟二级拦挡坝下游泥石流堆积体为研究对象，结合降雨和数字地形数据及原位泥石流堆积体参数，模拟不同强度的降雨及过坝水流条件对堆积体的侵蚀过程，并利用传感器深入探究侵蚀过程中含水率和孔隙水压力的变化特征。本研究共进行了4组试验，试验因素包括4个降雨强度及其对应的4个径流量。结果表明：（1）拦挡坝影响下，侵蚀过程主要表现为：溅蚀→面蚀→溯源侵蚀→侧切侵蚀→崩塌；（2）雨水在堆积体内的入渗是由浅至深入渗的，且下游最先受到影响，当含水率达到23%左右时达到饱和；（3）在径流侵蚀作用下，泥石流启动前孔隙水压力存在一个快速升高的过程；（4）径流侵蚀是引起堆积体破坏的重要原因，其作用机制主要是改变土颗粒骨架，增大孔隙水压力，降低土体有效应力，加速水流入渗，综合作用下导致堆积体从坡脚处开始破坏，进而向上游、向深部发展。研究结果对于完善堆积体坡面侵蚀特征和揭示水动力的作用机理有着重大意义。 拦挡坝的"拦粗排细"功能使其成为沟道泥石流灾害防治的重要工程措施之一，而拦挡坝下游不断堆积的松散物质也逐渐成为下次泥石流发生的主要物源。因此分析拦挡坝影响下堆积体的侵蚀过程及其内部含水率和孔隙水压力的变化，对沟道泥石流的防治和预测具有重要意义。采用泥石流室内物理模型试验的方法，以汶川县簇头沟二级拦挡坝下游泥石流堆积体为研究对象，结合降雨和数字地形数据及原位泥石流堆积体参数，模拟不同强度的降雨及过坝水流条件对堆积体的侵蚀过程，并利用传感器深入探究侵蚀过程中含水率和孔隙水压力的变化特征。本研究共进行了4组试验，试验因素包括4个降雨强度及其对应的4个径流量。结果表明：（1）拦挡坝影响下，侵蚀过程主要表现为：溅蚀→面蚀→溯源侵蚀→侧切侵蚀→崩塌；（2）雨水在堆积体内的入渗是由浅至深入渗的，且下游最先受到影响，当含水率达到23%左右时达到饱和；（3）在径流侵蚀作用下，泥石流启动前孔隙水压力存在一个快速升高的过程；（4）径流侵蚀是引起堆积体破坏的重要原因，其作用机制主要是改变土颗粒骨架，增大孔隙水压力，降低土体有效应力，加速水流入渗，综合作用下导致堆积体从坡脚处开始破坏，进而向上游、向深部发展。研究结果对于完善堆积体坡面侵蚀特征和揭示水动力的作用机理有着重大意义。
2021, 29(S1): 127-134.
摘要:
沅江黄埠村滑坡于2017年6月24日发生，产生的涌浪致使沅江对面多处房屋受损，多人受伤。同时，在滑坡两侧尚有23×104 m3岩土体存在滑塌隐患，可能会造成更大灾害。本文采用水波动力学模型，通过数值模拟的方法对黄埠村滑坡已产生的涌浪灾害进行了复演，并对两侧存在隐患岩土体可能产生的涌浪灾害进行了预测。研究表明，水波动力学模型中奈信模型，适合涌浪模拟。本文在对之前滑坡涌浪复演基础上，验证了模型的合理性，然后对两侧滑坡隐患可能造成的涌浪灾害进行预测，并划分了潜在危险范围，为防灾减灾提供依据。 沅江黄埠村滑坡于2017年6月24日发生，产生的涌浪致使沅江对面多处房屋受损，多人受伤。同时，在滑坡两侧尚有23×104 m3岩土体存在滑塌隐患，可能会造成更大灾害。本文采用水波动力学模型，通过数值模拟的方法对黄埠村滑坡已产生的涌浪灾害进行了复演，并对两侧存在隐患岩土体可能产生的涌浪灾害进行了预测。研究表明，水波动力学模型中奈信模型，适合涌浪模拟。本文在对之前滑坡涌浪复演基础上，验证了模型的合理性，然后对两侧滑坡隐患可能造成的涌浪灾害进行预测，并划分了潜在危险范围，为防灾减灾提供依据。
沅江黄埠村滑坡于2017年6月24日发生，产生的涌浪致使沅江对面多处房屋受损，多人受伤。同时，在滑坡两侧尚有23×104 m3岩土体存在滑塌隐患，可能会造成更大灾害。本文采用水波动力学模型，通过数值模拟的方法对黄埠村滑坡已产生的涌浪灾害进行了复演，并对两侧存在隐患岩土体可能产生的涌浪灾害进行了预测。研究表明，水波动力学模型中奈信模型，适合涌浪模拟。本文在对之前滑坡涌浪复演基础上，验证了模型的合理性，然后对两侧滑坡隐患可能造成的涌浪灾害进行预测，并划分了潜在危险范围，为防灾减灾提供依据。 沅江黄埠村滑坡于2017年6月24日发生，产生的涌浪致使沅江对面多处房屋受损，多人受伤。同时，在滑坡两侧尚有23×104 m3岩土体存在滑塌隐患，可能会造成更大灾害。本文采用水波动力学模型，通过数值模拟的方法对黄埠村滑坡已产生的涌浪灾害进行了复演，并对两侧存在隐患岩土体可能产生的涌浪灾害进行了预测。研究表明，水波动力学模型中奈信模型，适合涌浪模拟。本文在对之前滑坡涌浪复演基础上，验证了模型的合理性，然后对两侧滑坡隐患可能造成的涌浪灾害进行预测，并划分了潜在危险范围，为防灾减灾提供依据。
2021, 29(S1): 135-143.
摘要:
堰塞坝稳定性分析是当前的研究热点，准确、快速地对堰塞坝的稳定性进行评估，对应急抢险具有十分重要的意义。基于文献汇编，梳理并对比了国内外典型的堰塞坝稳定性快速评估模型；在此基础上，基于所建立的滑坡堵江数据库，充分考虑了堰塞坝长度对其稳定性的影响，采用逻辑回归方法，建立了基于坝长、坝宽和堰塞湖库容量三参数的堰塞坝稳定性快速评估模型；以白格滑坡堵江案例为背景，采用所提出的三参数堰塞坝稳定性快速评估模型，开展案例应用研究。研究结果表明：所提出的快速评估模型综合正确率为86.7%，误报率为5.1%，工程上偏安全；以白格滑坡堰塞坝为研究对象，开展了案例应用分析，预测的白格堰塞坝稳定性与实际情况一致，反算得到的白格堰塞湖库容量1.4×108 m3，小于实际堰塞湖库容量，这能为堰塞湖灾害的应急抢险提供响应时间。研究结果能为堰塞坝的危险性评价和堰塞湖灾害的应急处置提供有益参考。 堰塞坝稳定性分析是当前的研究热点，准确、快速地对堰塞坝的稳定性进行评估，对应急抢险具有十分重要的意义。基于文献汇编，梳理并对比了国内外典型的堰塞坝稳定性快速评估模型；在此基础上，基于所建立的滑坡堵江数据库，充分考虑了堰塞坝长度对其稳定性的影响，采用逻辑回归方法，建立了基于坝长、坝宽和堰塞湖库容量三参数的堰塞坝稳定性快速评估模型；以白格滑坡堵江案例为背景，采用所提出的三参数堰塞坝稳定性快速评估模型，开展案例应用研究。研究结果表明：所提出的快速评估模型综合正确率为86.7%，误报率为5.1%，工程上偏安全；以白格滑坡堰塞坝为研究对象，开展了案例应用分析，预测的白格堰塞坝稳定性与实际情况一致，反算得到的白格堰塞湖库容量1.4×108 m3，小于实际堰塞湖库容量，这能为堰塞湖灾害的应急抢险提供响应时间。研究结果能为堰塞坝的危险性评价和堰塞湖灾害的应急处置提供有益参考。
堰塞坝稳定性分析是当前的研究热点，准确、快速地对堰塞坝的稳定性进行评估，对应急抢险具有十分重要的意义。基于文献汇编，梳理并对比了国内外典型的堰塞坝稳定性快速评估模型；在此基础上，基于所建立的滑坡堵江数据库，充分考虑了堰塞坝长度对其稳定性的影响，采用逻辑回归方法，建立了基于坝长、坝宽和堰塞湖库容量三参数的堰塞坝稳定性快速评估模型；以白格滑坡堵江案例为背景，采用所提出的三参数堰塞坝稳定性快速评估模型，开展案例应用研究。研究结果表明：所提出的快速评估模型综合正确率为86.7%，误报率为5.1%，工程上偏安全；以白格滑坡堰塞坝为研究对象，开展了案例应用分析，预测的白格堰塞坝稳定性与实际情况一致，反算得到的白格堰塞湖库容量1.4×108 m3，小于实际堰塞湖库容量，这能为堰塞湖灾害的应急抢险提供响应时间。研究结果能为堰塞坝的危险性评价和堰塞湖灾害的应急处置提供有益参考。 堰塞坝稳定性分析是当前的研究热点，准确、快速地对堰塞坝的稳定性进行评估，对应急抢险具有十分重要的意义。基于文献汇编，梳理并对比了国内外典型的堰塞坝稳定性快速评估模型；在此基础上，基于所建立的滑坡堵江数据库，充分考虑了堰塞坝长度对其稳定性的影响，采用逻辑回归方法，建立了基于坝长、坝宽和堰塞湖库容量三参数的堰塞坝稳定性快速评估模型；以白格滑坡堵江案例为背景，采用所提出的三参数堰塞坝稳定性快速评估模型，开展案例应用研究。研究结果表明：所提出的快速评估模型综合正确率为86.7%，误报率为5.1%，工程上偏安全；以白格滑坡堰塞坝为研究对象，开展了案例应用分析，预测的白格堰塞坝稳定性与实际情况一致，反算得到的白格堰塞湖库容量1.4×108 m3，小于实际堰塞湖库容量，这能为堰塞湖灾害的应急抢险提供响应时间。研究结果能为堰塞坝的危险性评价和堰塞湖灾害的应急处置提供有益参考。
2021, 29(S1): 144-151.
摘要:
小河龙滑坡前缘处计划进行道路扩建，为预防其对拟建的道路及行人安全造成威胁，需对其成因机制进行分析并进行滑坡的稳定性评价。本文通过详细的岩土工程勘察，明确小河龙滑坡勘查区范围内的工程地质条件，分析该滑坡形成的影响因素及变形过程，并采用FLAC3D软件基于强度折减理论对该滑坡处于天然工况和降雨工况下的稳定性进行分析。研究表明：（1）小河龙滑坡影响因素包括地形地貌、地层岩性等内部因素，以及气象条件、人类工程活动等外部诱导因素。（2）研究区原为林地自然边坡，由于人工开挖，使右侧坡体产生崩塌，随时间逐渐失稳产生滑坡，同时左侧坡体后缘产生陡坎及裂缝，加上前缘开挖使后部失去支撑，形成牵引式滑坡。（3）对该滑坡进行稳定性评价，得到滑坡稳定形态、坡体应变分布规律以及坡体变形规律，计算得到天然工况下的安全系数为1.1，降雨工况下的安全系数为1.08，均处于1.05～1.15之间，属于亚稳定状态。本文研究结果可以为相似滑坡成因机制分析及稳定性评价提供参考。 小河龙滑坡前缘处计划进行道路扩建，为预防其对拟建的道路及行人安全造成威胁，需对其成因机制进行分析并进行滑坡的稳定性评价。本文通过详细的岩土工程勘察，明确小河龙滑坡勘查区范围内的工程地质条件，分析该滑坡形成的影响因素及变形过程，并采用FLAC3D软件基于强度折减理论对该滑坡处于天然工况和降雨工况下的稳定性进行分析。研究表明：（1）小河龙滑坡影响因素包括地形地貌、地层岩性等内部因素，以及气象条件、人类工程活动等外部诱导因素。（2）研究区原为林地自然边坡，由于人工开挖，使右侧坡体产生崩塌，随时间逐渐失稳产生滑坡，同时左侧坡体后缘产生陡坎及裂缝，加上前缘开挖使后部失去支撑，形成牵引式滑坡。（3）对该滑坡进行稳定性评价，得到滑坡稳定形态、坡体应变分布规律以及坡体变形规律，计算得到天然工况下的安全系数为1.1，降雨工况下的安全系数为1.08，均处于1.05～1.15之间，属于亚稳定状态。本文研究结果可以为相似滑坡成因机制分析及稳定性评价提供参考。
小河龙滑坡前缘处计划进行道路扩建，为预防其对拟建的道路及行人安全造成威胁，需对其成因机制进行分析并进行滑坡的稳定性评价。本文通过详细的岩土工程勘察，明确小河龙滑坡勘查区范围内的工程地质条件，分析该滑坡形成的影响因素及变形过程，并采用FLAC3D软件基于强度折减理论对该滑坡处于天然工况和降雨工况下的稳定性进行分析。研究表明：（1）小河龙滑坡影响因素包括地形地貌、地层岩性等内部因素，以及气象条件、人类工程活动等外部诱导因素。（2）研究区原为林地自然边坡，由于人工开挖，使右侧坡体产生崩塌，随时间逐渐失稳产生滑坡，同时左侧坡体后缘产生陡坎及裂缝，加上前缘开挖使后部失去支撑，形成牵引式滑坡。（3）对该滑坡进行稳定性评价，得到滑坡稳定形态、坡体应变分布规律以及坡体变形规律，计算得到天然工况下的安全系数为1.1，降雨工况下的安全系数为1.08，均处于1.05～1.15之间，属于亚稳定状态。本文研究结果可以为相似滑坡成因机制分析及稳定性评价提供参考。 小河龙滑坡前缘处计划进行道路扩建，为预防其对拟建的道路及行人安全造成威胁，需对其成因机制进行分析并进行滑坡的稳定性评价。本文通过详细的岩土工程勘察，明确小河龙滑坡勘查区范围内的工程地质条件，分析该滑坡形成的影响因素及变形过程，并采用FLAC3D软件基于强度折减理论对该滑坡处于天然工况和降雨工况下的稳定性进行分析。研究表明：（1）小河龙滑坡影响因素包括地形地貌、地层岩性等内部因素，以及气象条件、人类工程活动等外部诱导因素。（2）研究区原为林地自然边坡，由于人工开挖，使右侧坡体产生崩塌，随时间逐渐失稳产生滑坡，同时左侧坡体后缘产生陡坎及裂缝，加上前缘开挖使后部失去支撑，形成牵引式滑坡。（3）对该滑坡进行稳定性评价，得到滑坡稳定形态、坡体应变分布规律以及坡体变形规律，计算得到天然工况下的安全系数为1.1，降雨工况下的安全系数为1.08，均处于1.05～1.15之间，属于亚稳定状态。本文研究结果可以为相似滑坡成因机制分析及稳定性评价提供参考。
2021, 29(S1): 152-159.
摘要:
金沙江沿岸分布多处缓倾顺层坡，部分顺层坡已演化成为地形平缓相对稳定的巨型古滑坡，这些平缓地带已是既有城镇或将会规划成为城镇建设扩展区，城镇建设和运营过程中如何防止古滑坡复活失稳，研究其演化过程和复活滑动机理具有十分重要的意义。文章以永善县城东部滑坡为例，对其演化过程及复活滑动机理进行分析。将其演变及复活过程分为4个阶段：（1）软弱夹层挤压塑流导致盖层拉裂位错阶段；（2）盖层快速滑移、倒塌、部分解体并堵塞井底小河阶段；（3）滑坡堆积层解体、压密、蠕滑变形并趋于稳定阶段；（4）部分滑块复活滑动。滑坡复活的主要诱发因素：①大气降水和生活、生产用水等地表水下渗；②近年来滑坡区进入地震活跃期。该研究为永善县城东部滑坡后期综合防治提供理论依据，并为类似复活古滑坡勘查及综合防治提供经验和借鉴作用，对于在金沙江沿岸类似古滑坡区域开展城镇规划和建设具有重要参考价值。 金沙江沿岸分布多处缓倾顺层坡，部分顺层坡已演化成为地形平缓相对稳定的巨型古滑坡，这些平缓地带已是既有城镇或将会规划成为城镇建设扩展区，城镇建设和运营过程中如何防止古滑坡复活失稳，研究其演化过程和复活滑动机理具有十分重要的意义。文章以永善县城东部滑坡为例，对其演化过程及复活滑动机理进行分析。将其演变及复活过程分为4个阶段：（1）软弱夹层挤压塑流导致盖层拉裂位错阶段；（2）盖层快速滑移、倒塌、部分解体并堵塞井底小河阶段；（3）滑坡堆积层解体、压密、蠕滑变形并趋于稳定阶段；（4）部分滑块复活滑动。滑坡复活的主要诱发因素：①大气降水和生活、生产用水等地表水下渗；②近年来滑坡区进入地震活跃期。该研究为永善县城东部滑坡后期综合防治提供理论依据，并为类似复活古滑坡勘查及综合防治提供经验和借鉴作用，对于在金沙江沿岸类似古滑坡区域开展城镇规划和建设具有重要参考价值。
金沙江沿岸分布多处缓倾顺层坡，部分顺层坡已演化成为地形平缓相对稳定的巨型古滑坡，这些平缓地带已是既有城镇或将会规划成为城镇建设扩展区，城镇建设和运营过程中如何防止古滑坡复活失稳，研究其演化过程和复活滑动机理具有十分重要的意义。文章以永善县城东部滑坡为例，对其演化过程及复活滑动机理进行分析。将其演变及复活过程分为4个阶段：（1）软弱夹层挤压塑流导致盖层拉裂位错阶段；（2）盖层快速滑移、倒塌、部分解体并堵塞井底小河阶段；（3）滑坡堆积层解体、压密、蠕滑变形并趋于稳定阶段；（4）部分滑块复活滑动。滑坡复活的主要诱发因素：①大气降水和生活、生产用水等地表水下渗；②近年来滑坡区进入地震活跃期。该研究为永善县城东部滑坡后期综合防治提供理论依据，并为类似复活古滑坡勘查及综合防治提供经验和借鉴作用，对于在金沙江沿岸类似古滑坡区域开展城镇规划和建设具有重要参考价值。 金沙江沿岸分布多处缓倾顺层坡，部分顺层坡已演化成为地形平缓相对稳定的巨型古滑坡，这些平缓地带已是既有城镇或将会规划成为城镇建设扩展区，城镇建设和运营过程中如何防止古滑坡复活失稳，研究其演化过程和复活滑动机理具有十分重要的意义。文章以永善县城东部滑坡为例，对其演化过程及复活滑动机理进行分析。将其演变及复活过程分为4个阶段：（1）软弱夹层挤压塑流导致盖层拉裂位错阶段；（2）盖层快速滑移、倒塌、部分解体并堵塞井底小河阶段；（3）滑坡堆积层解体、压密、蠕滑变形并趋于稳定阶段；（4）部分滑块复活滑动。滑坡复活的主要诱发因素：①大气降水和生活、生产用水等地表水下渗；②近年来滑坡区进入地震活跃期。该研究为永善县城东部滑坡后期综合防治提供理论依据，并为类似复活古滑坡勘查及综合防治提供经验和借鉴作用，对于在金沙江沿岸类似古滑坡区域开展城镇规划和建设具有重要参考价值。
2021, 29(S1): 160-166.
摘要:
岩质边坡稳定性分析的首要条件就是最危险滑动面的确定。本文以Dijkstra算法为原理对吉林省永吉县城市防洪工程岩质高边坡的潜在危险滑动面进行了研究。以数字近景摄影测量方法识别并解译了结构面系统。考虑到永吉高边坡的裂隙系统极为复杂，在三维尺度上搜索潜在最危险滑动面极为困难，因此选取研究区具有代表性的边坡并在二维尺度上采用Dijkstra算法搜索永吉高边坡主滑面上的潜在危险滑动面。研究结果表明，主滑面潜在危险滑动面的连通率介于59.87％ ～70.45％。将最大连通率为70.45%的潜在危险滑动面作为潜在最危险滑动面。 岩质边坡稳定性分析的首要条件就是最危险滑动面的确定。本文以Dijkstra算法为原理对吉林省永吉县城市防洪工程岩质高边坡的潜在危险滑动面进行了研究。以数字近景摄影测量方法识别并解译了结构面系统。考虑到永吉高边坡的裂隙系统极为复杂，在三维尺度上搜索潜在最危险滑动面极为困难，因此选取研究区具有代表性的边坡并在二维尺度上采用Dijkstra算法搜索永吉高边坡主滑面上的潜在危险滑动面。研究结果表明，主滑面潜在危险滑动面的连通率介于59.87％ ～70.45％。将最大连通率为70.45%的潜在危险滑动面作为潜在最危险滑动面。
岩质边坡稳定性分析的首要条件就是最危险滑动面的确定。本文以Dijkstra算法为原理对吉林省永吉县城市防洪工程岩质高边坡的潜在危险滑动面进行了研究。以数字近景摄影测量方法识别并解译了结构面系统。考虑到永吉高边坡的裂隙系统极为复杂，在三维尺度上搜索潜在最危险滑动面极为困难，因此选取研究区具有代表性的边坡并在二维尺度上采用Dijkstra算法搜索永吉高边坡主滑面上的潜在危险滑动面。研究结果表明，主滑面潜在危险滑动面的连通率介于59.87％ ～70.45％。将最大连通率为70.45%的潜在危险滑动面作为潜在最危险滑动面。 岩质边坡稳定性分析的首要条件就是最危险滑动面的确定。本文以Dijkstra算法为原理对吉林省永吉县城市防洪工程岩质高边坡的潜在危险滑动面进行了研究。以数字近景摄影测量方法识别并解译了结构面系统。考虑到永吉高边坡的裂隙系统极为复杂，在三维尺度上搜索潜在最危险滑动面极为困难，因此选取研究区具有代表性的边坡并在二维尺度上采用Dijkstra算法搜索永吉高边坡主滑面上的潜在危险滑动面。研究结果表明，主滑面潜在危险滑动面的连通率介于59.87％ ～70.45％。将最大连通率为70.45%的潜在危险滑动面作为潜在最危险滑动面。
2021, 29(S1): 167-175.
摘要:
岩质边坡发生滑动不仅与其坡体结构、构造发育有关，还与外界动力因素相关。2014年云南鲁甸发生的MS6.5地震造成多处大型滑坡及特大型滑坡，而同年云南景谷MS6.6地震中却只造成了中小型滑坡。为了查明鲁甸地震造成大型滑坡的主要原因，本文以2014年鲁甸地震诱发的红石岩特大型滑坡为例，利用颗粒流PFC2D离散元软件对其进行数值分析，采用软硬两种平行黏结模型解决拉压比失真的问题，分析层理、坡顶卸荷裂隙、潜在滑动面、坡体风化裂隙、地震等各因素作用下的滑坡成因和破坏模式。根据正交试验结果和坡体裂纹发展情况，探讨了地震诱发红石岩滑坡的破坏模式以及影响红石岩滑坡规模的主要因素。结果表明，在地震作用下，红石岩发生特大规模滑坡的原因为深部滑动面的形成；而深部滑动面的形成主要来源于自身由上而下的'硬-软-硬’结构的影响；红石岩特大型滑坡的失稳破坏模式可以概括为：中部软岩和边坡浅表破坏-硬岩悬空-剪切带的形成-大规模崩滑-堆积。本文的研究对地震诱发含软弱夹层反倾岩质滑坡灾害的预防、评估及治理有着一定的理论和工程指导意义。 岩质边坡发生滑动不仅与其坡体结构、构造发育有关，还与外界动力因素相关。2014年云南鲁甸发生的MS6.5地震造成多处大型滑坡及特大型滑坡，而同年云南景谷MS6.6地震中却只造成了中小型滑坡。为了查明鲁甸地震造成大型滑坡的主要原因，本文以2014年鲁甸地震诱发的红石岩特大型滑坡为例，利用颗粒流PFC2D离散元软件对其进行数值分析，采用软硬两种平行黏结模型解决拉压比失真的问题，分析层理、坡顶卸荷裂隙、潜在滑动面、坡体风化裂隙、地震等各因素作用下的滑坡成因和破坏模式。根据正交试验结果和坡体裂纹发展情况，探讨了地震诱发红石岩滑坡的破坏模式以及影响红石岩滑坡规模的主要因素。结果表明，在地震作用下，红石岩发生特大规模滑坡的原因为深部滑动面的形成；而深部滑动面的形成主要来源于自身由上而下的'硬-软-硬’结构的影响；红石岩特大型滑坡的失稳破坏模式可以概括为：中部软岩和边坡浅表破坏-硬岩悬空-剪切带的形成-大规模崩滑-堆积。本文的研究对地震诱发含软弱夹层反倾岩质滑坡灾害的预防、评估及治理有着一定的理论和工程指导意义。
岩质边坡发生滑动不仅与其坡体结构、构造发育有关，还与外界动力因素相关。2014年云南鲁甸发生的MS6.5地震造成多处大型滑坡及特大型滑坡，而同年云南景谷MS6.6地震中却只造成了中小型滑坡。为了查明鲁甸地震造成大型滑坡的主要原因，本文以2014年鲁甸地震诱发的红石岩特大型滑坡为例，利用颗粒流PFC2D离散元软件对其进行数值分析，采用软硬两种平行黏结模型解决拉压比失真的问题，分析层理、坡顶卸荷裂隙、潜在滑动面、坡体风化裂隙、地震等各因素作用下的滑坡成因和破坏模式。根据正交试验结果和坡体裂纹发展情况，探讨了地震诱发红石岩滑坡的破坏模式以及影响红石岩滑坡规模的主要因素。结果表明，在地震作用下，红石岩发生特大规模滑坡的原因为深部滑动面的形成；而深部滑动面的形成主要来源于自身由上而下的'硬-软-硬’结构的影响；红石岩特大型滑坡的失稳破坏模式可以概括为：中部软岩和边坡浅表破坏-硬岩悬空-剪切带的形成-大规模崩滑-堆积。本文的研究对地震诱发含软弱夹层反倾岩质滑坡灾害的预防、评估及治理有着一定的理论和工程指导意义。 岩质边坡发生滑动不仅与其坡体结构、构造发育有关，还与外界动力因素相关。2014年云南鲁甸发生的MS6.5地震造成多处大型滑坡及特大型滑坡，而同年云南景谷MS6.6地震中却只造成了中小型滑坡。为了查明鲁甸地震造成大型滑坡的主要原因，本文以2014年鲁甸地震诱发的红石岩特大型滑坡为例，利用颗粒流PFC2D离散元软件对其进行数值分析，采用软硬两种平行黏结模型解决拉压比失真的问题，分析层理、坡顶卸荷裂隙、潜在滑动面、坡体风化裂隙、地震等各因素作用下的滑坡成因和破坏模式。根据正交试验结果和坡体裂纹发展情况，探讨了地震诱发红石岩滑坡的破坏模式以及影响红石岩滑坡规模的主要因素。结果表明，在地震作用下，红石岩发生特大规模滑坡的原因为深部滑动面的形成；而深部滑动面的形成主要来源于自身由上而下的'硬-软-硬’结构的影响；红石岩特大型滑坡的失稳破坏模式可以概括为：中部软岩和边坡浅表破坏-硬岩悬空-剪切带的形成-大规模崩滑-堆积。本文的研究对地震诱发含软弱夹层反倾岩质滑坡灾害的预防、评估及治理有着一定的理论和工程指导意义。
2021, 29(S1): 176-183.
摘要:
滨海城市地面高程是宝贵资源，在气候变化、海平面上升的条件下，地面沉降导致滨海城市高程丧失，严重威胁城市地质安全。分析多层含水层对地面沉降的影响规律，研究地面沉降机理，对于保障城市安全高程具有重要意义。本文以上海市采灌深井点位为采样点，采用MAPGIS软件提取各含水层水位和地表沉降值，获取对应点位2011～2019年多层地下水位和地面沉降数据，利用多元回归方法建立了多层分层水位和地面沉降的相关关系。在判定系数R2相对较高区域，地面沉降受深层地下水开采、回灌以及工程降水的影响大；在判定系数R2相对较低区域，地面沉降受工程建设开挖卸荷、高层建筑与密集建筑群长期荷载、地铁振动等影响相对较大。多元回归方程可用于预测未来城市采灌格局下上海市各行政区地面沉降的发展趋势，为上海市地面沉降防控提供参考依据。 滨海城市地面高程是宝贵资源，在气候变化、海平面上升的条件下，地面沉降导致滨海城市高程丧失，严重威胁城市地质安全。分析多层含水层对地面沉降的影响规律，研究地面沉降机理，对于保障城市安全高程具有重要意义。本文以上海市采灌深井点位为采样点，采用MAPGIS软件提取各含水层水位和地表沉降值，获取对应点位2011～2019年多层地下水位和地面沉降数据，利用多元回归方法建立了多层分层水位和地面沉降的相关关系。在判定系数R2相对较高区域，地面沉降受深层地下水开采、回灌以及工程降水的影响大；在判定系数R2相对较低区域，地面沉降受工程建设开挖卸荷、高层建筑与密集建筑群长期荷载、地铁振动等影响相对较大。多元回归方程可用于预测未来城市采灌格局下上海市各行政区地面沉降的发展趋势，为上海市地面沉降防控提供参考依据。
滨海城市地面高程是宝贵资源，在气候变化、海平面上升的条件下，地面沉降导致滨海城市高程丧失，严重威胁城市地质安全。分析多层含水层对地面沉降的影响规律，研究地面沉降机理，对于保障城市安全高程具有重要意义。本文以上海市采灌深井点位为采样点，采用MAPGIS软件提取各含水层水位和地表沉降值，获取对应点位2011～2019年多层地下水位和地面沉降数据，利用多元回归方法建立了多层分层水位和地面沉降的相关关系。在判定系数R2相对较高区域，地面沉降受深层地下水开采、回灌以及工程降水的影响大；在判定系数R2相对较低区域，地面沉降受工程建设开挖卸荷、高层建筑与密集建筑群长期荷载、地铁振动等影响相对较大。多元回归方程可用于预测未来城市采灌格局下上海市各行政区地面沉降的发展趋势，为上海市地面沉降防控提供参考依据。 滨海城市地面高程是宝贵资源，在气候变化、海平面上升的条件下，地面沉降导致滨海城市高程丧失，严重威胁城市地质安全。分析多层含水层对地面沉降的影响规律，研究地面沉降机理，对于保障城市安全高程具有重要意义。本文以上海市采灌深井点位为采样点，采用MAPGIS软件提取各含水层水位和地表沉降值，获取对应点位2011～2019年多层地下水位和地面沉降数据，利用多元回归方法建立了多层分层水位和地面沉降的相关关系。在判定系数R2相对较高区域，地面沉降受深层地下水开采、回灌以及工程降水的影响大；在判定系数R2相对较低区域，地面沉降受工程建设开挖卸荷、高层建筑与密集建筑群长期荷载、地铁振动等影响相对较大。多元回归方程可用于预测未来城市采灌格局下上海市各行政区地面沉降的发展趋势，为上海市地面沉降防控提供参考依据。
2021, 29(S1): 184-190.
摘要:
沿河工程多修建在可液化的河谷场地。地震导致的场地液化是造成沿河工程严重震害的重要原因。河谷场地具有明显的地形效应。不同尺寸的河谷场地，会呈现不同的地震液化响应。将地形效应与场地液化相关联进行系统研究具有重要的工程意义和研究价值。在本研究阶段，采用OpenSees计算分析了5个具有不同河谷深度的可液化场地模型，详细探讨了河谷深度的变化对场地地震液化判定指标值的影响。研究发现，地震过程中，在距离谷底一定深度范围内，谷深参数与饱和砂土孔隙水压力存在显著相关性。河谷不断变深，自由水体从无到有，谷底浅表区域受到的剪缩作用逐渐减弱，剪胀作用逐渐增强，瞬时液化区由坡脚浅表区域逐渐向更深处迁移。此外，相对于河谷中点处，坡脚处饱和砂土孔隙水压力与河谷深度的相关性更为显著。本文提出的含自由水体的数值建模技术以及将地形效应与场地液化关联研究所获得的结论可以为新建沿河工程的选址、场地抗液化方案设计等提供一些借鉴和指导。 沿河工程多修建在可液化的河谷场地。地震导致的场地液化是造成沿河工程严重震害的重要原因。河谷场地具有明显的地形效应。不同尺寸的河谷场地，会呈现不同的地震液化响应。将地形效应与场地液化相关联进行系统研究具有重要的工程意义和研究价值。在本研究阶段，采用OpenSees计算分析了5个具有不同河谷深度的可液化场地模型，详细探讨了河谷深度的变化对场地地震液化判定指标值的影响。研究发现，地震过程中，在距离谷底一定深度范围内，谷深参数与饱和砂土孔隙水压力存在显著相关性。河谷不断变深，自由水体从无到有，谷底浅表区域受到的剪缩作用逐渐减弱，剪胀作用逐渐增强，瞬时液化区由坡脚浅表区域逐渐向更深处迁移。此外，相对于河谷中点处，坡脚处饱和砂土孔隙水压力与河谷深度的相关性更为显著。本文提出的含自由水体的数值建模技术以及将地形效应与场地液化关联研究所获得的结论可以为新建沿河工程的选址、场地抗液化方案设计等提供一些借鉴和指导。
沿河工程多修建在可液化的河谷场地。地震导致的场地液化是造成沿河工程严重震害的重要原因。河谷场地具有明显的地形效应。不同尺寸的河谷场地，会呈现不同的地震液化响应。将地形效应与场地液化相关联进行系统研究具有重要的工程意义和研究价值。在本研究阶段，采用OpenSees计算分析了5个具有不同河谷深度的可液化场地模型，详细探讨了河谷深度的变化对场地地震液化判定指标值的影响。研究发现，地震过程中，在距离谷底一定深度范围内，谷深参数与饱和砂土孔隙水压力存在显著相关性。河谷不断变深，自由水体从无到有，谷底浅表区域受到的剪缩作用逐渐减弱，剪胀作用逐渐增强，瞬时液化区由坡脚浅表区域逐渐向更深处迁移。此外，相对于河谷中点处，坡脚处饱和砂土孔隙水压力与河谷深度的相关性更为显著。本文提出的含自由水体的数值建模技术以及将地形效应与场地液化关联研究所获得的结论可以为新建沿河工程的选址、场地抗液化方案设计等提供一些借鉴和指导。 沿河工程多修建在可液化的河谷场地。地震导致的场地液化是造成沿河工程严重震害的重要原因。河谷场地具有明显的地形效应。不同尺寸的河谷场地，会呈现不同的地震液化响应。将地形效应与场地液化相关联进行系统研究具有重要的工程意义和研究价值。在本研究阶段，采用OpenSees计算分析了5个具有不同河谷深度的可液化场地模型，详细探讨了河谷深度的变化对场地地震液化判定指标值的影响。研究发现，地震过程中，在距离谷底一定深度范围内，谷深参数与饱和砂土孔隙水压力存在显著相关性。河谷不断变深，自由水体从无到有，谷底浅表区域受到的剪缩作用逐渐减弱，剪胀作用逐渐增强，瞬时液化区由坡脚浅表区域逐渐向更深处迁移。此外，相对于河谷中点处，坡脚处饱和砂土孔隙水压力与河谷深度的相关性更为显著。本文提出的含自由水体的数值建模技术以及将地形效应与场地液化关联研究所获得的结论可以为新建沿河工程的选址、场地抗液化方案设计等提供一些借鉴和指导。
2021, 29(S1): 191-202.
摘要:
海洋岩土参数作为海上风机基础设计的重要部分，其参数评价直接影响风机安全运行及工程造价。孔压静力触探试验（CPTU）作为目前海洋岩土工程使用最广泛的原位测试手段之一，其缺点是无法直接测得土体参数，需通过解译过程获取黏土强度，如何选取准确的黏土强度的CPTU解译参数，是亟待解决的难题。本文依托广东某海上风电工程项目，开展了原位CPTU和便携式十字板剪切、袖珍贯入仪、室内微型十字板剪切、三轴UU、固结快剪、三轴CU 6种强度试验，通过线性回归得到了广东海域的黏土强度剖面，并发现60 m以下黏土的扰动较为严重，采用固结快剪和三轴CU试验可降低扰动影响；以不同强度试验结果为基准值，得到了黏土强度CPTU解译参数Nkt的平均值，采用标定得到的Nkt参数对黏土强度进行解译发现，其结果与线性回归得到的黏土强度剖面吻合较好，建议采用Nkt=21.68作为强度下限值解译参数，采用Nkt=15.75～17.83作为最优强度（中值）解译参数，采用Nkt=13.63作为强度上限值解译参数。采用竖向有效应力将黏土强度进行无量纲化后，得到了广东海域正常固结黏土无量纲化强度su/σ' v0=0.298，通过CPTU对超固结比OCR进行解译后，结合SHANSEP法得到的黏土强度结果与室内试验吻合较好，可在今后的海上风电项目中作为解译方法进行推广应用。 海洋岩土参数作为海上风机基础设计的重要部分，其参数评价直接影响风机安全运行及工程造价。孔压静力触探试验（CPTU）作为目前海洋岩土工程使用最广泛的原位测试手段之一，其缺点是无法直接测得土体参数，需通过解译过程获取黏土强度，如何选取准确的黏土强度的CPTU解译参数，是亟待解决的难题。本文依托广东某海上风电工程项目，开展了原位CPTU和便携式十字板剪切、袖珍贯入仪、室内微型十字板剪切、三轴UU、固结快剪、三轴CU 6种强度试验，通过线性回归得到了广东海域的黏土强度剖面，并发现60 m以下黏土的扰动较为严重，采用固结快剪和三轴CU试验可降低扰动影响；以不同强度试验结果为基准值，得到了黏土强度CPTU解译参数Nkt的平均值，采用标定得到的Nkt参数对黏土强度进行解译发现，其结果与线性回归得到的黏土强度剖面吻合较好，建议采用Nkt=21.68作为强度下限值解译参数，采用Nkt=15.75～17.83作为最优强度（中值）解译参数，采用Nkt=13.63作为强度上限值解译参数。采用竖向有效应力将黏土强度进行无量纲化后，得到了广东海域正常固结黏土无量纲化强度su/σ' v0=0.298，通过CPTU对超固结比OCR进行解译后，结合SHANSEP法得到的黏土强度结果与室内试验吻合较好，可在今后的海上风电项目中作为解译方法进行推广应用。
海洋岩土参数作为海上风机基础设计的重要部分，其参数评价直接影响风机安全运行及工程造价。孔压静力触探试验（CPTU）作为目前海洋岩土工程使用最广泛的原位测试手段之一，其缺点是无法直接测得土体参数，需通过解译过程获取黏土强度，如何选取准确的黏土强度的CPTU解译参数，是亟待解决的难题。本文依托广东某海上风电工程项目，开展了原位CPTU和便携式十字板剪切、袖珍贯入仪、室内微型十字板剪切、三轴UU、固结快剪、三轴CU 6种强度试验，通过线性回归得到了广东海域的黏土强度剖面，并发现60 m以下黏土的扰动较为严重，采用固结快剪和三轴CU试验可降低扰动影响；以不同强度试验结果为基准值，得到了黏土强度CPTU解译参数Nkt的平均值，采用标定得到的Nkt参数对黏土强度进行解译发现，其结果与线性回归得到的黏土强度剖面吻合较好，建议采用Nkt=21.68作为强度下限值解译参数，采用Nkt=15.75～17.83作为最优强度（中值）解译参数，采用Nkt=13.63作为强度上限值解译参数。采用竖向有效应力将黏土强度进行无量纲化后，得到了广东海域正常固结黏土无量纲化强度su/σ' v0=0.298，通过CPTU对超固结比OCR进行解译后，结合SHANSEP法得到的黏土强度结果与室内试验吻合较好，可在今后的海上风电项目中作为解译方法进行推广应用。 海洋岩土参数作为海上风机基础设计的重要部分，其参数评价直接影响风机安全运行及工程造价。孔压静力触探试验（CPTU）作为目前海洋岩土工程使用最广泛的原位测试手段之一，其缺点是无法直接测得土体参数，需通过解译过程获取黏土强度，如何选取准确的黏土强度的CPTU解译参数，是亟待解决的难题。本文依托广东某海上风电工程项目，开展了原位CPTU和便携式十字板剪切、袖珍贯入仪、室内微型十字板剪切、三轴UU、固结快剪、三轴CU 6种强度试验，通过线性回归得到了广东海域的黏土强度剖面，并发现60 m以下黏土的扰动较为严重，采用固结快剪和三轴CU试验可降低扰动影响；以不同强度试验结果为基准值，得到了黏土强度CPTU解译参数Nkt的平均值，采用标定得到的Nkt参数对黏土强度进行解译发现，其结果与线性回归得到的黏土强度剖面吻合较好，建议采用Nkt=21.68作为强度下限值解译参数，采用Nkt=15.75～17.83作为最优强度（中值）解译参数，采用Nkt=13.63作为强度上限值解译参数。采用竖向有效应力将黏土强度进行无量纲化后，得到了广东海域正常固结黏土无量纲化强度su/σ' v0=0.298，通过CPTU对超固结比OCR进行解译后，结合SHANSEP法得到的黏土强度结果与室内试验吻合较好，可在今后的海上风电项目中作为解译方法进行推广应用。
2021, 29(S1): 203-212.
摘要:
我国海上风电行业近年来得到了快速的发展，随着"碳达峰碳中和"目标的提出，海上风电将迎来稳步发展的全新时期。本文针对海上风电工程的特点，总结大量的工程勘察实践和研究成果，对海上风电场建设中常见的重大工程地质问题及对策进行了全面梳理和总结。本文主要阐述了海域地震及活动断层、深厚软土、特殊岩土体以及海洋地质灾害等4类重大工程地质问题对场地稳定和基础、电缆等结构的影响和危害，结合4类工程地质问题的特征，将海洋物探、海上钻探、原位测试、高级土工试验、物理模型试验和数值分析等方法综合应用到不同工程地质问题的勘察工作中，提出了各类工程地质问题的勘察手段和评价方法，对海上风电建设和安全运行具有重要指导意义。 我国海上风电行业近年来得到了快速的发展，随着"碳达峰碳中和"目标的提出，海上风电将迎来稳步发展的全新时期。本文针对海上风电工程的特点，总结大量的工程勘察实践和研究成果，对海上风电场建设中常见的重大工程地质问题及对策进行了全面梳理和总结。本文主要阐述了海域地震及活动断层、深厚软土、特殊岩土体以及海洋地质灾害等4类重大工程地质问题对场地稳定和基础、电缆等结构的影响和危害，结合4类工程地质问题的特征，将海洋物探、海上钻探、原位测试、高级土工试验、物理模型试验和数值分析等方法综合应用到不同工程地质问题的勘察工作中，提出了各类工程地质问题的勘察手段和评价方法，对海上风电建设和安全运行具有重要指导意义。
我国海上风电行业近年来得到了快速的发展，随着"碳达峰碳中和"目标的提出，海上风电将迎来稳步发展的全新时期。本文针对海上风电工程的特点，总结大量的工程勘察实践和研究成果，对海上风电场建设中常见的重大工程地质问题及对策进行了全面梳理和总结。本文主要阐述了海域地震及活动断层、深厚软土、特殊岩土体以及海洋地质灾害等4类重大工程地质问题对场地稳定和基础、电缆等结构的影响和危害，结合4类工程地质问题的特征，将海洋物探、海上钻探、原位测试、高级土工试验、物理模型试验和数值分析等方法综合应用到不同工程地质问题的勘察工作中，提出了各类工程地质问题的勘察手段和评价方法，对海上风电建设和安全运行具有重要指导意义。 我国海上风电行业近年来得到了快速的发展，随着"碳达峰碳中和"目标的提出，海上风电将迎来稳步发展的全新时期。本文针对海上风电工程的特点，总结大量的工程勘察实践和研究成果，对海上风电场建设中常见的重大工程地质问题及对策进行了全面梳理和总结。本文主要阐述了海域地震及活动断层、深厚软土、特殊岩土体以及海洋地质灾害等4类重大工程地质问题对场地稳定和基础、电缆等结构的影响和危害，结合4类工程地质问题的特征，将海洋物探、海上钻探、原位测试、高级土工试验、物理模型试验和数值分析等方法综合应用到不同工程地质问题的勘察工作中，提出了各类工程地质问题的勘察手段和评价方法，对海上风电建设和安全运行具有重要指导意义。
2021, 29(S1): 213-222.
摘要:
成达万铁路铜锣山隧道穿越复杂构造区，将同时面临煤层瓦斯和石油天然气的危害，具有煤-气双控属性，常规的计算方法难以有效评价预测此类隧道的瓦斯等级。本文基于铜锣山隧道的煤样实验和钻孔瓦斯浓度检测数据，分别采用两种常规方法计算了隧道的绝对瓦斯涌出量，评价了隧道的瓦斯等级；总结隧址区的构造条件、岩性特征、地下水出露情况等地质资料和隧道工程资料，采用模糊综合评价法对铜锣山隧道的瓦斯等级进行了评价，并通过工程地质类比验证了该方法的有效性。研究发现：通过计算绝对瓦斯涌出量来评价隧道瓦斯等级的方法，对煤-气双控型隧道而言，缺陷明显；模糊综合评价法考虑的因素更加全面，能够评价隧道各个区段的瓦斯等级，评价结果更加可靠；铜锣山隧道被评价为高瓦斯隧道，9个评价区段中，高瓦斯区段3个，低瓦斯2个。研究成果将为综合因素影响下的煤-气双控型隧道的瓦斯等级评价预测提供新思路。 成达万铁路铜锣山隧道穿越复杂构造区，将同时面临煤层瓦斯和石油天然气的危害，具有煤-气双控属性，常规的计算方法难以有效评价预测此类隧道的瓦斯等级。本文基于铜锣山隧道的煤样实验和钻孔瓦斯浓度检测数据，分别采用两种常规方法计算了隧道的绝对瓦斯涌出量，评价了隧道的瓦斯等级；总结隧址区的构造条件、岩性特征、地下水出露情况等地质资料和隧道工程资料，采用模糊综合评价法对铜锣山隧道的瓦斯等级进行了评价，并通过工程地质类比验证了该方法的有效性。研究发现：通过计算绝对瓦斯涌出量来评价隧道瓦斯等级的方法，对煤-气双控型隧道而言，缺陷明显；模糊综合评价法考虑的因素更加全面，能够评价隧道各个区段的瓦斯等级，评价结果更加可靠；铜锣山隧道被评价为高瓦斯隧道，9个评价区段中，高瓦斯区段3个，低瓦斯2个。研究成果将为综合因素影响下的煤-气双控型隧道的瓦斯等级评价预测提供新思路。
成达万铁路铜锣山隧道穿越复杂构造区，将同时面临煤层瓦斯和石油天然气的危害，具有煤-气双控属性，常规的计算方法难以有效评价预测此类隧道的瓦斯等级。本文基于铜锣山隧道的煤样实验和钻孔瓦斯浓度检测数据，分别采用两种常规方法计算了隧道的绝对瓦斯涌出量，评价了隧道的瓦斯等级；总结隧址区的构造条件、岩性特征、地下水出露情况等地质资料和隧道工程资料，采用模糊综合评价法对铜锣山隧道的瓦斯等级进行了评价，并通过工程地质类比验证了该方法的有效性。研究发现：通过计算绝对瓦斯涌出量来评价隧道瓦斯等级的方法，对煤-气双控型隧道而言，缺陷明显；模糊综合评价法考虑的因素更加全面，能够评价隧道各个区段的瓦斯等级，评价结果更加可靠；铜锣山隧道被评价为高瓦斯隧道，9个评价区段中，高瓦斯区段3个，低瓦斯2个。研究成果将为综合因素影响下的煤-气双控型隧道的瓦斯等级评价预测提供新思路。 成达万铁路铜锣山隧道穿越复杂构造区，将同时面临煤层瓦斯和石油天然气的危害，具有煤-气双控属性，常规的计算方法难以有效评价预测此类隧道的瓦斯等级。本文基于铜锣山隧道的煤样实验和钻孔瓦斯浓度检测数据，分别采用两种常规方法计算了隧道的绝对瓦斯涌出量，评价了隧道的瓦斯等级；总结隧址区的构造条件、岩性特征、地下水出露情况等地质资料和隧道工程资料，采用模糊综合评价法对铜锣山隧道的瓦斯等级进行了评价，并通过工程地质类比验证了该方法的有效性。研究发现：通过计算绝对瓦斯涌出量来评价隧道瓦斯等级的方法，对煤-气双控型隧道而言，缺陷明显；模糊综合评价法考虑的因素更加全面，能够评价隧道各个区段的瓦斯等级，评价结果更加可靠；铜锣山隧道被评价为高瓦斯隧道，9个评价区段中，高瓦斯区段3个，低瓦斯2个。研究成果将为综合因素影响下的煤-气双控型隧道的瓦斯等级评价预测提供新思路。
2021, 29(S1): 223-232.
摘要:
巧家盆地位于金沙江下游河谷，则木河断裂—大凉山断裂—小江断裂"Y"字型交汇点附近，呈长约13 km，宽3～5km的长条状沿金沙江延伸。现今盆地表面在金沙江改造下呈倾向江面的缓坡台地，拔河高度100～350m。关于巧家盆地的成因有滑坡堆积说，断陷盆地说和河谷演化说等解释。本次基于20个控制性深孔岩芯及试验数据（最深748m）和一条广域电磁法电阻率测深剖面，对巧家盆地规模及建造特征进行了专项研究。钻探揭示巧家盆地覆盖层厚733.6m以上，物探剖面揭示覆盖层最厚近900m，盆地底部平坦，横向延伸>3km。巧家盆地包含6个沉积旋回，①、②旋回为现代金沙江的两级内叠阶地，③～⑥旋回记录了巧家盆地沉降阶段形成的金沙江冲积埋藏阶地，盆地内未发现较大规模的滑坡堆积物。巧家盆地是则木河、小江断裂带之间的拉分盆地，盆地沉降起始于约1.1Ma，至约34ka停止沉降接受金沙江侵蚀。巧家盆地覆盖层内未发现较大规模崩坡积物，巧家"巨型古滑坡"可能并不存在。 巧家盆地位于金沙江下游河谷，则木河断裂—大凉山断裂—小江断裂"Y"字型交汇点附近，呈长约13 km，宽3～5km的长条状沿金沙江延伸。现今盆地表面在金沙江改造下呈倾向江面的缓坡台地，拔河高度100～350m。关于巧家盆地的成因有滑坡堆积说，断陷盆地说和河谷演化说等解释。本次基于20个控制性深孔岩芯及试验数据（最深748m）和一条广域电磁法电阻率测深剖面，对巧家盆地规模及建造特征进行了专项研究。钻探揭示巧家盆地覆盖层厚733.6m以上，物探剖面揭示覆盖层最厚近900m，盆地底部平坦，横向延伸>3km。巧家盆地包含6个沉积旋回，①、②旋回为现代金沙江的两级内叠阶地，③～⑥旋回记录了巧家盆地沉降阶段形成的金沙江冲积埋藏阶地，盆地内未发现较大规模的滑坡堆积物。巧家盆地是则木河、小江断裂带之间的拉分盆地，盆地沉降起始于约1.1Ma，至约34ka停止沉降接受金沙江侵蚀。巧家盆地覆盖层内未发现较大规模崩坡积物，巧家"巨型古滑坡"可能并不存在。
巧家盆地位于金沙江下游河谷，则木河断裂—大凉山断裂—小江断裂"Y"字型交汇点附近，呈长约13 km，宽3～5km的长条状沿金沙江延伸。现今盆地表面在金沙江改造下呈倾向江面的缓坡台地，拔河高度100～350m。关于巧家盆地的成因有滑坡堆积说，断陷盆地说和河谷演化说等解释。本次基于20个控制性深孔岩芯及试验数据（最深748m）和一条广域电磁法电阻率测深剖面，对巧家盆地规模及建造特征进行了专项研究。钻探揭示巧家盆地覆盖层厚733.6m以上，物探剖面揭示覆盖层最厚近900m，盆地底部平坦，横向延伸>3km。巧家盆地包含6个沉积旋回，①、②旋回为现代金沙江的两级内叠阶地，③～⑥旋回记录了巧家盆地沉降阶段形成的金沙江冲积埋藏阶地，盆地内未发现较大规模的滑坡堆积物。巧家盆地是则木河、小江断裂带之间的拉分盆地，盆地沉降起始于约1.1Ma，至约34ka停止沉降接受金沙江侵蚀。巧家盆地覆盖层内未发现较大规模崩坡积物，巧家"巨型古滑坡"可能并不存在。 巧家盆地位于金沙江下游河谷，则木河断裂—大凉山断裂—小江断裂"Y"字型交汇点附近，呈长约13 km，宽3～5km的长条状沿金沙江延伸。现今盆地表面在金沙江改造下呈倾向江面的缓坡台地，拔河高度100～350m。关于巧家盆地的成因有滑坡堆积说，断陷盆地说和河谷演化说等解释。本次基于20个控制性深孔岩芯及试验数据（最深748m）和一条广域电磁法电阻率测深剖面，对巧家盆地规模及建造特征进行了专项研究。钻探揭示巧家盆地覆盖层厚733.6m以上，物探剖面揭示覆盖层最厚近900m，盆地底部平坦，横向延伸>3km。巧家盆地包含6个沉积旋回，①、②旋回为现代金沙江的两级内叠阶地，③～⑥旋回记录了巧家盆地沉降阶段形成的金沙江冲积埋藏阶地，盆地内未发现较大规模的滑坡堆积物。巧家盆地是则木河、小江断裂带之间的拉分盆地，盆地沉降起始于约1.1Ma，至约34ka停止沉降接受金沙江侵蚀。巧家盆地覆盖层内未发现较大规模崩坡积物，巧家"巨型古滑坡"可能并不存在。
2021, 29(S1): 233-243.
摘要:
深埋隧洞作为压缩空气储库的一种常用型式，其可能面临不同类型的地应力场，而当隧洞充气加压后，其稳定性将表现得更加复杂，如何选取合适的隧洞轴线布置方位将直接影响压气储能隧洞的稳定性。利用ABAQUS有限元软件建立某深埋压气储能隧洞的三维模型，通过改变隧洞轴线方向与最大水平主应力夹角的大小，研究不同应力场条件下的位移、应力以及塑性区等方面的特征，最终确定最佳的轴线布置方位。研究结果表明：不同类型地应力场条件下，压气储能隧洞在充气加压后，隧洞收敛位移得到抑制，各部位围岩压应力的均匀性提高，隧洞稳定性有所增强；充气加压后，位移、应力和塑性区随不同夹角的变化规律均发生一定程度的改变，且在不同应力场中的表现各不相同；充气加压后，不同应力场条件下的围岩塑性区范围均明显减小，只局部分布在拱顶部位；综合分析围岩位移、应力和塑性区的变化规律，可确定不同应力场条件下压气储能隧洞轴线的最佳布置方位为：在σH和σHV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角应尽量小于45°，而在σV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角则应稍大于45°。以上研究结果对于压气储能隧洞的地质选址和轴线布置具有一定的参考价值。 深埋隧洞作为压缩空气储库的一种常用型式，其可能面临不同类型的地应力场，而当隧洞充气加压后，其稳定性将表现得更加复杂，如何选取合适的隧洞轴线布置方位将直接影响压气储能隧洞的稳定性。利用ABAQUS有限元软件建立某深埋压气储能隧洞的三维模型，通过改变隧洞轴线方向与最大水平主应力夹角的大小，研究不同应力场条件下的位移、应力以及塑性区等方面的特征，最终确定最佳的轴线布置方位。研究结果表明：不同类型地应力场条件下，压气储能隧洞在充气加压后，隧洞收敛位移得到抑制，各部位围岩压应力的均匀性提高，隧洞稳定性有所增强；充气加压后，位移、应力和塑性区随不同夹角的变化规律均发生一定程度的改变，且在不同应力场中的表现各不相同；充气加压后，不同应力场条件下的围岩塑性区范围均明显减小，只局部分布在拱顶部位；综合分析围岩位移、应力和塑性区的变化规律，可确定不同应力场条件下压气储能隧洞轴线的最佳布置方位为：在σH和σHV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角应尽量小于45°，而在σV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角则应稍大于45°。以上研究结果对于压气储能隧洞的地质选址和轴线布置具有一定的参考价值。
深埋隧洞作为压缩空气储库的一种常用型式，其可能面临不同类型的地应力场，而当隧洞充气加压后，其稳定性将表现得更加复杂，如何选取合适的隧洞轴线布置方位将直接影响压气储能隧洞的稳定性。利用ABAQUS有限元软件建立某深埋压气储能隧洞的三维模型，通过改变隧洞轴线方向与最大水平主应力夹角的大小，研究不同应力场条件下的位移、应力以及塑性区等方面的特征，最终确定最佳的轴线布置方位。研究结果表明：不同类型地应力场条件下，压气储能隧洞在充气加压后，隧洞收敛位移得到抑制，各部位围岩压应力的均匀性提高，隧洞稳定性有所增强；充气加压后，位移、应力和塑性区随不同夹角的变化规律均发生一定程度的改变，且在不同应力场中的表现各不相同；充气加压后，不同应力场条件下的围岩塑性区范围均明显减小，只局部分布在拱顶部位；综合分析围岩位移、应力和塑性区的变化规律，可确定不同应力场条件下压气储能隧洞轴线的最佳布置方位为：在σH和σHV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角应尽量小于45°，而在σV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角则应稍大于45°。以上研究结果对于压气储能隧洞的地质选址和轴线布置具有一定的参考价值。 深埋隧洞作为压缩空气储库的一种常用型式，其可能面临不同类型的地应力场，而当隧洞充气加压后，其稳定性将表现得更加复杂，如何选取合适的隧洞轴线布置方位将直接影响压气储能隧洞的稳定性。利用ABAQUS有限元软件建立某深埋压气储能隧洞的三维模型，通过改变隧洞轴线方向与最大水平主应力夹角的大小，研究不同应力场条件下的位移、应力以及塑性区等方面的特征，最终确定最佳的轴线布置方位。研究结果表明：不同类型地应力场条件下，压气储能隧洞在充气加压后，隧洞收敛位移得到抑制，各部位围岩压应力的均匀性提高，隧洞稳定性有所增强；充气加压后，位移、应力和塑性区随不同夹角的变化规律均发生一定程度的改变，且在不同应力场中的表现各不相同；充气加压后，不同应力场条件下的围岩塑性区范围均明显减小，只局部分布在拱顶部位；综合分析围岩位移、应力和塑性区的变化规律，可确定不同应力场条件下压气储能隧洞轴线的最佳布置方位为：在σH和σHV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角应尽量小于45°，而在σV型应力场中，隧洞轴线方向与最大水平主应力的夹角则应稍大于45°。以上研究结果对于压气储能隧洞的地质选址和轴线布置具有一定的参考价值。
2021, 29(S1): 244-250.
摘要:
城市对地下水的开采主要用于城市供水，但近年来大规模城市建设伴随的基坑降水也在大量开采地下水。基坑降水不但大量浪费地下水资源，也是引发城市工程性地面沉降的重要因素，研究基坑降水与地面沉降关系具有重要意义。但历史上大部分基坑降水未系统开展排水量监测，亟待发展新的技术和方法，估算历史基坑抽水量。本文针对仅具有面积、挖深和粗略位置信息的基坑，提出了估算基坑抽水量的解析法和数值法。以上海为例，利用地质分区确定降水目标含水层，利用三维地质信息估算基坑含水系统安全降深，采用虚拟帷幕的大井法和数值法估算基坑排水量。2020年，估算上海市基坑总体排水量达到971万立方米，单个基坑排水量最少为28.8立方米，最大达到77.8万立方米。本文提出的估算方法可以为城市地下水资源历史分析与地面沉降相关性分析提供参考依据。 城市对地下水的开采主要用于城市供水，但近年来大规模城市建设伴随的基坑降水也在大量开采地下水。基坑降水不但大量浪费地下水资源，也是引发城市工程性地面沉降的重要因素，研究基坑降水与地面沉降关系具有重要意义。但历史上大部分基坑降水未系统开展排水量监测，亟待发展新的技术和方法，估算历史基坑抽水量。本文针对仅具有面积、挖深和粗略位置信息的基坑，提出了估算基坑抽水量的解析法和数值法。以上海为例，利用地质分区确定降水目标含水层，利用三维地质信息估算基坑含水系统安全降深，采用虚拟帷幕的大井法和数值法估算基坑排水量。2020年，估算上海市基坑总体排水量达到971万立方米，单个基坑排水量最少为28.8立方米，最大达到77.8万立方米。本文提出的估算方法可以为城市地下水资源历史分析与地面沉降相关性分析提供参考依据。
城市对地下水的开采主要用于城市供水，但近年来大规模城市建设伴随的基坑降水也在大量开采地下水。基坑降水不但大量浪费地下水资源，也是引发城市工程性地面沉降的重要因素，研究基坑降水与地面沉降关系具有重要意义。但历史上大部分基坑降水未系统开展排水量监测，亟待发展新的技术和方法，估算历史基坑抽水量。本文针对仅具有面积、挖深和粗略位置信息的基坑，提出了估算基坑抽水量的解析法和数值法。以上海为例，利用地质分区确定降水目标含水层，利用三维地质信息估算基坑含水系统安全降深，采用虚拟帷幕的大井法和数值法估算基坑排水量。2020年，估算上海市基坑总体排水量达到971万立方米，单个基坑排水量最少为28.8立方米，最大达到77.8万立方米。本文提出的估算方法可以为城市地下水资源历史分析与地面沉降相关性分析提供参考依据。 城市对地下水的开采主要用于城市供水，但近年来大规模城市建设伴随的基坑降水也在大量开采地下水。基坑降水不但大量浪费地下水资源，也是引发城市工程性地面沉降的重要因素，研究基坑降水与地面沉降关系具有重要意义。但历史上大部分基坑降水未系统开展排水量监测，亟待发展新的技术和方法，估算历史基坑抽水量。本文针对仅具有面积、挖深和粗略位置信息的基坑，提出了估算基坑抽水量的解析法和数值法。以上海为例，利用地质分区确定降水目标含水层，利用三维地质信息估算基坑含水系统安全降深，采用虚拟帷幕的大井法和数值法估算基坑排水量。2020年，估算上海市基坑总体排水量达到971万立方米，单个基坑排水量最少为28.8立方米，最大达到77.8万立方米。本文提出的估算方法可以为城市地下水资源历史分析与地面沉降相关性分析提供参考依据。
2021, 29(S1): 251-258.
摘要:
隧道施工风险一方面取决于地质条件、设计条件等客观因素的复杂性，另一方面也决定于施工技术水平、灾害体探测能力、监测控制能力这些主观因素，其实质是两者水平的比较。基于此，本文选取围岩条件、隧道设计条件、施工措施质量控制、地质预报能力、施工队伍素质和监控测量组织管理能力6个主要因素作为评价指标，采用层次分析法确定指标权重，依据未确知测度理论建立了隧道施工风险评价模型，对隧道施工风险进行定量评估。最后将本套评估系统应用到深圳东部过境高速公路连接线隧道施工，根据评价指标权重占比较大和风险评分较高的指标分析出隧道施工中的风险点，并有针对性地提出改进措施和施工建议，在现场整改的基础上，利用模型再次评估，直至风险达到可接受的程度为止。工程实践表明，该方法获得了理想的风险控制效果。 隧道施工风险一方面取决于地质条件、设计条件等客观因素的复杂性，另一方面也决定于施工技术水平、灾害体探测能力、监测控制能力这些主观因素，其实质是两者水平的比较。基于此，本文选取围岩条件、隧道设计条件、施工措施质量控制、地质预报能力、施工队伍素质和监控测量组织管理能力6个主要因素作为评价指标，采用层次分析法确定指标权重，依据未确知测度理论建立了隧道施工风险评价模型，对隧道施工风险进行定量评估。最后将本套评估系统应用到深圳东部过境高速公路连接线隧道施工，根据评价指标权重占比较大和风险评分较高的指标分析出隧道施工中的风险点，并有针对性地提出改进措施和施工建议，在现场整改的基础上，利用模型再次评估，直至风险达到可接受的程度为止。工程实践表明，该方法获得了理想的风险控制效果。
隧道施工风险一方面取决于地质条件、设计条件等客观因素的复杂性，另一方面也决定于施工技术水平、灾害体探测能力、监测控制能力这些主观因素，其实质是两者水平的比较。基于此，本文选取围岩条件、隧道设计条件、施工措施质量控制、地质预报能力、施工队伍素质和监控测量组织管理能力6个主要因素作为评价指标，采用层次分析法确定指标权重，依据未确知测度理论建立了隧道施工风险评价模型，对隧道施工风险进行定量评估。最后将本套评估系统应用到深圳东部过境高速公路连接线隧道施工，根据评价指标权重占比较大和风险评分较高的指标分析出隧道施工中的风险点，并有针对性地提出改进措施和施工建议，在现场整改的基础上，利用模型再次评估，直至风险达到可接受的程度为止。工程实践表明，该方法获得了理想的风险控制效果。 隧道施工风险一方面取决于地质条件、设计条件等客观因素的复杂性，另一方面也决定于施工技术水平、灾害体探测能力、监测控制能力这些主观因素，其实质是两者水平的比较。基于此，本文选取围岩条件、隧道设计条件、施工措施质量控制、地质预报能力、施工队伍素质和监控测量组织管理能力6个主要因素作为评价指标，采用层次分析法确定指标权重，依据未确知测度理论建立了隧道施工风险评价模型，对隧道施工风险进行定量评估。最后将本套评估系统应用到深圳东部过境高速公路连接线隧道施工，根据评价指标权重占比较大和风险评分较高的指标分析出隧道施工中的风险点，并有针对性地提出改进措施和施工建议，在现场整改的基础上，利用模型再次评估，直至风险达到可接受的程度为止。工程实践表明，该方法获得了理想的风险控制效果。
2021, 29(S1): 259-267.
摘要:
隧道建设过程中，地下岩溶是诱发地面塌陷事故的主要原因之一。针对盾构隧道周围土层含有隐伏溶洞的情况，通过GTS/NX有限元数值分析软件，研究了相同断面面积下不同形状、不同位置、不同水平长度的岩溶对地表沉降的影响程度。研究结果表明：横向椭圆形溶洞是最不利的溶洞形状；水平位置中，溶洞位于隧道一侧特别是在隧道40°～50°方向上，地表沉降显著增大；竖向位置上存在一个"临界净距"，使得地表沉降量最小；溶洞水平长度超出某一定值后，地表沉降量急剧增加。研究所得到的地表沉降规律为溶洞所在地层的变形、事故的预测及处理方案的制定提供依据。 隧道建设过程中，地下岩溶是诱发地面塌陷事故的主要原因之一。针对盾构隧道周围土层含有隐伏溶洞的情况，通过GTS/NX有限元数值分析软件，研究了相同断面面积下不同形状、不同位置、不同水平长度的岩溶对地表沉降的影响程度。研究结果表明：横向椭圆形溶洞是最不利的溶洞形状；水平位置中，溶洞位于隧道一侧特别是在隧道40°～50°方向上，地表沉降显著增大；竖向位置上存在一个"临界净距"，使得地表沉降量最小；溶洞水平长度超出某一定值后，地表沉降量急剧增加。研究所得到的地表沉降规律为溶洞所在地层的变形、事故的预测及处理方案的制定提供依据。
隧道建设过程中，地下岩溶是诱发地面塌陷事故的主要原因之一。针对盾构隧道周围土层含有隐伏溶洞的情况，通过GTS/NX有限元数值分析软件，研究了相同断面面积下不同形状、不同位置、不同水平长度的岩溶对地表沉降的影响程度。研究结果表明：横向椭圆形溶洞是最不利的溶洞形状；水平位置中，溶洞位于隧道一侧特别是在隧道40°～50°方向上，地表沉降显著增大；竖向位置上存在一个"临界净距"，使得地表沉降量最小；溶洞水平长度超出某一定值后，地表沉降量急剧增加。研究所得到的地表沉降规律为溶洞所在地层的变形、事故的预测及处理方案的制定提供依据。 隧道建设过程中，地下岩溶是诱发地面塌陷事故的主要原因之一。针对盾构隧道周围土层含有隐伏溶洞的情况，通过GTS/NX有限元数值分析软件，研究了相同断面面积下不同形状、不同位置、不同水平长度的岩溶对地表沉降的影响程度。研究结果表明：横向椭圆形溶洞是最不利的溶洞形状；水平位置中，溶洞位于隧道一侧特别是在隧道40°～50°方向上，地表沉降显著增大；竖向位置上存在一个"临界净距"，使得地表沉降量最小；溶洞水平长度超出某一定值后，地表沉降量急剧增加。研究所得到的地表沉降规律为溶洞所在地层的变形、事故的预测及处理方案的制定提供依据。
2021, 29(S1): 268-276.
摘要:
川藏铁路穿越区地质、气候、环境等条件复杂，其建设及运营期间将面临着大量尚未解决的科学技术难题。针对高寒山区岩体在遭受长期冻融循环作用，且耦合长期列车动载作用，岩体的损伤演化规律，及其对路堑边坡应力状态及变形趋势的影响，将是川藏铁路减灾防灾急需解决的关键问题之一。基于此，本文通过实测数据分析，得到交通振动传播规律，即随距离轨道越远，速度峰值越小，同时竖向速度大于水平方向，基于此建立Z向等效荷载模型；通过室内岩石冻融循环试验，发现随冻融次数增加，岩石峰值强度、弹性模量均产生明显弱化现象，如峰值强度、弹性模型降低，压密段变长。对比PFC2D数值模拟分析，可见：在早期冻融阶段，边坡变形主要以竖向位移为主，随着冻融循环次数增多，边坡水平位移增加量大于竖向；冻融与动载耦合条件下，加速边坡水平变形，易发生边坡破坏失稳。研究成果可为川藏铁路及类似工程运营期边坡风险防控提供一定的科学依据与理论支撑。 川藏铁路穿越区地质、气候、环境等条件复杂，其建设及运营期间将面临着大量尚未解决的科学技术难题。针对高寒山区岩体在遭受长期冻融循环作用，且耦合长期列车动载作用，岩体的损伤演化规律，及其对路堑边坡应力状态及变形趋势的影响，将是川藏铁路减灾防灾急需解决的关键问题之一。基于此，本文通过实测数据分析，得到交通振动传播规律，即随距离轨道越远，速度峰值越小，同时竖向速度大于水平方向，基于此建立Z向等效荷载模型；通过室内岩石冻融循环试验，发现随冻融次数增加，岩石峰值强度、弹性模量均产生明显弱化现象，如峰值强度、弹性模型降低，压密段变长。对比PFC2D数值模拟分析，可见：在早期冻融阶段，边坡变形主要以竖向位移为主，随着冻融循环次数增多，边坡水平位移增加量大于竖向；冻融与动载耦合条件下，加速边坡水平变形，易发生边坡破坏失稳。研究成果可为川藏铁路及类似工程运营期边坡风险防控提供一定的科学依据与理论支撑。
川藏铁路穿越区地质、气候、环境等条件复杂，其建设及运营期间将面临着大量尚未解决的科学技术难题。针对高寒山区岩体在遭受长期冻融循环作用，且耦合长期列车动载作用，岩体的损伤演化规律，及其对路堑边坡应力状态及变形趋势的影响，将是川藏铁路减灾防灾急需解决的关键问题之一。基于此，本文通过实测数据分析，得到交通振动传播规律，即随距离轨道越远，速度峰值越小，同时竖向速度大于水平方向，基于此建立Z向等效荷载模型；通过室内岩石冻融循环试验，发现随冻融次数增加，岩石峰值强度、弹性模量均产生明显弱化现象，如峰值强度、弹性模型降低，压密段变长。对比PFC2D数值模拟分析，可见：在早期冻融阶段，边坡变形主要以竖向位移为主，随着冻融循环次数增多，边坡水平位移增加量大于竖向；冻融与动载耦合条件下，加速边坡水平变形，易发生边坡破坏失稳。研究成果可为川藏铁路及类似工程运营期边坡风险防控提供一定的科学依据与理论支撑。 川藏铁路穿越区地质、气候、环境等条件复杂，其建设及运营期间将面临着大量尚未解决的科学技术难题。针对高寒山区岩体在遭受长期冻融循环作用，且耦合长期列车动载作用，岩体的损伤演化规律，及其对路堑边坡应力状态及变形趋势的影响，将是川藏铁路减灾防灾急需解决的关键问题之一。基于此，本文通过实测数据分析，得到交通振动传播规律，即随距离轨道越远，速度峰值越小，同时竖向速度大于水平方向，基于此建立Z向等效荷载模型；通过室内岩石冻融循环试验，发现随冻融次数增加，岩石峰值强度、弹性模量均产生明显弱化现象，如峰值强度、弹性模型降低，压密段变长。对比PFC2D数值模拟分析，可见：在早期冻融阶段，边坡变形主要以竖向位移为主，随着冻融循环次数增多，边坡水平位移增加量大于竖向；冻融与动载耦合条件下，加速边坡水平变形，易发生边坡破坏失稳。研究成果可为川藏铁路及类似工程运营期边坡风险防控提供一定的科学依据与理论支撑。
2021, 29(S1): 277-284.
摘要:
台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征不清。选取舟山朱家尖典型泥质海床为研究对象，利用自主研发的海床孔隙水压力原位观测探杆结合水动力观测平台，研究台风"利奇马"前后观测区海床沉积物孔隙水压力在不同深度处的动态响应过程。观测结果表明，在台风"利奇马"期间观测区泥质海床孔压响应类型以瞬态响应为主，波浪对海床沉积物孔隙水压力的影响深度随有效波高的增大而增加，最大影响深度可达3m；观测区内海床孔隙水压力的振幅衰减率随波浪周期的增大而减小，在深度方向衰减明显，同时沉积物中浅层气也会导致孔隙水压力振幅衰减；台风"利奇马"引起的强烈波浪作用可使海床浅层沉积物内有效应力显著降低。研究结果揭示了台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征，对评价台风作用是否会引起海床表层失稳具有重要参考意义。 台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征不清。选取舟山朱家尖典型泥质海床为研究对象，利用自主研发的海床孔隙水压力原位观测探杆结合水动力观测平台，研究台风"利奇马"前后观测区海床沉积物孔隙水压力在不同深度处的动态响应过程。观测结果表明，在台风"利奇马"期间观测区泥质海床孔压响应类型以瞬态响应为主，波浪对海床沉积物孔隙水压力的影响深度随有效波高的增大而增加，最大影响深度可达3m；观测区内海床孔隙水压力的振幅衰减率随波浪周期的增大而减小，在深度方向衰减明显，同时沉积物中浅层气也会导致孔隙水压力振幅衰减；台风"利奇马"引起的强烈波浪作用可使海床浅层沉积物内有效应力显著降低。研究结果揭示了台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征，对评价台风作用是否会引起海床表层失稳具有重要参考意义。
台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征不清。选取舟山朱家尖典型泥质海床为研究对象，利用自主研发的海床孔隙水压力原位观测探杆结合水动力观测平台，研究台风"利奇马"前后观测区海床沉积物孔隙水压力在不同深度处的动态响应过程。观测结果表明，在台风"利奇马"期间观测区泥质海床孔压响应类型以瞬态响应为主，波浪对海床沉积物孔隙水压力的影响深度随有效波高的增大而增加，最大影响深度可达3m；观测区内海床孔隙水压力的振幅衰减率随波浪周期的增大而减小，在深度方向衰减明显，同时沉积物中浅层气也会导致孔隙水压力振幅衰减；台风"利奇马"引起的强烈波浪作用可使海床浅层沉积物内有效应力显著降低。研究结果揭示了台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征，对评价台风作用是否会引起海床表层失稳具有重要参考意义。 台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征不清。选取舟山朱家尖典型泥质海床为研究对象，利用自主研发的海床孔隙水压力原位观测探杆结合水动力观测平台，研究台风"利奇马"前后观测区海床沉积物孔隙水压力在不同深度处的动态响应过程。观测结果表明，在台风"利奇马"期间观测区泥质海床孔压响应类型以瞬态响应为主，波浪对海床沉积物孔隙水压力的影响深度随有效波高的增大而增加，最大影响深度可达3m；观测区内海床孔隙水压力的振幅衰减率随波浪周期的增大而减小，在深度方向衰减明显，同时沉积物中浅层气也会导致孔隙水压力振幅衰减；台风"利奇马"引起的强烈波浪作用可使海床浅层沉积物内有效应力显著降低。研究结果揭示了台风作用下泥质海床孔隙水压力响应特征，对评价台风作用是否会引起海床表层失稳具有重要参考意义。
2021, 29(S1): 285-292.
摘要:
本文以内蒙古和林格尔新区核心区为研究范围，利用已有调查数据，基于MapGIS平台，从水文地质、工程地质、不良地质及地貌4个方面选取9个因子组成了地下空间适宜性评价指标体系，采用层次分析法对研究区地下空间适宜性进行了评价。评价结果显示：研究区浅层地下空间较适宜区占总面积99.71%；中层地下空间较适宜区占总面积95.03%；深层地下空间较适宜区分布于研究区东南部，占总面积26.95%，次适宜区大面积分布于研究区中西部区域，占总面积72.27%。研究结果表明：研究区地下空间资源综合适宜性等级基本以较适宜、次适宜为主，区内不同竖向层次与不同区位地下空间资源的适宜性存在差异，资源条件总体上呈现"浅层资源条件最好、中层次之、深层较差"的空间分布。 本文以内蒙古和林格尔新区核心区为研究范围，利用已有调查数据，基于MapGIS平台，从水文地质、工程地质、不良地质及地貌4个方面选取9个因子组成了地下空间适宜性评价指标体系，采用层次分析法对研究区地下空间适宜性进行了评价。评价结果显示：研究区浅层地下空间较适宜区占总面积99.71%；中层地下空间较适宜区占总面积95.03%；深层地下空间较适宜区分布于研究区东南部，占总面积26.95%，次适宜区大面积分布于研究区中西部区域，占总面积72.27%。研究结果表明：研究区地下空间资源综合适宜性等级基本以较适宜、次适宜为主，区内不同竖向层次与不同区位地下空间资源的适宜性存在差异，资源条件总体上呈现"浅层资源条件最好、中层次之、深层较差"的空间分布。
本文以内蒙古和林格尔新区核心区为研究范围，利用已有调查数据，基于MapGIS平台，从水文地质、工程地质、不良地质及地貌4个方面选取9个因子组成了地下空间适宜性评价指标体系，采用层次分析法对研究区地下空间适宜性进行了评价。评价结果显示：研究区浅层地下空间较适宜区占总面积99.71%；中层地下空间较适宜区占总面积95.03%；深层地下空间较适宜区分布于研究区东南部，占总面积26.95%，次适宜区大面积分布于研究区中西部区域，占总面积72.27%。研究结果表明：研究区地下空间资源综合适宜性等级基本以较适宜、次适宜为主，区内不同竖向层次与不同区位地下空间资源的适宜性存在差异，资源条件总体上呈现"浅层资源条件最好、中层次之、深层较差"的空间分布。 本文以内蒙古和林格尔新区核心区为研究范围，利用已有调查数据，基于MapGIS平台，从水文地质、工程地质、不良地质及地貌4个方面选取9个因子组成了地下空间适宜性评价指标体系，采用层次分析法对研究区地下空间适宜性进行了评价。评价结果显示：研究区浅层地下空间较适宜区占总面积99.71%；中层地下空间较适宜区占总面积95.03%；深层地下空间较适宜区分布于研究区东南部，占总面积26.95%，次适宜区大面积分布于研究区中西部区域，占总面积72.27%。研究结果表明：研究区地下空间资源综合适宜性等级基本以较适宜、次适宜为主，区内不同竖向层次与不同区位地下空间资源的适宜性存在差异，资源条件总体上呈现"浅层资源条件最好、中层次之、深层较差"的空间分布。
2021, 29(S1): 293-301.
摘要:
以某变电站工程区附近尾矿库边坡堆填体为研究对象，基于现场勘查的地形、地貌及物探数据，选取尾矿库边坡堆填体的代表性剖面，并将其分为4个区，建立了尾矿库边坡堆填体及其基底的计算剖面模型。采用扩展有限元方法模拟了尾矿库边坡堆填体在无降雨和不同降雨强度下的变形特征，利用强度折减法得到堆填体的安全系数，对尾矿库堆填体的稳定性及其对变电站工程场地的危险性进行了分析与评估。结论表明：强度折减法可有效获取边坡潜在滑移面，且利用边坡上特定位置处的位移突变点作为边坡失稳标志判据具有可行性。该尾矿库边坡堆填体在正常工况下（无降雨）的安全系数最大为1.35，符合规范中对边坡工程安全系数的基本要求。在不同降雨强度下边坡安全系数均在1～1.22之间，而且在80mm ·h-1强降雨条件下，该尾矿库边坡堆填体仍可保持稳定。 以某变电站工程区附近尾矿库边坡堆填体为研究对象，基于现场勘查的地形、地貌及物探数据，选取尾矿库边坡堆填体的代表性剖面，并将其分为4个区，建立了尾矿库边坡堆填体及其基底的计算剖面模型。采用扩展有限元方法模拟了尾矿库边坡堆填体在无降雨和不同降雨强度下的变形特征，利用强度折减法得到堆填体的安全系数，对尾矿库堆填体的稳定性及其对变电站工程场地的危险性进行了分析与评估。结论表明：强度折减法可有效获取边坡潜在滑移面，且利用边坡上特定位置处的位移突变点作为边坡失稳标志判据具有可行性。该尾矿库边坡堆填体在正常工况下（无降雨）的安全系数最大为1.35，符合规范中对边坡工程安全系数的基本要求。在不同降雨强度下边坡安全系数均在1～1.22之间，而且在80mm ·h-1强降雨条件下，该尾矿库边坡堆填体仍可保持稳定。
以某变电站工程区附近尾矿库边坡堆填体为研究对象，基于现场勘查的地形、地貌及物探数据，选取尾矿库边坡堆填体的代表性剖面，并将其分为4个区，建立了尾矿库边坡堆填体及其基底的计算剖面模型。采用扩展有限元方法模拟了尾矿库边坡堆填体在无降雨和不同降雨强度下的变形特征，利用强度折减法得到堆填体的安全系数，对尾矿库堆填体的稳定性及其对变电站工程场地的危险性进行了分析与评估。结论表明：强度折减法可有效获取边坡潜在滑移面，且利用边坡上特定位置处的位移突变点作为边坡失稳标志判据具有可行性。该尾矿库边坡堆填体在正常工况下（无降雨）的安全系数最大为1.35，符合规范中对边坡工程安全系数的基本要求。在不同降雨强度下边坡安全系数均在1～1.22之间，而且在80mm ·h-1强降雨条件下，该尾矿库边坡堆填体仍可保持稳定。 以某变电站工程区附近尾矿库边坡堆填体为研究对象，基于现场勘查的地形、地貌及物探数据，选取尾矿库边坡堆填体的代表性剖面，并将其分为4个区，建立了尾矿库边坡堆填体及其基底的计算剖面模型。采用扩展有限元方法模拟了尾矿库边坡堆填体在无降雨和不同降雨强度下的变形特征，利用强度折减法得到堆填体的安全系数，对尾矿库堆填体的稳定性及其对变电站工程场地的危险性进行了分析与评估。结论表明：强度折减法可有效获取边坡潜在滑移面，且利用边坡上特定位置处的位移突变点作为边坡失稳标志判据具有可行性。该尾矿库边坡堆填体在正常工况下（无降雨）的安全系数最大为1.35，符合规范中对边坡工程安全系数的基本要求。在不同降雨强度下边坡安全系数均在1～1.22之间，而且在80mm ·h-1强降雨条件下，该尾矿库边坡堆填体仍可保持稳定。
2021, 29(S1): 302-309.
摘要:
白鹤滩水电站位于四川省和云南省交界，是目前世界在建规模最大、单机容量最大的水电站，建成后是仅次于三峡的世界第二大水电站。本文系统梳理了白鹤滩水电站枢纽区勘测设计过程中面临的主要工程地质问题，包括：区域构造稳定问题，坝址不对称强卸荷发育，层间层内错动带发育以及柱状节理玄武岩发育等问题；并针对上述主要工程地质问题，提出了相应的工程对策和处理措施，比如：通过合理调整枢纽布置并加强边坡和洞室的针对性支护的方法，解决强卸荷和层间层内错动带对坝基、边坡和洞室稳定造成的影响；采用拱坝结构适应性设计联合开挖变形综合控制措施，解决柱状节理玄武岩作为坝基岩体的相关问题等。白鹤滩水电站作为典型的高坝大库水电工程，其相关研究成果可为后建重大工程的勘测设计提供有益参考。 白鹤滩水电站位于四川省和云南省交界，是目前世界在建规模最大、单机容量最大的水电站，建成后是仅次于三峡的世界第二大水电站。本文系统梳理了白鹤滩水电站枢纽区勘测设计过程中面临的主要工程地质问题，包括：区域构造稳定问题，坝址不对称强卸荷发育，层间层内错动带发育以及柱状节理玄武岩发育等问题；并针对上述主要工程地质问题，提出了相应的工程对策和处理措施，比如：通过合理调整枢纽布置并加强边坡和洞室的针对性支护的方法，解决强卸荷和层间层内错动带对坝基、边坡和洞室稳定造成的影响；采用拱坝结构适应性设计联合开挖变形综合控制措施，解决柱状节理玄武岩作为坝基岩体的相关问题等。白鹤滩水电站作为典型的高坝大库水电工程，其相关研究成果可为后建重大工程的勘测设计提供有益参考。
白鹤滩水电站位于四川省和云南省交界，是目前世界在建规模最大、单机容量最大的水电站，建成后是仅次于三峡的世界第二大水电站。本文系统梳理了白鹤滩水电站枢纽区勘测设计过程中面临的主要工程地质问题，包括：区域构造稳定问题，坝址不对称强卸荷发育，层间层内错动带发育以及柱状节理玄武岩发育等问题；并针对上述主要工程地质问题，提出了相应的工程对策和处理措施，比如：通过合理调整枢纽布置并加强边坡和洞室的针对性支护的方法，解决强卸荷和层间层内错动带对坝基、边坡和洞室稳定造成的影响；采用拱坝结构适应性设计联合开挖变形综合控制措施，解决柱状节理玄武岩作为坝基岩体的相关问题等。白鹤滩水电站作为典型的高坝大库水电工程，其相关研究成果可为后建重大工程的勘测设计提供有益参考。 白鹤滩水电站位于四川省和云南省交界，是目前世界在建规模最大、单机容量最大的水电站，建成后是仅次于三峡的世界第二大水电站。本文系统梳理了白鹤滩水电站枢纽区勘测设计过程中面临的主要工程地质问题，包括：区域构造稳定问题，坝址不对称强卸荷发育，层间层内错动带发育以及柱状节理玄武岩发育等问题；并针对上述主要工程地质问题，提出了相应的工程对策和处理措施，比如：通过合理调整枢纽布置并加强边坡和洞室的针对性支护的方法，解决强卸荷和层间层内错动带对坝基、边坡和洞室稳定造成的影响；采用拱坝结构适应性设计联合开挖变形综合控制措施，解决柱状节理玄武岩作为坝基岩体的相关问题等。白鹤滩水电站作为典型的高坝大库水电工程，其相关研究成果可为后建重大工程的勘测设计提供有益参考。
2021, 29(S1): 310-315.
摘要:
越来越多的研究表明，在降雨条件下植物根系分布是影响边坡稳定的重要因素。为研究不同类型根系对边坡稳定的影响，开展了室内模拟降雨实验，分析不同类型植物根系影响边坡稳定的模式，探讨根系特征尺寸和分布的影响机理。实验结果表明：坡体上不连续分布的尺寸较小的孔洞，在土体变形过程中很容易自动封闭、堵塞，不易形成新的局部破坏；粗根系木本植物对于坡体稳定性具有不利的影响，在植物根部与土体接触的位置最容易产生局部破坏；草本植物根系对土体有显著的固化作用，并且其固化作用有一定的影响范围；植物根系对边坡的影响，存在几何尺度和空间分布的效应，当根系分布于潜在滑面的起始点附近时，对阻止边坡失稳具有最明显的效果。研究成果为降雨条件下植物根系的影响机理提供参考。 越来越多的研究表明，在降雨条件下植物根系分布是影响边坡稳定的重要因素。为研究不同类型根系对边坡稳定的影响，开展了室内模拟降雨实验，分析不同类型植物根系影响边坡稳定的模式，探讨根系特征尺寸和分布的影响机理。实验结果表明：坡体上不连续分布的尺寸较小的孔洞，在土体变形过程中很容易自动封闭、堵塞，不易形成新的局部破坏；粗根系木本植物对于坡体稳定性具有不利的影响，在植物根部与土体接触的位置最容易产生局部破坏；草本植物根系对土体有显著的固化作用，并且其固化作用有一定的影响范围；植物根系对边坡的影响，存在几何尺度和空间分布的效应，当根系分布于潜在滑面的起始点附近时，对阻止边坡失稳具有最明显的效果。研究成果为降雨条件下植物根系的影响机理提供参考。
越来越多的研究表明，在降雨条件下植物根系分布是影响边坡稳定的重要因素。为研究不同类型根系对边坡稳定的影响，开展了室内模拟降雨实验，分析不同类型植物根系影响边坡稳定的模式，探讨根系特征尺寸和分布的影响机理。实验结果表明：坡体上不连续分布的尺寸较小的孔洞，在土体变形过程中很容易自动封闭、堵塞，不易形成新的局部破坏；粗根系木本植物对于坡体稳定性具有不利的影响，在植物根部与土体接触的位置最容易产生局部破坏；草本植物根系对土体有显著的固化作用，并且其固化作用有一定的影响范围；植物根系对边坡的影响，存在几何尺度和空间分布的效应，当根系分布于潜在滑面的起始点附近时，对阻止边坡失稳具有最明显的效果。研究成果为降雨条件下植物根系的影响机理提供参考。 越来越多的研究表明，在降雨条件下植物根系分布是影响边坡稳定的重要因素。为研究不同类型根系对边坡稳定的影响，开展了室内模拟降雨实验，分析不同类型植物根系影响边坡稳定的模式，探讨根系特征尺寸和分布的影响机理。实验结果表明：坡体上不连续分布的尺寸较小的孔洞，在土体变形过程中很容易自动封闭、堵塞，不易形成新的局部破坏；粗根系木本植物对于坡体稳定性具有不利的影响，在植物根部与土体接触的位置最容易产生局部破坏；草本植物根系对土体有显著的固化作用，并且其固化作用有一定的影响范围；植物根系对边坡的影响，存在几何尺度和空间分布的效应，当根系分布于潜在滑面的起始点附近时，对阻止边坡失稳具有最明显的效果。研究成果为降雨条件下植物根系的影响机理提供参考。
2021, 29(S1): 316-322.
摘要:
峡谷高坝蓄水诱发的库盆及岸坡微变形，多指由于高坝蓄水导致两岸山体应力状态调整而产生的非失稳变形，一般数厘米到数十厘米，有的研究亦称谷幅变形（水平向）、库盆变形（竖向）、河谷变形（库区内）等。目前仅在我国少数特高坝工程中开展过监测分析，如锦屏一级、小湾、溪洛渡等，其中谷幅变形是研究的重点。然而，目前关于这一变形的系统研究和定量分析较少，基于不同工程监测数据得到的变形规律有所差异，很难用单一的理论进行解释，所提出的机理尚不完备。特别地，由于可借鉴的工程经验不足，在设计中缺乏相应技术标准，高坝蓄水导致的岸坡微变形对坝体长期影响不得而知。此外，正在建设的白鹤滩（289m）、双江口（314m）等水电站，都需要面临峡谷高坝谷幅变形的问题。因此，本文综述了这一问题的研究现状，探讨了库盆及岸坡微变形可能的机理并进行了展望。 峡谷高坝蓄水诱发的库盆及岸坡微变形，多指由于高坝蓄水导致两岸山体应力状态调整而产生的非失稳变形，一般数厘米到数十厘米，有的研究亦称谷幅变形（水平向）、库盆变形（竖向）、河谷变形（库区内）等。目前仅在我国少数特高坝工程中开展过监测分析，如锦屏一级、小湾、溪洛渡等，其中谷幅变形是研究的重点。然而，目前关于这一变形的系统研究和定量分析较少，基于不同工程监测数据得到的变形规律有所差异，很难用单一的理论进行解释，所提出的机理尚不完备。特别地，由于可借鉴的工程经验不足，在设计中缺乏相应技术标准，高坝蓄水导致的岸坡微变形对坝体长期影响不得而知。此外，正在建设的白鹤滩（289m）、双江口（314m）等水电站，都需要面临峡谷高坝谷幅变形的问题。因此，本文综述了这一问题的研究现状，探讨了库盆及岸坡微变形可能的机理并进行了展望。
峡谷高坝蓄水诱发的库盆及岸坡微变形，多指由于高坝蓄水导致两岸山体应力状态调整而产生的非失稳变形，一般数厘米到数十厘米，有的研究亦称谷幅变形（水平向）、库盆变形（竖向）、河谷变形（库区内）等。目前仅在我国少数特高坝工程中开展过监测分析，如锦屏一级、小湾、溪洛渡等，其中谷幅变形是研究的重点。然而，目前关于这一变形的系统研究和定量分析较少，基于不同工程监测数据得到的变形规律有所差异，很难用单一的理论进行解释，所提出的机理尚不完备。特别地，由于可借鉴的工程经验不足，在设计中缺乏相应技术标准，高坝蓄水导致的岸坡微变形对坝体长期影响不得而知。此外，正在建设的白鹤滩（289m）、双江口（314m）等水电站，都需要面临峡谷高坝谷幅变形的问题。因此，本文综述了这一问题的研究现状，探讨了库盆及岸坡微变形可能的机理并进行了展望。 峡谷高坝蓄水诱发的库盆及岸坡微变形，多指由于高坝蓄水导致两岸山体应力状态调整而产生的非失稳变形，一般数厘米到数十厘米，有的研究亦称谷幅变形（水平向）、库盆变形（竖向）、河谷变形（库区内）等。目前仅在我国少数特高坝工程中开展过监测分析，如锦屏一级、小湾、溪洛渡等，其中谷幅变形是研究的重点。然而，目前关于这一变形的系统研究和定量分析较少，基于不同工程监测数据得到的变形规律有所差异，很难用单一的理论进行解释，所提出的机理尚不完备。特别地，由于可借鉴的工程经验不足，在设计中缺乏相应技术标准，高坝蓄水导致的岸坡微变形对坝体长期影响不得而知。此外，正在建设的白鹤滩（289m）、双江口（314m）等水电站，都需要面临峡谷高坝谷幅变形的问题。因此，本文综述了这一问题的研究现状，探讨了库盆及岸坡微变形可能的机理并进行了展望。
2021, 29(S1): 334-343.
摘要:
为掌握大采深、厚煤层开采条件下导水裂隙带高度的动态发育规律，以荫营煤矿150313工作面为工程背景，基于BOTDR技术对该生产条件下光纤布设、钻孔优化、临安措施等进行了较深入地研究，并开展了基于BOTDR技术的井下现场实测。结果表明：（1）光纤应变在强度较低的岩层中呈峰值分布，在强度较高的岩层中呈平台分布；（2）光纤应变在单个岩层内初始呈现较低的平台分布，中期平台快速抬升和最终稳定平台的三阶段现象；（3）导水裂隙带高度初期随工作面回采表现为非线性地逐渐增大，最后趋于稳定。现场测试结果基本符合理论计算数值和室内模型试验结果，表明本文提出的BOTDR光纤应变测试方法是有效和可行的，对于推广普及导水裂隙带的光纤监测具有一定的实践意义。 为掌握大采深、厚煤层开采条件下导水裂隙带高度的动态发育规律，以荫营煤矿150313工作面为工程背景，基于BOTDR技术对该生产条件下光纤布设、钻孔优化、临安措施等进行了较深入地研究，并开展了基于BOTDR技术的井下现场实测。结果表明：（1）光纤应变在强度较低的岩层中呈峰值分布，在强度较高的岩层中呈平台分布；（2）光纤应变在单个岩层内初始呈现较低的平台分布，中期平台快速抬升和最终稳定平台的三阶段现象；（3）导水裂隙带高度初期随工作面回采表现为非线性地逐渐增大，最后趋于稳定。现场测试结果基本符合理论计算数值和室内模型试验结果，表明本文提出的BOTDR光纤应变测试方法是有效和可行的，对于推广普及导水裂隙带的光纤监测具有一定的实践意义。
为掌握大采深、厚煤层开采条件下导水裂隙带高度的动态发育规律，以荫营煤矿150313工作面为工程背景，基于BOTDR技术对该生产条件下光纤布设、钻孔优化、临安措施等进行了较深入地研究，并开展了基于BOTDR技术的井下现场实测。结果表明：（1）光纤应变在强度较低的岩层中呈峰值分布，在强度较高的岩层中呈平台分布；（2）光纤应变在单个岩层内初始呈现较低的平台分布，中期平台快速抬升和最终稳定平台的三阶段现象；（3）导水裂隙带高度初期随工作面回采表现为非线性地逐渐增大，最后趋于稳定。现场测试结果基本符合理论计算数值和室内模型试验结果，表明本文提出的BOTDR光纤应变测试方法是有效和可行的，对于推广普及导水裂隙带的光纤监测具有一定的实践意义。 为掌握大采深、厚煤层开采条件下导水裂隙带高度的动态发育规律，以荫营煤矿150313工作面为工程背景，基于BOTDR技术对该生产条件下光纤布设、钻孔优化、临安措施等进行了较深入地研究，并开展了基于BOTDR技术的井下现场实测。结果表明：（1）光纤应变在强度较低的岩层中呈峰值分布，在强度较高的岩层中呈平台分布；（2）光纤应变在单个岩层内初始呈现较低的平台分布，中期平台快速抬升和最终稳定平台的三阶段现象；（3）导水裂隙带高度初期随工作面回采表现为非线性地逐渐增大，最后趋于稳定。现场测试结果基本符合理论计算数值和室内模型试验结果，表明本文提出的BOTDR光纤应变测试方法是有效和可行的，对于推广普及导水裂隙带的光纤监测具有一定的实践意义。
2021, 29(S1): 344-351.
摘要:
吉林省梨树县境内遗留的废弃采石矿山造成了大面积的土地损毁和植被破坏，历史采挖过程中形成的高陡边坡对当地群众的安全产生了隐患。针对这种情况，为有效恢复矿山生态环境、消除地质灾害隐患、发展特色旅游项目，本文提出了该废弃矿山边坡重塑方案，根据整体规划要求，对已有矿山边坡进行边坡重塑处理以消除地质灾害隐患，同时在矿坑及平台种植乔木进行乔灌草结合以恢复边坡生态，最后采用有限差分法对矿山边坡在现状条件和重塑后的稳定性进行了计算分析，结果表明：（1）现状条件下高陡边坡受卸荷、风化作用的影响，岩体裂隙逐渐加大，特别是坡顶岩体卸荷作用逐渐加强，现状边坡局部受节理切割容易出现掉块现象；（2）重塑改造增强了矿山边坡的稳定性并且满足规范要求。研究结果为该废弃矿山边坡的重塑设计提供了参考。 吉林省梨树县境内遗留的废弃采石矿山造成了大面积的土地损毁和植被破坏，历史采挖过程中形成的高陡边坡对当地群众的安全产生了隐患。针对这种情况，为有效恢复矿山生态环境、消除地质灾害隐患、发展特色旅游项目，本文提出了该废弃矿山边坡重塑方案，根据整体规划要求，对已有矿山边坡进行边坡重塑处理以消除地质灾害隐患，同时在矿坑及平台种植乔木进行乔灌草结合以恢复边坡生态，最后采用有限差分法对矿山边坡在现状条件和重塑后的稳定性进行了计算分析，结果表明：（1）现状条件下高陡边坡受卸荷、风化作用的影响，岩体裂隙逐渐加大，特别是坡顶岩体卸荷作用逐渐加强，现状边坡局部受节理切割容易出现掉块现象；（2）重塑改造增强了矿山边坡的稳定性并且满足规范要求。研究结果为该废弃矿山边坡的重塑设计提供了参考。
吉林省梨树县境内遗留的废弃采石矿山造成了大面积的土地损毁和植被破坏，历史采挖过程中形成的高陡边坡对当地群众的安全产生了隐患。针对这种情况，为有效恢复矿山生态环境、消除地质灾害隐患、发展特色旅游项目，本文提出了该废弃矿山边坡重塑方案，根据整体规划要求，对已有矿山边坡进行边坡重塑处理以消除地质灾害隐患，同时在矿坑及平台种植乔木进行乔灌草结合以恢复边坡生态，最后采用有限差分法对矿山边坡在现状条件和重塑后的稳定性进行了计算分析，结果表明：（1）现状条件下高陡边坡受卸荷、风化作用的影响，岩体裂隙逐渐加大，特别是坡顶岩体卸荷作用逐渐加强，现状边坡局部受节理切割容易出现掉块现象；（2）重塑改造增强了矿山边坡的稳定性并且满足规范要求。研究结果为该废弃矿山边坡的重塑设计提供了参考。 吉林省梨树县境内遗留的废弃采石矿山造成了大面积的土地损毁和植被破坏，历史采挖过程中形成的高陡边坡对当地群众的安全产生了隐患。针对这种情况，为有效恢复矿山生态环境、消除地质灾害隐患、发展特色旅游项目，本文提出了该废弃矿山边坡重塑方案，根据整体规划要求，对已有矿山边坡进行边坡重塑处理以消除地质灾害隐患，同时在矿坑及平台种植乔木进行乔灌草结合以恢复边坡生态，最后采用有限差分法对矿山边坡在现状条件和重塑后的稳定性进行了计算分析，结果表明：（1）现状条件下高陡边坡受卸荷、风化作用的影响，岩体裂隙逐渐加大，特别是坡顶岩体卸荷作用逐渐加强，现状边坡局部受节理切割容易出现掉块现象；（2）重塑改造增强了矿山边坡的稳定性并且满足规范要求。研究结果为该废弃矿山边坡的重塑设计提供了参考。
2021, 29(S1): 352-359.
摘要:
顶管法施工具有设备少、工序简单、工期短、造价低等优点，被广泛应用于城市涵管、管廊等工程中。触变泥浆是顶管施工中重要的润滑减阻剂，其减阻性能的好坏对顶管施工特别是长距离、大断面顶管工程的顺利进行至关重要。论文使用膨润土触变泥浆为基础泥浆，质量配比为膨润土：羧甲基纤维素钠（CMC）：无水Na2CO3：水=80 ： 2 ： 3 ： 920，并选择纳米ZnO、纳米SiO2、纳米Al2O3 3种纳米材料作为添加剂，通过测试泥浆密度、pH、六速黏度、滤失、泥饼黏附系数和析水率等指标的变化，确定最优纳米材料类型并优选配比浓度。结果表明：浓度为2%纳米SiO2触变泥浆的减阻性能最好，比基浆减阻性能提升约14%。本文研究成果可为提高长距离、大断面顶管施工中触变泥浆的减阻性能提供一定借鉴，对纳米材料在触变泥浆中的应用具有一定参考作用。 顶管法施工具有设备少、工序简单、工期短、造价低等优点，被广泛应用于城市涵管、管廊等工程中。触变泥浆是顶管施工中重要的润滑减阻剂，其减阻性能的好坏对顶管施工特别是长距离、大断面顶管工程的顺利进行至关重要。论文使用膨润土触变泥浆为基础泥浆，质量配比为膨润土：羧甲基纤维素钠（CMC）：无水Na2CO3：水=80 ： 2 ： 3 ： 920，并选择纳米ZnO、纳米SiO2、纳米Al2O3 3种纳米材料作为添加剂，通过测试泥浆密度、pH、六速黏度、滤失、泥饼黏附系数和析水率等指标的变化，确定最优纳米材料类型并优选配比浓度。结果表明：浓度为2%纳米SiO2触变泥浆的减阻性能最好，比基浆减阻性能提升约14%。本文研究成果可为提高长距离、大断面顶管施工中触变泥浆的减阻性能提供一定借鉴，对纳米材料在触变泥浆中的应用具有一定参考作用。
顶管法施工具有设备少、工序简单、工期短、造价低等优点，被广泛应用于城市涵管、管廊等工程中。触变泥浆是顶管施工中重要的润滑减阻剂，其减阻性能的好坏对顶管施工特别是长距离、大断面顶管工程的顺利进行至关重要。论文使用膨润土触变泥浆为基础泥浆，质量配比为膨润土：羧甲基纤维素钠（CMC）：无水Na2CO3：水=80 ： 2 ： 3 ： 920，并选择纳米ZnO、纳米SiO2、纳米Al2O3 3种纳米材料作为添加剂，通过测试泥浆密度、pH、六速黏度、滤失、泥饼黏附系数和析水率等指标的变化，确定最优纳米材料类型并优选配比浓度。结果表明：浓度为2%纳米SiO2触变泥浆的减阻性能最好，比基浆减阻性能提升约14%。本文研究成果可为提高长距离、大断面顶管施工中触变泥浆的减阻性能提供一定借鉴，对纳米材料在触变泥浆中的应用具有一定参考作用。 顶管法施工具有设备少、工序简单、工期短、造价低等优点，被广泛应用于城市涵管、管廊等工程中。触变泥浆是顶管施工中重要的润滑减阻剂，其减阻性能的好坏对顶管施工特别是长距离、大断面顶管工程的顺利进行至关重要。论文使用膨润土触变泥浆为基础泥浆，质量配比为膨润土：羧甲基纤维素钠（CMC）：无水Na2CO3：水=80 ： 2 ： 3 ： 920，并选择纳米ZnO、纳米SiO2、纳米Al2O3 3种纳米材料作为添加剂，通过测试泥浆密度、pH、六速黏度、滤失、泥饼黏附系数和析水率等指标的变化，确定最优纳米材料类型并优选配比浓度。结果表明：浓度为2%纳米SiO2触变泥浆的减阻性能最好，比基浆减阻性能提升约14%。本文研究成果可为提高长距离、大断面顶管施工中触变泥浆的减阻性能提供一定借鉴，对纳米材料在触变泥浆中的应用具有一定参考作用。
2021, 29(S1): 360-367.
摘要:
人工地层冻结法是一种广泛应用于沿海隧道施工的方法，随着沿海地区越来越多地下工程建设，以砂-黏组合地层渗流为主要代表的复合地层给人工地层冻结法施工带来了新的挑战。本文依托浦东机场新建卫星厅联络通道冻结法案例，采用模型试验的方法模拟砂层渗流对上覆软黏土冻结过程的影响，设置不同渗流条件下的试验作为对照，分析了冻结法施工过程中，水在砂层中不同的渗流速度对上部软黏土冻融位移、温度场分布及含水率变化的影响；并通过图形处理软件对冻结过程中软黏土裂隙扩展进行分析。结果发现砂-黏组合地层中水在砂层的渗流会促进上部软黏土水分迁移，并促进软黏土裂隙的发展，引发融沉量增加、冻结壁发育不规则等问题。研究结果可为冻结法在砂-黏组合地层中的应用提供重要的理论依据及参考意义。 人工地层冻结法是一种广泛应用于沿海隧道施工的方法，随着沿海地区越来越多地下工程建设，以砂-黏组合地层渗流为主要代表的复合地层给人工地层冻结法施工带来了新的挑战。本文依托浦东机场新建卫星厅联络通道冻结法案例，采用模型试验的方法模拟砂层渗流对上覆软黏土冻结过程的影响，设置不同渗流条件下的试验作为对照，分析了冻结法施工过程中，水在砂层中不同的渗流速度对上部软黏土冻融位移、温度场分布及含水率变化的影响；并通过图形处理软件对冻结过程中软黏土裂隙扩展进行分析。结果发现砂-黏组合地层中水在砂层的渗流会促进上部软黏土水分迁移，并促进软黏土裂隙的发展，引发融沉量增加、冻结壁发育不规则等问题。研究结果可为冻结法在砂-黏组合地层中的应用提供重要的理论依据及参考意义。
人工地层冻结法是一种广泛应用于沿海隧道施工的方法，随着沿海地区越来越多地下工程建设，以砂-黏组合地层渗流为主要代表的复合地层给人工地层冻结法施工带来了新的挑战。本文依托浦东机场新建卫星厅联络通道冻结法案例，采用模型试验的方法模拟砂层渗流对上覆软黏土冻结过程的影响，设置不同渗流条件下的试验作为对照，分析了冻结法施工过程中，水在砂层中不同的渗流速度对上部软黏土冻融位移、温度场分布及含水率变化的影响；并通过图形处理软件对冻结过程中软黏土裂隙扩展进行分析。结果发现砂-黏组合地层中水在砂层的渗流会促进上部软黏土水分迁移，并促进软黏土裂隙的发展，引发融沉量增加、冻结壁发育不规则等问题。研究结果可为冻结法在砂-黏组合地层中的应用提供重要的理论依据及参考意义。 人工地层冻结法是一种广泛应用于沿海隧道施工的方法，随着沿海地区越来越多地下工程建设，以砂-黏组合地层渗流为主要代表的复合地层给人工地层冻结法施工带来了新的挑战。本文依托浦东机场新建卫星厅联络通道冻结法案例，采用模型试验的方法模拟砂层渗流对上覆软黏土冻结过程的影响，设置不同渗流条件下的试验作为对照，分析了冻结法施工过程中，水在砂层中不同的渗流速度对上部软黏土冻融位移、温度场分布及含水率变化的影响；并通过图形处理软件对冻结过程中软黏土裂隙扩展进行分析。结果发现砂-黏组合地层中水在砂层的渗流会促进上部软黏土水分迁移，并促进软黏土裂隙的发展，引发融沉量增加、冻结壁发育不规则等问题。研究结果可为冻结法在砂-黏组合地层中的应用提供重要的理论依据及参考意义。
2021, 29(S1): 368-376.
摘要:
通过填土及静载试验，选取涵洞轴线中部波谷截面、涵洞轴线中部波峰截面、涵洞洞口处波谷截面、涵洞洞口波峰截面4个钢波纹拱涵断面，布设应变片、土压力盒及变形测量仪器，对波纹钢拱涵应力-应变、位移等力学特性进行研究，得到静载作用下波纹钢拱涵的力学变形特性及变形规律。研究结果表明：1）在相同填土高度荷载作用下，波纹钢拱涵所受竖向应力相比于未设置涵洞的土体竖向应力较小，而由于涵洞结构挤压填土导致侧向土压力大于相同高度下土中应力；2）由于填土施工各阶段中涵洞所受周围土压力方向的不同，涵洞填土过程中多个位置出现拉压变化的现象，涵洞涵顶、涵腰位置处应变往往较大，故该点相对其他测点为薄弱点。 通过填土及静载试验，选取涵洞轴线中部波谷截面、涵洞轴线中部波峰截面、涵洞洞口处波谷截面、涵洞洞口波峰截面4个钢波纹拱涵断面，布设应变片、土压力盒及变形测量仪器，对波纹钢拱涵应力-应变、位移等力学特性进行研究，得到静载作用下波纹钢拱涵的力学变形特性及变形规律。研究结果表明：1）在相同填土高度荷载作用下，波纹钢拱涵所受竖向应力相比于未设置涵洞的土体竖向应力较小，而由于涵洞结构挤压填土导致侧向土压力大于相同高度下土中应力；2）由于填土施工各阶段中涵洞所受周围土压力方向的不同，涵洞填土过程中多个位置出现拉压变化的现象，涵洞涵顶、涵腰位置处应变往往较大，故该点相对其他测点为薄弱点。
通过填土及静载试验，选取涵洞轴线中部波谷截面、涵洞轴线中部波峰截面、涵洞洞口处波谷截面、涵洞洞口波峰截面4个钢波纹拱涵断面，布设应变片、土压力盒及变形测量仪器，对波纹钢拱涵应力-应变、位移等力学特性进行研究，得到静载作用下波纹钢拱涵的力学变形特性及变形规律。研究结果表明：1）在相同填土高度荷载作用下，波纹钢拱涵所受竖向应力相比于未设置涵洞的土体竖向应力较小，而由于涵洞结构挤压填土导致侧向土压力大于相同高度下土中应力；2）由于填土施工各阶段中涵洞所受周围土压力方向的不同，涵洞填土过程中多个位置出现拉压变化的现象，涵洞涵顶、涵腰位置处应变往往较大，故该点相对其他测点为薄弱点。 通过填土及静载试验，选取涵洞轴线中部波谷截面、涵洞轴线中部波峰截面、涵洞洞口处波谷截面、涵洞洞口波峰截面4个钢波纹拱涵断面，布设应变片、土压力盒及变形测量仪器，对波纹钢拱涵应力-应变、位移等力学特性进行研究，得到静载作用下波纹钢拱涵的力学变形特性及变形规律。研究结果表明：1）在相同填土高度荷载作用下，波纹钢拱涵所受竖向应力相比于未设置涵洞的土体竖向应力较小，而由于涵洞结构挤压填土导致侧向土压力大于相同高度下土中应力；2）由于填土施工各阶段中涵洞所受周围土压力方向的不同，涵洞填土过程中多个位置出现拉压变化的现象，涵洞涵顶、涵腰位置处应变往往较大，故该点相对其他测点为薄弱点。
2021, 29(S1): 377-383.
摘要:
为研究桩网复合地基上高速铁路列车运行引起的邻近建筑物振动响应，基于有限元数值方法建立了轨道-路堤-桩网复合地基-建筑物三维有限元计算模型，计算了高铁列车荷载作用下距轨道中心30 m处6层框架建筑物的振动响应，分析了建筑物筏板基础厚度和埋深对结构振动响应的影响。研究表明，高铁荷载在邻近建筑物结构中产生的振动以竖向振动为主，顶层振动响应最大。建筑物各楼层的竖向振动主频约为3.5Hz，水平向振动主频约为6.7Hz。随筏板基础厚度和埋深的增加，建筑物各层的竖向加速度峰值和加速度振级逐渐减小，但是减振效果增量随筏板基础厚度和埋深增加逐渐减弱。在实际工程中，可合理地增加建筑物筏板基础的厚度和埋深，以减小高铁运行产生的环境振动对线路近邻建筑物的影响。 为研究桩网复合地基上高速铁路列车运行引起的邻近建筑物振动响应，基于有限元数值方法建立了轨道-路堤-桩网复合地基-建筑物三维有限元计算模型，计算了高铁列车荷载作用下距轨道中心30 m处6层框架建筑物的振动响应，分析了建筑物筏板基础厚度和埋深对结构振动响应的影响。研究表明，高铁荷载在邻近建筑物结构中产生的振动以竖向振动为主，顶层振动响应最大。建筑物各楼层的竖向振动主频约为3.5Hz，水平向振动主频约为6.7Hz。随筏板基础厚度和埋深的增加，建筑物各层的竖向加速度峰值和加速度振级逐渐减小，但是减振效果增量随筏板基础厚度和埋深增加逐渐减弱。在实际工程中，可合理地增加建筑物筏板基础的厚度和埋深，以减小高铁运行产生的环境振动对线路近邻建筑物的影响。
为研究桩网复合地基上高速铁路列车运行引起的邻近建筑物振动响应，基于有限元数值方法建立了轨道-路堤-桩网复合地基-建筑物三维有限元计算模型，计算了高铁列车荷载作用下距轨道中心30 m处6层框架建筑物的振动响应，分析了建筑物筏板基础厚度和埋深对结构振动响应的影响。研究表明，高铁荷载在邻近建筑物结构中产生的振动以竖向振动为主，顶层振动响应最大。建筑物各楼层的竖向振动主频约为3.5Hz，水平向振动主频约为6.7Hz。随筏板基础厚度和埋深的增加，建筑物各层的竖向加速度峰值和加速度振级逐渐减小，但是减振效果增量随筏板基础厚度和埋深增加逐渐减弱。在实际工程中，可合理地增加建筑物筏板基础的厚度和埋深，以减小高铁运行产生的环境振动对线路近邻建筑物的影响。 为研究桩网复合地基上高速铁路列车运行引起的邻近建筑物振动响应，基于有限元数值方法建立了轨道-路堤-桩网复合地基-建筑物三维有限元计算模型，计算了高铁列车荷载作用下距轨道中心30 m处6层框架建筑物的振动响应，分析了建筑物筏板基础厚度和埋深对结构振动响应的影响。研究表明，高铁荷载在邻近建筑物结构中产生的振动以竖向振动为主，顶层振动响应最大。建筑物各楼层的竖向振动主频约为3.5Hz，水平向振动主频约为6.7Hz。随筏板基础厚度和埋深的增加，建筑物各层的竖向加速度峰值和加速度振级逐渐减小，但是减振效果增量随筏板基础厚度和埋深增加逐渐减弱。在实际工程中，可合理地增加建筑物筏板基础的厚度和埋深，以减小高铁运行产生的环境振动对线路近邻建筑物的影响。
2021, 29(S1): 384-392.
摘要:
本文以某高速公路复杂岩溶隧道为依托，采用数值模拟和现场测试的方法分析了在应力场、渗流场和应力场耦合场作用下，Ⅴ级围岩洞周变形、支护结构及塑性区的受力特征，探讨了不同注浆圈施作后隧道渗水压力和支护变形分布规律。数值计算结果表明：渗流场和应力场耦合场作用下的洞周围岩和初期支护位移均大于只考虑应力场的情形。为使隧道支护结构安全，模拟了不同注浆圈厚度下的注浆效果，得出应力场作用下的注浆圈厚度至少达到8 m；而双场耦合时，注浆圈厚度要至少达到10m以上。最后通过变形监测数据验证了所得注浆圈厚度的计算是合理的，为西南片区类似复杂岩溶隧道工程提供了借鉴。 本文以某高速公路复杂岩溶隧道为依托，采用数值模拟和现场测试的方法分析了在应力场、渗流场和应力场耦合场作用下，Ⅴ级围岩洞周变形、支护结构及塑性区的受力特征，探讨了不同注浆圈施作后隧道渗水压力和支护变形分布规律。数值计算结果表明：渗流场和应力场耦合场作用下的洞周围岩和初期支护位移均大于只考虑应力场的情形。为使隧道支护结构安全，模拟了不同注浆圈厚度下的注浆效果，得出应力场作用下的注浆圈厚度至少达到8 m；而双场耦合时，注浆圈厚度要至少达到10m以上。最后通过变形监测数据验证了所得注浆圈厚度的计算是合理的，为西南片区类似复杂岩溶隧道工程提供了借鉴。
本文以某高速公路复杂岩溶隧道为依托，采用数值模拟和现场测试的方法分析了在应力场、渗流场和应力场耦合场作用下，Ⅴ级围岩洞周变形、支护结构及塑性区的受力特征，探讨了不同注浆圈施作后隧道渗水压力和支护变形分布规律。数值计算结果表明：渗流场和应力场耦合场作用下的洞周围岩和初期支护位移均大于只考虑应力场的情形。为使隧道支护结构安全，模拟了不同注浆圈厚度下的注浆效果，得出应力场作用下的注浆圈厚度至少达到8 m；而双场耦合时，注浆圈厚度要至少达到10m以上。最后通过变形监测数据验证了所得注浆圈厚度的计算是合理的，为西南片区类似复杂岩溶隧道工程提供了借鉴。 本文以某高速公路复杂岩溶隧道为依托，采用数值模拟和现场测试的方法分析了在应力场、渗流场和应力场耦合场作用下，Ⅴ级围岩洞周变形、支护结构及塑性区的受力特征，探讨了不同注浆圈施作后隧道渗水压力和支护变形分布规律。数值计算结果表明：渗流场和应力场耦合场作用下的洞周围岩和初期支护位移均大于只考虑应力场的情形。为使隧道支护结构安全，模拟了不同注浆圈厚度下的注浆效果，得出应力场作用下的注浆圈厚度至少达到8 m；而双场耦合时，注浆圈厚度要至少达到10m以上。最后通过变形监测数据验证了所得注浆圈厚度的计算是合理的，为西南片区类似复杂岩溶隧道工程提供了借鉴。
2021, 29(S1): 393-400.
摘要:
嵌岩桩目前广泛应用于岩土工程中来承受水平荷载，但如何准确分析其水平承载性能仍是工程难题。本文采用FLAC3D软件建立水平受荷嵌岩桩数值模拟模型，将模拟结果与实测结果进行对比。在验证了数值模拟方法及结果正确的基础上，分析岩体参数（岩体弹性模量E、黏聚力c、内摩擦角φ）、桩径、露头高度、嵌岩深度和桩身混凝土强度对其水平承载性能的影响。结果表明，岩体E、c、φ的增加可提高桩的水平承载力，E在桩体受力开始时便影响其水平承载能力，c、φ则在岩体进入塑性阶段后产生影响；桩径对桩的水平承载性能影响显著；桩身嵌岩深度的影响存在临界值，本次模拟中当嵌岩深度超过3倍桩径后，其水平承载能力的提高缓慢；桩身混凝土强度的提高可增强桩的水平承载能力，但效果不明显。露头高度的增加会降低桩的水平承载性能。本文从岩体和桩体两个方面出发，克服了以往影响因素选择不够全面的不足，其研究成果可为今后工程中嵌岩桩的设计提供参考。 嵌岩桩目前广泛应用于岩土工程中来承受水平荷载，但如何准确分析其水平承载性能仍是工程难题。本文采用FLAC3D软件建立水平受荷嵌岩桩数值模拟模型，将模拟结果与实测结果进行对比。在验证了数值模拟方法及结果正确的基础上，分析岩体参数（岩体弹性模量E、黏聚力c、内摩擦角φ）、桩径、露头高度、嵌岩深度和桩身混凝土强度对其水平承载性能的影响。结果表明，岩体E、c、φ的增加可提高桩的水平承载力，E在桩体受力开始时便影响其水平承载能力，c、φ则在岩体进入塑性阶段后产生影响；桩径对桩的水平承载性能影响显著；桩身嵌岩深度的影响存在临界值，本次模拟中当嵌岩深度超过3倍桩径后，其水平承载能力的提高缓慢；桩身混凝土强度的提高可增强桩的水平承载能力，但效果不明显。露头高度的增加会降低桩的水平承载性能。本文从岩体和桩体两个方面出发，克服了以往影响因素选择不够全面的不足，其研究成果可为今后工程中嵌岩桩的设计提供参考。
嵌岩桩目前广泛应用于岩土工程中来承受水平荷载，但如何准确分析其水平承载性能仍是工程难题。本文采用FLAC3D软件建立水平受荷嵌岩桩数值模拟模型，将模拟结果与实测结果进行对比。在验证了数值模拟方法及结果正确的基础上，分析岩体参数（岩体弹性模量E、黏聚力c、内摩擦角φ）、桩径、露头高度、嵌岩深度和桩身混凝土强度对其水平承载性能的影响。结果表明，岩体E、c、φ的增加可提高桩的水平承载力，E在桩体受力开始时便影响其水平承载能力，c、φ则在岩体进入塑性阶段后产生影响；桩径对桩的水平承载性能影响显著；桩身嵌岩深度的影响存在临界值，本次模拟中当嵌岩深度超过3倍桩径后，其水平承载能力的提高缓慢；桩身混凝土强度的提高可增强桩的水平承载能力，但效果不明显。露头高度的增加会降低桩的水平承载性能。本文从岩体和桩体两个方面出发，克服了以往影响因素选择不够全面的不足，其研究成果可为今后工程中嵌岩桩的设计提供参考。 嵌岩桩目前广泛应用于岩土工程中来承受水平荷载，但如何准确分析其水平承载性能仍是工程难题。本文采用FLAC3D软件建立水平受荷嵌岩桩数值模拟模型，将模拟结果与实测结果进行对比。在验证了数值模拟方法及结果正确的基础上，分析岩体参数（岩体弹性模量E、黏聚力c、内摩擦角φ）、桩径、露头高度、嵌岩深度和桩身混凝土强度对其水平承载性能的影响。结果表明，岩体E、c、φ的增加可提高桩的水平承载力，E在桩体受力开始时便影响其水平承载能力，c、φ则在岩体进入塑性阶段后产生影响；桩径对桩的水平承载性能影响显著；桩身嵌岩深度的影响存在临界值，本次模拟中当嵌岩深度超过3倍桩径后，其水平承载能力的提高缓慢；桩身混凝土强度的提高可增强桩的水平承载能力，但效果不明显。露头高度的增加会降低桩的水平承载性能。本文从岩体和桩体两个方面出发，克服了以往影响因素选择不够全面的不足，其研究成果可为今后工程中嵌岩桩的设计提供参考。
微信 | 公众平台 
