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专家审稿
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主编审稿2009年 17卷 第3期
上一期
2009, 17(3): 289-295.
摘要
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摘要:
汶川大地震中水坝的安全成为社会各界极为关心的焦点。本文针对水坝建设如何应对大地震可能带来的巨大风险作了若干思考，提出了一些对策和建议。从地震科学的现实水平和水坝安全的极端重要性两个方面考虑，从战略层面上，在流域规划或水电专业规划中重视地震地质环境的研究，摒弃水坝梯级必需衔接，规避在一些有可能发生大震的河段上规划水利水电梯级是最有效的应对措施。从战术层面上则应十分重视一些敏感的地区，特别是那些历史地震级别较低而地质构造背景又不应轻视的地区。在工程地质勘察工作中，在强震区则应高度重视坝址及邻近地段岩体和山体在强震条件下的稳定性，对它的认识和可能采取的工程措施，要比大坝本身的抗震设防困难得多，而它对大坝的危害比大坝本身的地震破坏也许来得更为严重。 汶川大地震中水坝的安全成为社会各界极为关心的焦点。本文针对水坝建设如何应对大地震可能带来的巨大风险作了若干思考，提出了一些对策和建议。从地震科学的现实水平和水坝安全的极端重要性两个方面考虑，从战略层面上，在流域规划或水电专业规划中重视地震地质环境的研究，摒弃水坝梯级必需衔接，规避在一些有可能发生大震的河段上规划水利水电梯级是最有效的应对措施。从战术层面上则应十分重视一些敏感的地区，特别是那些历史地震级别较低而地质构造背景又不应轻视的地区。在工程地质勘察工作中，在强震区则应高度重视坝址及邻近地段岩体和山体在强震条件下的稳定性，对它的认识和可能采取的工程措施，要比大坝本身的抗震设防困难得多，而它对大坝的危害比大坝本身的地震破坏也许来得更为严重。
汶川大地震中水坝的安全成为社会各界极为关心的焦点。本文针对水坝建设如何应对大地震可能带来的巨大风险作了若干思考，提出了一些对策和建议。从地震科学的现实水平和水坝安全的极端重要性两个方面考虑，从战略层面上，在流域规划或水电专业规划中重视地震地质环境的研究，摒弃水坝梯级必需衔接，规避在一些有可能发生大震的河段上规划水利水电梯级是最有效的应对措施。从战术层面上则应十分重视一些敏感的地区，特别是那些历史地震级别较低而地质构造背景又不应轻视的地区。在工程地质勘察工作中，在强震区则应高度重视坝址及邻近地段岩体和山体在强震条件下的稳定性，对它的认识和可能采取的工程措施，要比大坝本身的抗震设防困难得多，而它对大坝的危害比大坝本身的地震破坏也许来得更为严重。 汶川大地震中水坝的安全成为社会各界极为关心的焦点。本文针对水坝建设如何应对大地震可能带来的巨大风险作了若干思考，提出了一些对策和建议。从地震科学的现实水平和水坝安全的极端重要性两个方面考虑，从战略层面上，在流域规划或水电专业规划中重视地震地质环境的研究，摒弃水坝梯级必需衔接，规避在一些有可能发生大震的河段上规划水利水电梯级是最有效的应对措施。从战术层面上则应十分重视一些敏感的地区，特别是那些历史地震级别较低而地质构造背景又不应轻视的地区。在工程地质勘察工作中，在强震区则应高度重视坝址及邻近地段岩体和山体在强震条件下的稳定性，对它的认识和可能采取的工程措施，要比大坝本身的抗震设防困难得多，而它对大坝的危害比大坝本身的地震破坏也许来得更为严重。
2009, 17(3): 296-300.
摘要:
本文运用活动断裂剖面上的土壤氡气浓度测量，对大成都地区断裂的位置、范围和活动性进行监测，监测结果表明汶川地震对大成都地区断裂带有较大的影响。通过对北川断裂虹口剖面、彭灌断裂小渔洞剖面、彭灌断裂中坝剖面、彭灌断裂白鹿剖面以及新津-蒲江断裂剖面进行监测，从测量结果分析可知：断裂剖面土壤氡浓度背景高于无断裂带地区，且受地震影响较大，距汶川地震震中越近，断裂剖面土壤氡浓度值越高；断裂剖面氡浓度异常阈值与背景值之比均不大于3，最大值与背景值之比均小于5。结合测量地点的地形、表层土壤结构等地质条件，对大成都地区震后活动断裂的相对活动性的强弱进行科学评价，认为目前大成都地区并无活动性极强的断裂，且北川断裂与新津-蒲江断裂的活动性高于彭灌断裂。 本文运用活动断裂剖面上的土壤氡气浓度测量，对大成都地区断裂的位置、范围和活动性进行监测，监测结果表明汶川地震对大成都地区断裂带有较大的影响。通过对北川断裂虹口剖面、彭灌断裂小渔洞剖面、彭灌断裂中坝剖面、彭灌断裂白鹿剖面以及新津-蒲江断裂剖面进行监测，从测量结果分析可知：断裂剖面土壤氡浓度背景高于无断裂带地区，且受地震影响较大，距汶川地震震中越近，断裂剖面土壤氡浓度值越高；断裂剖面氡浓度异常阈值与背景值之比均不大于3，最大值与背景值之比均小于5。结合测量地点的地形、表层土壤结构等地质条件，对大成都地区震后活动断裂的相对活动性的强弱进行科学评价，认为目前大成都地区并无活动性极强的断裂，且北川断裂与新津-蒲江断裂的活动性高于彭灌断裂。
本文运用活动断裂剖面上的土壤氡气浓度测量，对大成都地区断裂的位置、范围和活动性进行监测，监测结果表明汶川地震对大成都地区断裂带有较大的影响。通过对北川断裂虹口剖面、彭灌断裂小渔洞剖面、彭灌断裂中坝剖面、彭灌断裂白鹿剖面以及新津-蒲江断裂剖面进行监测，从测量结果分析可知：断裂剖面土壤氡浓度背景高于无断裂带地区，且受地震影响较大，距汶川地震震中越近，断裂剖面土壤氡浓度值越高；断裂剖面氡浓度异常阈值与背景值之比均不大于3，最大值与背景值之比均小于5。结合测量地点的地形、表层土壤结构等地质条件，对大成都地区震后活动断裂的相对活动性的强弱进行科学评价，认为目前大成都地区并无活动性极强的断裂，且北川断裂与新津-蒲江断裂的活动性高于彭灌断裂。 本文运用活动断裂剖面上的土壤氡气浓度测量，对大成都地区断裂的位置、范围和活动性进行监测，监测结果表明汶川地震对大成都地区断裂带有较大的影响。通过对北川断裂虹口剖面、彭灌断裂小渔洞剖面、彭灌断裂中坝剖面、彭灌断裂白鹿剖面以及新津-蒲江断裂剖面进行监测，从测量结果分析可知：断裂剖面土壤氡浓度背景高于无断裂带地区，且受地震影响较大，距汶川地震震中越近，断裂剖面土壤氡浓度值越高；断裂剖面氡浓度异常阈值与背景值之比均不大于3，最大值与背景值之比均小于5。结合测量地点的地形、表层土壤结构等地质条件，对大成都地区震后活动断裂的相对活动性的强弱进行科学评价，认为目前大成都地区并无活动性极强的断裂，且北川断裂与新津-蒲江断裂的活动性高于彭灌断裂。
2009, 17(3): 301-307.
摘要:
512汶川大地震震后，对四川省巴州区次生地质灾害应急调查表明，地质构造和地形地貌是巴州区地质灾害形成的主导因素，降雨是地质灾害的主要诱发因素。巴州区主要的地质灾害类型为崩塌和滑坡，其中崩塌的危害性较大。现场调查表明，巴州区崩塌地质灾害类型以岩质崩塌为主，滑坡地质灾害类型以残积层滑坡为主，主要分布在构造侵蚀中低山和侵蚀剥蚀桌状低山地貌区。512汶川地震对潜在的崩塌危岩体的稳定性有不良的影响。 512汶川大地震震后，对四川省巴州区次生地质灾害应急调查表明，地质构造和地形地貌是巴州区地质灾害形成的主导因素，降雨是地质灾害的主要诱发因素。巴州区主要的地质灾害类型为崩塌和滑坡，其中崩塌的危害性较大。现场调查表明，巴州区崩塌地质灾害类型以岩质崩塌为主，滑坡地质灾害类型以残积层滑坡为主，主要分布在构造侵蚀中低山和侵蚀剥蚀桌状低山地貌区。512汶川地震对潜在的崩塌危岩体的稳定性有不良的影响。
512汶川大地震震后，对四川省巴州区次生地质灾害应急调查表明，地质构造和地形地貌是巴州区地质灾害形成的主导因素，降雨是地质灾害的主要诱发因素。巴州区主要的地质灾害类型为崩塌和滑坡，其中崩塌的危害性较大。现场调查表明，巴州区崩塌地质灾害类型以岩质崩塌为主，滑坡地质灾害类型以残积层滑坡为主，主要分布在构造侵蚀中低山和侵蚀剥蚀桌状低山地貌区。512汶川地震对潜在的崩塌危岩体的稳定性有不良的影响。 512汶川大地震震后，对四川省巴州区次生地质灾害应急调查表明，地质构造和地形地貌是巴州区地质灾害形成的主导因素，降雨是地质灾害的主要诱发因素。巴州区主要的地质灾害类型为崩塌和滑坡，其中崩塌的危害性较大。现场调查表明，巴州区崩塌地质灾害类型以岩质崩塌为主，滑坡地质灾害类型以残积层滑坡为主，主要分布在构造侵蚀中低山和侵蚀剥蚀桌状低山地貌区。512汶川地震对潜在的崩塌危岩体的稳定性有不良的影响。
2009, 17(3): 308-312.
摘要:
双溪堆积体是大宁河上游广泛发育的、钙质胶结的碎石土堆积体，其成因与大宁河流域新近系不同时期发育的崩塌、滑坡和泥石流有密切的关系。在大宁河沿岸的双溪、中坝、神基坪一带，志留系泥岩粉砂岩等易风化软弱碎屑岩构成斜坡下部相对较缓的部位，二叠系或三叠系相对坚硬的灰岩则形成斜坡上部高陡的崖坡，坡脚则广泛分布着这种钙质胶结的双溪堆积体。 双溪堆积体是大宁河上游广泛发育的、钙质胶结的碎石土堆积体，其成因与大宁河流域新近系不同时期发育的崩塌、滑坡和泥石流有密切的关系。在大宁河沿岸的双溪、中坝、神基坪一带，志留系泥岩粉砂岩等易风化软弱碎屑岩构成斜坡下部相对较缓的部位，二叠系或三叠系相对坚硬的灰岩则形成斜坡上部高陡的崖坡，坡脚则广泛分布着这种钙质胶结的双溪堆积体。
双溪堆积体是大宁河上游广泛发育的、钙质胶结的碎石土堆积体，其成因与大宁河流域新近系不同时期发育的崩塌、滑坡和泥石流有密切的关系。在大宁河沿岸的双溪、中坝、神基坪一带，志留系泥岩粉砂岩等易风化软弱碎屑岩构成斜坡下部相对较缓的部位，二叠系或三叠系相对坚硬的灰岩则形成斜坡上部高陡的崖坡，坡脚则广泛分布着这种钙质胶结的双溪堆积体。 双溪堆积体是大宁河上游广泛发育的、钙质胶结的碎石土堆积体，其成因与大宁河流域新近系不同时期发育的崩塌、滑坡和泥石流有密切的关系。在大宁河沿岸的双溪、中坝、神基坪一带，志留系泥岩粉砂岩等易风化软弱碎屑岩构成斜坡下部相对较缓的部位，二叠系或三叠系相对坚硬的灰岩则形成斜坡上部高陡的崖坡，坡脚则广泛分布着这种钙质胶结的双溪堆积体。
2009, 17(3): 313-316.
摘要:
在河流下切、斜坡成坡过程中，斜坡应力场不断调整和适应坡体的变化，表浅部岩体在应力变化过程中往坡外发生卸荷，在同一地区岩体卸荷深度应当相差不大。而在西南某水电站相隔仅1.4km上下坝址勘察过程中发现，两坝址岩体卸荷深度却存在较大差异，上坝址岩体卸荷深度在20m以上，最大深度达到90m；下坝址岩体卸荷深度仅为5~20m。，通过现场调查及数值模拟成果表明，上下坝址岩层方位是两坝址岩体卸荷差异的决定性因素，上坝址为顺向坡，岩层走向与边坡走向平行，倾角较陡的岩层形成拉裂面，易于风化营力的侵入，岩体卸荷深度大；下坝址为横向坡，岩层走向与边坡走向近于垂直，岩体强度远大于岩层面的强度，且平行坡向的结构面数量少，岩体卸荷深度在20m以内。 在河流下切、斜坡成坡过程中，斜坡应力场不断调整和适应坡体的变化，表浅部岩体在应力变化过程中往坡外发生卸荷，在同一地区岩体卸荷深度应当相差不大。而在西南某水电站相隔仅1.4km上下坝址勘察过程中发现，两坝址岩体卸荷深度却存在较大差异，上坝址岩体卸荷深度在20m以上，最大深度达到90m；下坝址岩体卸荷深度仅为5~20m。，通过现场调查及数值模拟成果表明，上下坝址岩层方位是两坝址岩体卸荷差异的决定性因素，上坝址为顺向坡，岩层走向与边坡走向平行，倾角较陡的岩层形成拉裂面，易于风化营力的侵入，岩体卸荷深度大；下坝址为横向坡，岩层走向与边坡走向近于垂直，岩体强度远大于岩层面的强度，且平行坡向的结构面数量少，岩体卸荷深度在20m以内。
在河流下切、斜坡成坡过程中，斜坡应力场不断调整和适应坡体的变化，表浅部岩体在应力变化过程中往坡外发生卸荷，在同一地区岩体卸荷深度应当相差不大。而在西南某水电站相隔仅1.4km上下坝址勘察过程中发现，两坝址岩体卸荷深度却存在较大差异，上坝址岩体卸荷深度在20m以上，最大深度达到90m；下坝址岩体卸荷深度仅为5~20m。，通过现场调查及数值模拟成果表明，上下坝址岩层方位是两坝址岩体卸荷差异的决定性因素，上坝址为顺向坡，岩层走向与边坡走向平行，倾角较陡的岩层形成拉裂面，易于风化营力的侵入，岩体卸荷深度大；下坝址为横向坡，岩层走向与边坡走向近于垂直，岩体强度远大于岩层面的强度，且平行坡向的结构面数量少，岩体卸荷深度在20m以内。 在河流下切、斜坡成坡过程中，斜坡应力场不断调整和适应坡体的变化，表浅部岩体在应力变化过程中往坡外发生卸荷，在同一地区岩体卸荷深度应当相差不大。而在西南某水电站相隔仅1.4km上下坝址勘察过程中发现，两坝址岩体卸荷深度却存在较大差异，上坝址岩体卸荷深度在20m以上，最大深度达到90m；下坝址岩体卸荷深度仅为5~20m。，通过现场调查及数值模拟成果表明，上下坝址岩层方位是两坝址岩体卸荷差异的决定性因素，上坝址为顺向坡，岩层走向与边坡走向平行，倾角较陡的岩层形成拉裂面，易于风化营力的侵入，岩体卸荷深度大；下坝址为横向坡，岩层走向与边坡走向近于垂直，岩体强度远大于岩层面的强度，且平行坡向的结构面数量少，岩体卸荷深度在20m以内。
2009, 17(3): 317-321.
摘要:
碎裂结构边坡稳定性受多组相交结构面控制，且受降雨、地震等多因素影响强烈，具有一定的特殊性。本文以某花岗岩碎裂结构边坡为例，在边坡的地质条件和岩体结构研究的基础上，结合施工及监测反馈信息，深入分析了边坡变形破坏模式，并根据稳定性计算结果，提出锚索、钢筋桩与排水相结合的支护方案。研究结果表明：坡体内部陡倾卸荷裂缝发育形成后缘切割面，中下部滑面追踪陡缓两组结构面发展；支护措施实施后，边坡经历512地震及雨季，多点位移计监测结果表明，地震和降雨对边坡稳定性影响较大，支护措施较好地控制了边坡变形。 碎裂结构边坡稳定性受多组相交结构面控制，且受降雨、地震等多因素影响强烈，具有一定的特殊性。本文以某花岗岩碎裂结构边坡为例，在边坡的地质条件和岩体结构研究的基础上，结合施工及监测反馈信息，深入分析了边坡变形破坏模式，并根据稳定性计算结果，提出锚索、钢筋桩与排水相结合的支护方案。研究结果表明：坡体内部陡倾卸荷裂缝发育形成后缘切割面，中下部滑面追踪陡缓两组结构面发展；支护措施实施后，边坡经历512地震及雨季，多点位移计监测结果表明，地震和降雨对边坡稳定性影响较大，支护措施较好地控制了边坡变形。
碎裂结构边坡稳定性受多组相交结构面控制，且受降雨、地震等多因素影响强烈，具有一定的特殊性。本文以某花岗岩碎裂结构边坡为例，在边坡的地质条件和岩体结构研究的基础上，结合施工及监测反馈信息，深入分析了边坡变形破坏模式，并根据稳定性计算结果，提出锚索、钢筋桩与排水相结合的支护方案。研究结果表明：坡体内部陡倾卸荷裂缝发育形成后缘切割面，中下部滑面追踪陡缓两组结构面发展；支护措施实施后，边坡经历512地震及雨季，多点位移计监测结果表明，地震和降雨对边坡稳定性影响较大，支护措施较好地控制了边坡变形。 碎裂结构边坡稳定性受多组相交结构面控制，且受降雨、地震等多因素影响强烈，具有一定的特殊性。本文以某花岗岩碎裂结构边坡为例，在边坡的地质条件和岩体结构研究的基础上，结合施工及监测反馈信息，深入分析了边坡变形破坏模式，并根据稳定性计算结果，提出锚索、钢筋桩与排水相结合的支护方案。研究结果表明：坡体内部陡倾卸荷裂缝发育形成后缘切割面，中下部滑面追踪陡缓两组结构面发展；支护措施实施后，边坡经历512地震及雨季，多点位移计监测结果表明，地震和降雨对边坡稳定性影响较大，支护措施较好地控制了边坡变形。
2009, 17(3): 329-334.
摘要:
青海西藏500kV直流联网输电线路工程跨越整个青藏高原，其生存环境不可避免与冻土有着紧密联系，冻土特有的冻胀、融沉特性给线路的勘测、设计、施工及后期运营带来了极大挑战。本文对取自青藏高原的原状和重塑冻土样样品进行了物理力学试验。结果表明：同种土在不同含冰量下，随含冰量的增大，则冻融特性敏感性增强；不同性质的土，在含冰量相同的情况下，颗粒越细，则冻融特性越敏感。同时，分析认为：塔基地质环境、不良冻土现象、不同地貌单元、冻土的热稳定性特征及施工作业便捷性等都是影响塔基稳定性的重要因素。 青海西藏500kV直流联网输电线路工程跨越整个青藏高原，其生存环境不可避免与冻土有着紧密联系，冻土特有的冻胀、融沉特性给线路的勘测、设计、施工及后期运营带来了极大挑战。本文对取自青藏高原的原状和重塑冻土样样品进行了物理力学试验。结果表明：同种土在不同含冰量下，随含冰量的增大，则冻融特性敏感性增强；不同性质的土，在含冰量相同的情况下，颗粒越细，则冻融特性越敏感。同时，分析认为：塔基地质环境、不良冻土现象、不同地貌单元、冻土的热稳定性特征及施工作业便捷性等都是影响塔基稳定性的重要因素。
青海西藏500kV直流联网输电线路工程跨越整个青藏高原，其生存环境不可避免与冻土有着紧密联系，冻土特有的冻胀、融沉特性给线路的勘测、设计、施工及后期运营带来了极大挑战。本文对取自青藏高原的原状和重塑冻土样样品进行了物理力学试验。结果表明：同种土在不同含冰量下，随含冰量的增大，则冻融特性敏感性增强；不同性质的土，在含冰量相同的情况下，颗粒越细，则冻融特性越敏感。同时，分析认为：塔基地质环境、不良冻土现象、不同地貌单元、冻土的热稳定性特征及施工作业便捷性等都是影响塔基稳定性的重要因素。 青海西藏500kV直流联网输电线路工程跨越整个青藏高原，其生存环境不可避免与冻土有着紧密联系，冻土特有的冻胀、融沉特性给线路的勘测、设计、施工及后期运营带来了极大挑战。本文对取自青藏高原的原状和重塑冻土样样品进行了物理力学试验。结果表明：同种土在不同含冰量下，随含冰量的增大，则冻融特性敏感性增强；不同性质的土，在含冰量相同的情况下，颗粒越细，则冻融特性越敏感。同时，分析认为：塔基地质环境、不良冻土现象、不同地貌单元、冻土的热稳定性特征及施工作业便捷性等都是影响塔基稳定性的重要因素。
2009, 17(3): 332-338.
摘要:
结合粗糙集和支持向量机两种智能算法，建立了基于粗糙集与支持向量机的岩质边坡稳定性评价模型。首先根据有限的经验数据建立属性决策表，通过属性约算法找出影响边坡稳定性的关键因素；然后将所提取的关键信息训练支持向量机。本文以铁路沿线边坡为例，进行边坡稳定性验算，结果表明算法能有效降低边坡稳定性影响因素集数据维数及支持向量机的复杂程度，提高训练速度和泛化能力。 结合粗糙集和支持向量机两种智能算法，建立了基于粗糙集与支持向量机的岩质边坡稳定性评价模型。首先根据有限的经验数据建立属性决策表，通过属性约算法找出影响边坡稳定性的关键因素；然后将所提取的关键信息训练支持向量机。本文以铁路沿线边坡为例，进行边坡稳定性验算，结果表明算法能有效降低边坡稳定性影响因素集数据维数及支持向量机的复杂程度，提高训练速度和泛化能力。
结合粗糙集和支持向量机两种智能算法，建立了基于粗糙集与支持向量机的岩质边坡稳定性评价模型。首先根据有限的经验数据建立属性决策表，通过属性约算法找出影响边坡稳定性的关键因素；然后将所提取的关键信息训练支持向量机。本文以铁路沿线边坡为例，进行边坡稳定性验算，结果表明算法能有效降低边坡稳定性影响因素集数据维数及支持向量机的复杂程度，提高训练速度和泛化能力。 结合粗糙集和支持向量机两种智能算法，建立了基于粗糙集与支持向量机的岩质边坡稳定性评价模型。首先根据有限的经验数据建立属性决策表，通过属性约算法找出影响边坡稳定性的关键因素；然后将所提取的关键信息训练支持向量机。本文以铁路沿线边坡为例，进行边坡稳定性验算，结果表明算法能有效降低边坡稳定性影响因素集数据维数及支持向量机的复杂程度，提高训练速度和泛化能力。
2009, 17(3): 335-342.
摘要:
拟建水库右坝肩处于由砖红色砂岩夹薄层或透镜状泥岩、粉砂质泥岩构成的斜向V形河谷中，无明显断层构造，雨水充沛且存在一古滑坡，经过调查，滑坡主要由滑坡堆积体和滑动面以及其下方的扰动带组成，滑坡区发育的纵向和横向结构面以及岩层面构成一楔形槽。认为滑坡的成因是暴雨下楔形槽内控制的滑移-拉裂破坏。经过定性分析，古滑坡天然状态是稳定的。采用极限平衡法计算古滑坡在天然状态、地震作用以及暴雨等工况下的稳定系数分别为1.45、1.39及1.27，由此可知滑坡在天然状态下是稳定的，地震作用对其稳定性影响不大，但暴雨作用下滑坡的稳定性有所降低。最后通过数值模拟再现了现阶段古滑坡的应力应变场和变形破坏特征。 拟建水库右坝肩处于由砖红色砂岩夹薄层或透镜状泥岩、粉砂质泥岩构成的斜向V形河谷中，无明显断层构造，雨水充沛且存在一古滑坡，经过调查，滑坡主要由滑坡堆积体和滑动面以及其下方的扰动带组成，滑坡区发育的纵向和横向结构面以及岩层面构成一楔形槽。认为滑坡的成因是暴雨下楔形槽内控制的滑移-拉裂破坏。经过定性分析，古滑坡天然状态是稳定的。采用极限平衡法计算古滑坡在天然状态、地震作用以及暴雨等工况下的稳定系数分别为1.45、1.39及1.27，由此可知滑坡在天然状态下是稳定的，地震作用对其稳定性影响不大，但暴雨作用下滑坡的稳定性有所降低。最后通过数值模拟再现了现阶段古滑坡的应力应变场和变形破坏特征。
拟建水库右坝肩处于由砖红色砂岩夹薄层或透镜状泥岩、粉砂质泥岩构成的斜向V形河谷中，无明显断层构造，雨水充沛且存在一古滑坡，经过调查，滑坡主要由滑坡堆积体和滑动面以及其下方的扰动带组成，滑坡区发育的纵向和横向结构面以及岩层面构成一楔形槽。认为滑坡的成因是暴雨下楔形槽内控制的滑移-拉裂破坏。经过定性分析，古滑坡天然状态是稳定的。采用极限平衡法计算古滑坡在天然状态、地震作用以及暴雨等工况下的稳定系数分别为1.45、1.39及1.27，由此可知滑坡在天然状态下是稳定的，地震作用对其稳定性影响不大，但暴雨作用下滑坡的稳定性有所降低。最后通过数值模拟再现了现阶段古滑坡的应力应变场和变形破坏特征。 拟建水库右坝肩处于由砖红色砂岩夹薄层或透镜状泥岩、粉砂质泥岩构成的斜向V形河谷中，无明显断层构造，雨水充沛且存在一古滑坡，经过调查，滑坡主要由滑坡堆积体和滑动面以及其下方的扰动带组成，滑坡区发育的纵向和横向结构面以及岩层面构成一楔形槽。认为滑坡的成因是暴雨下楔形槽内控制的滑移-拉裂破坏。经过定性分析，古滑坡天然状态是稳定的。采用极限平衡法计算古滑坡在天然状态、地震作用以及暴雨等工况下的稳定系数分别为1.45、1.39及1.27，由此可知滑坡在天然状态下是稳定的，地震作用对其稳定性影响不大，但暴雨作用下滑坡的稳定性有所降低。最后通过数值模拟再现了现阶段古滑坡的应力应变场和变形破坏特征。
2009, 17(3): 343-348.
摘要:
滑坡启动的降雨临界值是滑坡预警的关键，由于研究区资料数据有限，关键值难以确定，降雨滑坡预警效果受影响。所以应该对预警结果进行概率分析。本文利用作者在已开发的降雨滑坡预警系统，提出采用降雨滑坡预警概率分析方法进行预警。通过对滑坡与雨量相关性、降雨滑坡启动值等对滑坡预警的时间概率、空间概率及预警概率进行分析，计算危险区内已发生滑坡频率和降雨滑坡发生频率，得到降雨滑坡预警概率使得预警系统更加可靠。并以沐川县为例对模型进行了算例检验，为更科学的对降雨滑坡进行预警提供方法借鉴。 滑坡启动的降雨临界值是滑坡预警的关键，由于研究区资料数据有限，关键值难以确定，降雨滑坡预警效果受影响。所以应该对预警结果进行概率分析。本文利用作者在已开发的降雨滑坡预警系统，提出采用降雨滑坡预警概率分析方法进行预警。通过对滑坡与雨量相关性、降雨滑坡启动值等对滑坡预警的时间概率、空间概率及预警概率进行分析，计算危险区内已发生滑坡频率和降雨滑坡发生频率，得到降雨滑坡预警概率使得预警系统更加可靠。并以沐川县为例对模型进行了算例检验，为更科学的对降雨滑坡进行预警提供方法借鉴。
滑坡启动的降雨临界值是滑坡预警的关键，由于研究区资料数据有限，关键值难以确定，降雨滑坡预警效果受影响。所以应该对预警结果进行概率分析。本文利用作者在已开发的降雨滑坡预警系统，提出采用降雨滑坡预警概率分析方法进行预警。通过对滑坡与雨量相关性、降雨滑坡启动值等对滑坡预警的时间概率、空间概率及预警概率进行分析，计算危险区内已发生滑坡频率和降雨滑坡发生频率，得到降雨滑坡预警概率使得预警系统更加可靠。并以沐川县为例对模型进行了算例检验，为更科学的对降雨滑坡进行预警提供方法借鉴。 滑坡启动的降雨临界值是滑坡预警的关键，由于研究区资料数据有限，关键值难以确定，降雨滑坡预警效果受影响。所以应该对预警结果进行概率分析。本文利用作者在已开发的降雨滑坡预警系统，提出采用降雨滑坡预警概率分析方法进行预警。通过对滑坡与雨量相关性、降雨滑坡启动值等对滑坡预警的时间概率、空间概率及预警概率进行分析，计算危险区内已发生滑坡频率和降雨滑坡发生频率，得到降雨滑坡预警概率使得预警系统更加可靠。并以沐川县为例对模型进行了算例检验，为更科学的对降雨滑坡进行预警提供方法借鉴。
2009, 17(3): 349-356.
摘要:
为揭示黄河口水下三角洲硬壳层的土性特征和风浪作用下的液化破坏状况，选择典型研究区，在现场利用普氏贯入仪测试硬壳层的强度特征，原位取1m原状样进行室内土工试验；利用重锤锤击荷载板的方式模拟波浪对硬壳层的动力作用，通过孔压探头和普氏贯入仪实时监测土体内孔压和振动前后强度的变化；通过理论计算研究硬壳层在不同风浪等级下的液化深度。通过研究发现，（1）硬壳层土体基本上处于超固结状态，且超固结比随深度增加而减小，大王北和刁口地区硬壳层强度约是新滩和广利港的两倍，离河口近的地区强度的变异系数比远的地区要大；（2）根据孔压随振次的变化关系，现场土体在振动过程中，孔压的增长经历了4个阶段，即初始阶段、增长阶段、稳定阶段和衰减阶段，且表层土体达到液化，深层的未液化；（3）大王北硬壳层在6~10级风浪下的平均液化深度仅为7~11cm，新滩和广利港硬壳层在6~10级风浪作用下的液化深度达32~42cm。强度高的硬壳层液化深度小，低的液化深度大，这种液化深度的差异性造成了地貌上的凹凸不平。 为揭示黄河口水下三角洲硬壳层的土性特征和风浪作用下的液化破坏状况，选择典型研究区，在现场利用普氏贯入仪测试硬壳层的强度特征，原位取1m原状样进行室内土工试验；利用重锤锤击荷载板的方式模拟波浪对硬壳层的动力作用，通过孔压探头和普氏贯入仪实时监测土体内孔压和振动前后强度的变化；通过理论计算研究硬壳层在不同风浪等级下的液化深度。通过研究发现，（1）硬壳层土体基本上处于超固结状态，且超固结比随深度增加而减小，大王北和刁口地区硬壳层强度约是新滩和广利港的两倍，离河口近的地区强度的变异系数比远的地区要大；（2）根据孔压随振次的变化关系，现场土体在振动过程中，孔压的增长经历了4个阶段，即初始阶段、增长阶段、稳定阶段和衰减阶段，且表层土体达到液化，深层的未液化；（3）大王北硬壳层在6~10级风浪下的平均液化深度仅为7~11cm，新滩和广利港硬壳层在6~10级风浪作用下的液化深度达32~42cm。强度高的硬壳层液化深度小，低的液化深度大，这种液化深度的差异性造成了地貌上的凹凸不平。
为揭示黄河口水下三角洲硬壳层的土性特征和风浪作用下的液化破坏状况，选择典型研究区，在现场利用普氏贯入仪测试硬壳层的强度特征，原位取1m原状样进行室内土工试验；利用重锤锤击荷载板的方式模拟波浪对硬壳层的动力作用，通过孔压探头和普氏贯入仪实时监测土体内孔压和振动前后强度的变化；通过理论计算研究硬壳层在不同风浪等级下的液化深度。通过研究发现，（1）硬壳层土体基本上处于超固结状态，且超固结比随深度增加而减小，大王北和刁口地区硬壳层强度约是新滩和广利港的两倍，离河口近的地区强度的变异系数比远的地区要大；（2）根据孔压随振次的变化关系，现场土体在振动过程中，孔压的增长经历了4个阶段，即初始阶段、增长阶段、稳定阶段和衰减阶段，且表层土体达到液化，深层的未液化；（3）大王北硬壳层在6~10级风浪下的平均液化深度仅为7~11cm，新滩和广利港硬壳层在6~10级风浪作用下的液化深度达32~42cm。强度高的硬壳层液化深度小，低的液化深度大，这种液化深度的差异性造成了地貌上的凹凸不平。 为揭示黄河口水下三角洲硬壳层的土性特征和风浪作用下的液化破坏状况，选择典型研究区，在现场利用普氏贯入仪测试硬壳层的强度特征，原位取1m原状样进行室内土工试验；利用重锤锤击荷载板的方式模拟波浪对硬壳层的动力作用，通过孔压探头和普氏贯入仪实时监测土体内孔压和振动前后强度的变化；通过理论计算研究硬壳层在不同风浪等级下的液化深度。通过研究发现，（1）硬壳层土体基本上处于超固结状态，且超固结比随深度增加而减小，大王北和刁口地区硬壳层强度约是新滩和广利港的两倍，离河口近的地区强度的变异系数比远的地区要大；（2）根据孔压随振次的变化关系，现场土体在振动过程中，孔压的增长经历了4个阶段，即初始阶段、增长阶段、稳定阶段和衰减阶段，且表层土体达到液化，深层的未液化；（3）大王北硬壳层在6~10级风浪下的平均液化深度仅为7~11cm，新滩和广利港硬壳层在6~10级风浪作用下的液化深度达32~42cm。强度高的硬壳层液化深度小，低的液化深度大，这种液化深度的差异性造成了地貌上的凹凸不平。
2009, 17(3): 357-362.
摘要:
通过对伯格斯模型和西原模型的分析比较，选取西原模型研究岩体结构面的蠕变损伤特性。在0s情况下，由西原模型推出剪切模量的表达式，以剪切模量为变量定义损伤变量，得到结构面的损伤变量表达式。并以泥岩剪切试验为例，计算了相同正压力作用下的结构面剪切模量和损伤量。结果表明：当0s时，剪切模量、损伤量均随时间趋于稳定，且结构面蠕变的前两个阶段损伤量较小，而当0s时，一段时间后，其损伤量开始突变；剪应力越大，其初始剪切模量越大，随时间降低越快，达到稳定蠕变阶段时降低量也相应越大；剪应力越大，结构面损伤量随时间增长越快，在达到稳定蠕变阶段时，损伤量也越大。 通过对伯格斯模型和西原模型的分析比较，选取西原模型研究岩体结构面的蠕变损伤特性。在0s情况下，由西原模型推出剪切模量的表达式，以剪切模量为变量定义损伤变量，得到结构面的损伤变量表达式。并以泥岩剪切试验为例，计算了相同正压力作用下的结构面剪切模量和损伤量。结果表明：当0s时，剪切模量、损伤量均随时间趋于稳定，且结构面蠕变的前两个阶段损伤量较小，而当0s时，一段时间后，其损伤量开始突变；剪应力越大，其初始剪切模量越大，随时间降低越快，达到稳定蠕变阶段时降低量也相应越大；剪应力越大，结构面损伤量随时间增长越快，在达到稳定蠕变阶段时，损伤量也越大。
通过对伯格斯模型和西原模型的分析比较，选取西原模型研究岩体结构面的蠕变损伤特性。在0s情况下，由西原模型推出剪切模量的表达式，以剪切模量为变量定义损伤变量，得到结构面的损伤变量表达式。并以泥岩剪切试验为例，计算了相同正压力作用下的结构面剪切模量和损伤量。结果表明：当0s时，剪切模量、损伤量均随时间趋于稳定，且结构面蠕变的前两个阶段损伤量较小，而当0s时，一段时间后，其损伤量开始突变；剪应力越大，其初始剪切模量越大，随时间降低越快，达到稳定蠕变阶段时降低量也相应越大；剪应力越大，结构面损伤量随时间增长越快，在达到稳定蠕变阶段时，损伤量也越大。 通过对伯格斯模型和西原模型的分析比较，选取西原模型研究岩体结构面的蠕变损伤特性。在0s情况下，由西原模型推出剪切模量的表达式，以剪切模量为变量定义损伤变量，得到结构面的损伤变量表达式。并以泥岩剪切试验为例，计算了相同正压力作用下的结构面剪切模量和损伤量。结果表明：当0s时，剪切模量、损伤量均随时间趋于稳定，且结构面蠕变的前两个阶段损伤量较小，而当0s时，一段时间后，其损伤量开始突变；剪应力越大，其初始剪切模量越大，随时间降低越快，达到稳定蠕变阶段时降低量也相应越大；剪应力越大，结构面损伤量随时间增长越快，在达到稳定蠕变阶段时，损伤量也越大。
2009, 17(3): 363-366.
摘要:
处于不同的地质环境下，玄武岩岩体结构具有不同的状态，在围压原位状态下，岩体结构面镶嵌紧密结合，岩体完整性好，岩体完整性系数与结构面最小间距具有不对应性，应选取完整性系数作为评价指标；而在岩体处于应力松弛状态下岩体完整性差，完整性系数评价指标和结构面间距评价指标具有很好对应性，应选取最小间距作为评价指标。本文通过对西南某水电站坝基岩体在处于不同的地质环境下岩体结构的评价，从而选取岩体完整性系数作为深部岩体结构评价的主要指标。 处于不同的地质环境下，玄武岩岩体结构具有不同的状态，在围压原位状态下，岩体结构面镶嵌紧密结合，岩体完整性好，岩体完整性系数与结构面最小间距具有不对应性，应选取完整性系数作为评价指标；而在岩体处于应力松弛状态下岩体完整性差，完整性系数评价指标和结构面间距评价指标具有很好对应性，应选取最小间距作为评价指标。本文通过对西南某水电站坝基岩体在处于不同的地质环境下岩体结构的评价，从而选取岩体完整性系数作为深部岩体结构评价的主要指标。
处于不同的地质环境下，玄武岩岩体结构具有不同的状态，在围压原位状态下，岩体结构面镶嵌紧密结合，岩体完整性好，岩体完整性系数与结构面最小间距具有不对应性，应选取完整性系数作为评价指标；而在岩体处于应力松弛状态下岩体完整性差，完整性系数评价指标和结构面间距评价指标具有很好对应性，应选取最小间距作为评价指标。本文通过对西南某水电站坝基岩体在处于不同的地质环境下岩体结构的评价，从而选取岩体完整性系数作为深部岩体结构评价的主要指标。 处于不同的地质环境下，玄武岩岩体结构具有不同的状态，在围压原位状态下，岩体结构面镶嵌紧密结合，岩体完整性好，岩体完整性系数与结构面最小间距具有不对应性，应选取完整性系数作为评价指标；而在岩体处于应力松弛状态下岩体完整性差，完整性系数评价指标和结构面间距评价指标具有很好对应性，应选取最小间距作为评价指标。本文通过对西南某水电站坝基岩体在处于不同的地质环境下岩体结构的评价，从而选取岩体完整性系数作为深部岩体结构评价的主要指标。
2009, 17(3): 367-370.
摘要:
结合柱状节理玄武岩块室内直剪试验和现场大尺度直剪试验所取得不同尺度岩块的抗剪参数试验成果，进行异计拟合回归分析得到柱状节理玄武岩体抗剪强度参数内聚力c和内摩擦系数f的尺寸效应经验表达式，认为抗剪强度参数与试样尺寸间近似呈幂函数形式。抗剪强度参数的表征单元体积研究表明，内聚力对试样的尺寸更为敏感。 结合柱状节理玄武岩块室内直剪试验和现场大尺度直剪试验所取得不同尺度岩块的抗剪参数试验成果，进行异计拟合回归分析得到柱状节理玄武岩体抗剪强度参数内聚力c和内摩擦系数f的尺寸效应经验表达式，认为抗剪强度参数与试样尺寸间近似呈幂函数形式。抗剪强度参数的表征单元体积研究表明，内聚力对试样的尺寸更为敏感。
结合柱状节理玄武岩块室内直剪试验和现场大尺度直剪试验所取得不同尺度岩块的抗剪参数试验成果，进行异计拟合回归分析得到柱状节理玄武岩体抗剪强度参数内聚力c和内摩擦系数f的尺寸效应经验表达式，认为抗剪强度参数与试样尺寸间近似呈幂函数形式。抗剪强度参数的表征单元体积研究表明，内聚力对试样的尺寸更为敏感。 结合柱状节理玄武岩块室内直剪试验和现场大尺度直剪试验所取得不同尺度岩块的抗剪参数试验成果，进行异计拟合回归分析得到柱状节理玄武岩体抗剪强度参数内聚力c和内摩擦系数f的尺寸效应经验表达式，认为抗剪强度参数与试样尺寸间近似呈幂函数形式。抗剪强度参数的表征单元体积研究表明，内聚力对试样的尺寸更为敏感。
2009, 17(3): 371-376.
摘要:
利用常规三轴试验，研究了南京下蜀土结构强度及其影响因素。结果表明，下蜀土存在明显的结构性。当应变小于屈服应变时，土体的结构强度迅速的发挥;当应变大于屈服应变时，土体结构发生破坏，结构强度逐渐降低;最终当各个结构单元重新排列稳定时，土体结构完全被破坏。讨论了围压和含水量对结构强度的影响，结果表明南京下蜀土土体的结构强度和围压无关，和含水量有良好的幂函数关系。结构强度与非饱和土中吸附强度有一定的关系，可以用结构强度代替吸力，从而简化非饱和土抗剪强度公式。 利用常规三轴试验，研究了南京下蜀土结构强度及其影响因素。结果表明，下蜀土存在明显的结构性。当应变小于屈服应变时，土体的结构强度迅速的发挥;当应变大于屈服应变时，土体结构发生破坏，结构强度逐渐降低;最终当各个结构单元重新排列稳定时，土体结构完全被破坏。讨论了围压和含水量对结构强度的影响，结果表明南京下蜀土土体的结构强度和围压无关，和含水量有良好的幂函数关系。结构强度与非饱和土中吸附强度有一定的关系，可以用结构强度代替吸力，从而简化非饱和土抗剪强度公式。
利用常规三轴试验，研究了南京下蜀土结构强度及其影响因素。结果表明，下蜀土存在明显的结构性。当应变小于屈服应变时，土体的结构强度迅速的发挥;当应变大于屈服应变时，土体结构发生破坏，结构强度逐渐降低;最终当各个结构单元重新排列稳定时，土体结构完全被破坏。讨论了围压和含水量对结构强度的影响，结果表明南京下蜀土土体的结构强度和围压无关，和含水量有良好的幂函数关系。结构强度与非饱和土中吸附强度有一定的关系，可以用结构强度代替吸力，从而简化非饱和土抗剪强度公式。 利用常规三轴试验，研究了南京下蜀土结构强度及其影响因素。结果表明，下蜀土存在明显的结构性。当应变小于屈服应变时，土体的结构强度迅速的发挥;当应变大于屈服应变时，土体结构发生破坏，结构强度逐渐降低;最终当各个结构单元重新排列稳定时，土体结构完全被破坏。讨论了围压和含水量对结构强度的影响，结果表明南京下蜀土土体的结构强度和围压无关，和含水量有良好的幂函数关系。结构强度与非饱和土中吸附强度有一定的关系，可以用结构强度代替吸力，从而简化非饱和土抗剪强度公式。
2009, 17(3): 377-382.
摘要:
目前报道的不少实验成果，在得出粉土热物性指标和某一因素的关系时，并未保持其他影响因素固定不变，因而只能说明粉土热物性指标随影响因素的定性变化趋势。要建立热物性指标与影响因素间的确定性关系和推算公式，需要更为严格的实验，即研究某一影响因素时保持其他因素不变。通过一系列实验，对粉土试样的热导率进行研究，在排除孔隙比、干密度、土样成分等影响因素的情况下，独立分析了粉土的热导率与含水量间的关系。实验结果表明粉土的热导率随含水量的增大而增大，其变化规律与砂土一致，都符合对数变化规律，且整个变化过程可分为两个阶段。同时还分析了粉土的内在传热机制，有效描述和解释粉土热导率随含水量的变化规律。分析结果表明用对数形式来描述粉土热导率与含水量之间的关系是正确的。 目前报道的不少实验成果，在得出粉土热物性指标和某一因素的关系时，并未保持其他影响因素固定不变，因而只能说明粉土热物性指标随影响因素的定性变化趋势。要建立热物性指标与影响因素间的确定性关系和推算公式，需要更为严格的实验，即研究某一影响因素时保持其他因素不变。通过一系列实验，对粉土试样的热导率进行研究，在排除孔隙比、干密度、土样成分等影响因素的情况下，独立分析了粉土的热导率与含水量间的关系。实验结果表明粉土的热导率随含水量的增大而增大，其变化规律与砂土一致，都符合对数变化规律，且整个变化过程可分为两个阶段。同时还分析了粉土的内在传热机制，有效描述和解释粉土热导率随含水量的变化规律。分析结果表明用对数形式来描述粉土热导率与含水量之间的关系是正确的。
目前报道的不少实验成果，在得出粉土热物性指标和某一因素的关系时，并未保持其他影响因素固定不变，因而只能说明粉土热物性指标随影响因素的定性变化趋势。要建立热物性指标与影响因素间的确定性关系和推算公式，需要更为严格的实验，即研究某一影响因素时保持其他因素不变。通过一系列实验，对粉土试样的热导率进行研究，在排除孔隙比、干密度、土样成分等影响因素的情况下，独立分析了粉土的热导率与含水量间的关系。实验结果表明粉土的热导率随含水量的增大而增大，其变化规律与砂土一致，都符合对数变化规律，且整个变化过程可分为两个阶段。同时还分析了粉土的内在传热机制，有效描述和解释粉土热导率随含水量的变化规律。分析结果表明用对数形式来描述粉土热导率与含水量之间的关系是正确的。 目前报道的不少实验成果，在得出粉土热物性指标和某一因素的关系时，并未保持其他影响因素固定不变，因而只能说明粉土热物性指标随影响因素的定性变化趋势。要建立热物性指标与影响因素间的确定性关系和推算公式，需要更为严格的实验，即研究某一影响因素时保持其他因素不变。通过一系列实验，对粉土试样的热导率进行研究，在排除孔隙比、干密度、土样成分等影响因素的情况下，独立分析了粉土的热导率与含水量间的关系。实验结果表明粉土的热导率随含水量的增大而增大，其变化规律与砂土一致，都符合对数变化规律，且整个变化过程可分为两个阶段。同时还分析了粉土的内在传热机制，有效描述和解释粉土热导率随含水量的变化规律。分析结果表明用对数形式来描述粉土热导率与含水量之间的关系是正确的。
2009, 17(3): 383-388.
摘要:
块体理论是适用于分析节理发育破碎刚性岩体稳定性的有效方法。锦屏二级水电站皮带机隧洞岩体不连续面发育，隧洞开挖面是否产生可动块体影响着皮带机隧洞的稳定性。在对皮带机隧洞详细的地质调查和研究基础上，运用块体理论赤平解析法分析皮带机隧洞的稳定性，对各不连续面和开挖面构成的可动块体滑动形式进行判断，得出了块体的失稳形式以单面滑动为主，双面滑动和垂直掉块相对较少的结论；同时得出皮带机隧洞各部分可动块体分布的直观统计结果，即皮带机隧洞左侧墙，左、右顶拱失稳块体较多，右侧墙较少。 块体理论是适用于分析节理发育破碎刚性岩体稳定性的有效方法。锦屏二级水电站皮带机隧洞岩体不连续面发育，隧洞开挖面是否产生可动块体影响着皮带机隧洞的稳定性。在对皮带机隧洞详细的地质调查和研究基础上，运用块体理论赤平解析法分析皮带机隧洞的稳定性，对各不连续面和开挖面构成的可动块体滑动形式进行判断，得出了块体的失稳形式以单面滑动为主，双面滑动和垂直掉块相对较少的结论；同时得出皮带机隧洞各部分可动块体分布的直观统计结果，即皮带机隧洞左侧墙，左、右顶拱失稳块体较多，右侧墙较少。
块体理论是适用于分析节理发育破碎刚性岩体稳定性的有效方法。锦屏二级水电站皮带机隧洞岩体不连续面发育，隧洞开挖面是否产生可动块体影响着皮带机隧洞的稳定性。在对皮带机隧洞详细的地质调查和研究基础上，运用块体理论赤平解析法分析皮带机隧洞的稳定性，对各不连续面和开挖面构成的可动块体滑动形式进行判断，得出了块体的失稳形式以单面滑动为主，双面滑动和垂直掉块相对较少的结论；同时得出皮带机隧洞各部分可动块体分布的直观统计结果，即皮带机隧洞左侧墙，左、右顶拱失稳块体较多，右侧墙较少。 块体理论是适用于分析节理发育破碎刚性岩体稳定性的有效方法。锦屏二级水电站皮带机隧洞岩体不连续面发育，隧洞开挖面是否产生可动块体影响着皮带机隧洞的稳定性。在对皮带机隧洞详细的地质调查和研究基础上，运用块体理论赤平解析法分析皮带机隧洞的稳定性，对各不连续面和开挖面构成的可动块体滑动形式进行判断，得出了块体的失稳形式以单面滑动为主，双面滑动和垂直掉块相对较少的结论；同时得出皮带机隧洞各部分可动块体分布的直观统计结果，即皮带机隧洞左侧墙，左、右顶拱失稳块体较多，右侧墙较少。
2009, 17(3): 389-393.
摘要:
西安地区长期遭受地面沉降和地裂缝灾害。采用合成孔径雷达干涉测量（InSAR）技术对该区域1992年至今的地面沉降和地裂缝的时空特征进行了监测。主要分3个阶段进行，在每一阶段尤其对InSAR处理过程中的干涉图滤波进行了迭代自适应处理和相位解缠进行了顾及粗差的改正，通过与同期水准和GPS监测结果比较可得InSAR精度达1cm。从3个时间段的InSAR成果可以看出在空间分布上，西安市的东郊和南郊是沉降严重的区域；从时间发育来看，最大沉降阶段发生在1996年，最大沉降量达21cm，而2006年的最大沉降量减少到8cm，且沉降中心转移到西南郊；3个阶段均探测到活动地裂缝两侧的不均匀沉降，地裂缝的南侧沉降均大于北侧。该研究将为西安地区地面沉降和地裂缝的解释和减灾提供数据支持。 西安地区长期遭受地面沉降和地裂缝灾害。采用合成孔径雷达干涉测量（InSAR）技术对该区域1992年至今的地面沉降和地裂缝的时空特征进行了监测。主要分3个阶段进行，在每一阶段尤其对InSAR处理过程中的干涉图滤波进行了迭代自适应处理和相位解缠进行了顾及粗差的改正，通过与同期水准和GPS监测结果比较可得InSAR精度达1cm。从3个时间段的InSAR成果可以看出在空间分布上，西安市的东郊和南郊是沉降严重的区域；从时间发育来看，最大沉降阶段发生在1996年，最大沉降量达21cm，而2006年的最大沉降量减少到8cm，且沉降中心转移到西南郊；3个阶段均探测到活动地裂缝两侧的不均匀沉降，地裂缝的南侧沉降均大于北侧。该研究将为西安地区地面沉降和地裂缝的解释和减灾提供数据支持。
西安地区长期遭受地面沉降和地裂缝灾害。采用合成孔径雷达干涉测量（InSAR）技术对该区域1992年至今的地面沉降和地裂缝的时空特征进行了监测。主要分3个阶段进行，在每一阶段尤其对InSAR处理过程中的干涉图滤波进行了迭代自适应处理和相位解缠进行了顾及粗差的改正，通过与同期水准和GPS监测结果比较可得InSAR精度达1cm。从3个时间段的InSAR成果可以看出在空间分布上，西安市的东郊和南郊是沉降严重的区域；从时间发育来看，最大沉降阶段发生在1996年，最大沉降量达21cm，而2006年的最大沉降量减少到8cm，且沉降中心转移到西南郊；3个阶段均探测到活动地裂缝两侧的不均匀沉降，地裂缝的南侧沉降均大于北侧。该研究将为西安地区地面沉降和地裂缝的解释和减灾提供数据支持。 西安地区长期遭受地面沉降和地裂缝灾害。采用合成孔径雷达干涉测量（InSAR）技术对该区域1992年至今的地面沉降和地裂缝的时空特征进行了监测。主要分3个阶段进行，在每一阶段尤其对InSAR处理过程中的干涉图滤波进行了迭代自适应处理和相位解缠进行了顾及粗差的改正，通过与同期水准和GPS监测结果比较可得InSAR精度达1cm。从3个时间段的InSAR成果可以看出在空间分布上，西安市的东郊和南郊是沉降严重的区域；从时间发育来看，最大沉降阶段发生在1996年，最大沉降量达21cm，而2006年的最大沉降量减少到8cm，且沉降中心转移到西南郊；3个阶段均探测到活动地裂缝两侧的不均匀沉降，地裂缝的南侧沉降均大于北侧。该研究将为西安地区地面沉降和地裂缝的解释和减灾提供数据支持。
2009, 17(3): 394-400.
摘要:
运用快速拉格朗算法分析了多层采空区路基在未处理、注浆处理和注浆处理路基加筋拼接3种工况下路基采空区受力变形和稳定特征。分析结果表明高填方路基在自重荷载和车辆荷载下打破原有采空区平衡状态，注浆加固处理后采空区应力重分布出现新的平衡，但在填方交界区域出现一定的剪应变增量集中，采取加筋处理后剪应力增量下移，路基整体性和变形协调性显著提高。 运用快速拉格朗算法分析了多层采空区路基在未处理、注浆处理和注浆处理路基加筋拼接3种工况下路基采空区受力变形和稳定特征。分析结果表明高填方路基在自重荷载和车辆荷载下打破原有采空区平衡状态，注浆加固处理后采空区应力重分布出现新的平衡，但在填方交界区域出现一定的剪应变增量集中，采取加筋处理后剪应力增量下移，路基整体性和变形协调性显著提高。
运用快速拉格朗算法分析了多层采空区路基在未处理、注浆处理和注浆处理路基加筋拼接3种工况下路基采空区受力变形和稳定特征。分析结果表明高填方路基在自重荷载和车辆荷载下打破原有采空区平衡状态，注浆加固处理后采空区应力重分布出现新的平衡，但在填方交界区域出现一定的剪应变增量集中，采取加筋处理后剪应力增量下移，路基整体性和变形协调性显著提高。 运用快速拉格朗算法分析了多层采空区路基在未处理、注浆处理和注浆处理路基加筋拼接3种工况下路基采空区受力变形和稳定特征。分析结果表明高填方路基在自重荷载和车辆荷载下打破原有采空区平衡状态，注浆加固处理后采空区应力重分布出现新的平衡，但在填方交界区域出现一定的剪应变增量集中，采取加筋处理后剪应力增量下移，路基整体性和变形协调性显著提高。
2009, 17(3): 401-407.
摘要:
湘浏盆地内广泛分布着内陆湖相沉积的白垩系至第三系红层软岩，具有成岩差、易风化崩解等特性，其嵌岩桩的实际工作性状与《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）规定不尽相同。为研究红层嵌岩桩的承载性能、桩身轴力传递规律、桩侧阻力和端阻力的发挥性状，对４根人工挖孔灌注桩进行了单桩静力载荷试验，分别采用滑动测微计和应变计来测试桩身轴力的变化。结果表明，红层嵌岩桩表现为端承摩擦桩特性，Q-s曲线呈缓变型；桩身轴力传递规律和桩侧阻力的发挥与覆盖层厚度、桩长、桩周土性质密切相关；由于红层具有较强的结构性，发挥极限侧阻所需位移仅为2~6mm，测试得到的极限侧阻力远高于规范值，表现出强化效应，使得红层嵌岩桩具有相当大的承载能力，但端阻力和侧阻力并非同步发挥。设计时应采用承载力和变形控制，参数取值应符合桩的荷载传递规律。 湘浏盆地内广泛分布着内陆湖相沉积的白垩系至第三系红层软岩，具有成岩差、易风化崩解等特性，其嵌岩桩的实际工作性状与《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）规定不尽相同。为研究红层嵌岩桩的承载性能、桩身轴力传递规律、桩侧阻力和端阻力的发挥性状，对４根人工挖孔灌注桩进行了单桩静力载荷试验，分别采用滑动测微计和应变计来测试桩身轴力的变化。结果表明，红层嵌岩桩表现为端承摩擦桩特性，Q-s曲线呈缓变型；桩身轴力传递规律和桩侧阻力的发挥与覆盖层厚度、桩长、桩周土性质密切相关；由于红层具有较强的结构性，发挥极限侧阻所需位移仅为2~6mm，测试得到的极限侧阻力远高于规范值，表现出强化效应，使得红层嵌岩桩具有相当大的承载能力，但端阻力和侧阻力并非同步发挥。设计时应采用承载力和变形控制，参数取值应符合桩的荷载传递规律。
湘浏盆地内广泛分布着内陆湖相沉积的白垩系至第三系红层软岩，具有成岩差、易风化崩解等特性，其嵌岩桩的实际工作性状与《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）规定不尽相同。为研究红层嵌岩桩的承载性能、桩身轴力传递规律、桩侧阻力和端阻力的发挥性状，对４根人工挖孔灌注桩进行了单桩静力载荷试验，分别采用滑动测微计和应变计来测试桩身轴力的变化。结果表明，红层嵌岩桩表现为端承摩擦桩特性，Q-s曲线呈缓变型；桩身轴力传递规律和桩侧阻力的发挥与覆盖层厚度、桩长、桩周土性质密切相关；由于红层具有较强的结构性，发挥极限侧阻所需位移仅为2~6mm，测试得到的极限侧阻力远高于规范值，表现出强化效应，使得红层嵌岩桩具有相当大的承载能力，但端阻力和侧阻力并非同步发挥。设计时应采用承载力和变形控制，参数取值应符合桩的荷载传递规律。 湘浏盆地内广泛分布着内陆湖相沉积的白垩系至第三系红层软岩，具有成岩差、易风化崩解等特性，其嵌岩桩的实际工作性状与《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）规定不尽相同。为研究红层嵌岩桩的承载性能、桩身轴力传递规律、桩侧阻力和端阻力的发挥性状，对４根人工挖孔灌注桩进行了单桩静力载荷试验，分别采用滑动测微计和应变计来测试桩身轴力的变化。结果表明，红层嵌岩桩表现为端承摩擦桩特性，Q-s曲线呈缓变型；桩身轴力传递规律和桩侧阻力的发挥与覆盖层厚度、桩长、桩周土性质密切相关；由于红层具有较强的结构性，发挥极限侧阻所需位移仅为2~6mm，测试得到的极限侧阻力远高于规范值，表现出强化效应，使得红层嵌岩桩具有相当大的承载能力，但端阻力和侧阻力并非同步发挥。设计时应采用承载力和变形控制，参数取值应符合桩的荷载传递规律。
2009, 17(3): 408-414.
摘要:
通过对武（汉）广（州）客运专线武汉韶关段红黏土的工程特性研究，认为该地区红黏土液塑限高，饱和度和孔隙比大；具有较好的力学性能，压实性较低；先期固结压力远大于上覆土层自重压力，具有超固结性，具有固而不密特征；红黏土呈现出特殊的上硬下软的工程特性，超固结比和先期固结压力随深度增加而减小。这些研究成果为客运专线实体工程的修建提供了重要的指导和依据。 通过对武（汉）广（州）客运专线武汉韶关段红黏土的工程特性研究，认为该地区红黏土液塑限高，饱和度和孔隙比大；具有较好的力学性能，压实性较低；先期固结压力远大于上覆土层自重压力，具有超固结性，具有固而不密特征；红黏土呈现出特殊的上硬下软的工程特性，超固结比和先期固结压力随深度增加而减小。这些研究成果为客运专线实体工程的修建提供了重要的指导和依据。
通过对武（汉）广（州）客运专线武汉韶关段红黏土的工程特性研究，认为该地区红黏土液塑限高，饱和度和孔隙比大；具有较好的力学性能，压实性较低；先期固结压力远大于上覆土层自重压力，具有超固结性，具有固而不密特征；红黏土呈现出特殊的上硬下软的工程特性，超固结比和先期固结压力随深度增加而减小。这些研究成果为客运专线实体工程的修建提供了重要的指导和依据。 通过对武（汉）广（州）客运专线武汉韶关段红黏土的工程特性研究，认为该地区红黏土液塑限高，饱和度和孔隙比大；具有较好的力学性能，压实性较低；先期固结压力远大于上覆土层自重压力，具有超固结性，具有固而不密特征；红黏土呈现出特殊的上硬下软的工程特性，超固结比和先期固结压力随深度增加而减小。这些研究成果为客运专线实体工程的修建提供了重要的指导和依据。
2009, 17(3): 421-425.
摘要:
膨胀土掺石灰后其性质有很多改变。通过对荆宜高速公路膨胀土的石灰改性试验，得到了膨胀土加石灰后的工程性质的变化规律，如自由膨胀率、膨胀量、收缩率、塑性指数下降、抗剪强度与CBR增加等。从而为改善膨胀土的工程性质以满足工程设计的要求提供了可靠的试验数据。 膨胀土掺石灰后其性质有很多改变。通过对荆宜高速公路膨胀土的石灰改性试验，得到了膨胀土加石灰后的工程性质的变化规律，如自由膨胀率、膨胀量、收缩率、塑性指数下降、抗剪强度与CBR增加等。从而为改善膨胀土的工程性质以满足工程设计的要求提供了可靠的试验数据。
膨胀土掺石灰后其性质有很多改变。通过对荆宜高速公路膨胀土的石灰改性试验，得到了膨胀土加石灰后的工程性质的变化规律，如自由膨胀率、膨胀量、收缩率、塑性指数下降、抗剪强度与CBR增加等。从而为改善膨胀土的工程性质以满足工程设计的要求提供了可靠的试验数据。 膨胀土掺石灰后其性质有很多改变。通过对荆宜高速公路膨胀土的石灰改性试验，得到了膨胀土加石灰后的工程性质的变化规律，如自由膨胀率、膨胀量、收缩率、塑性指数下降、抗剪强度与CBR增加等。从而为改善膨胀土的工程性质以满足工程设计的要求提供了可靠的试验数据。
2009, 17(3): 426-433.
摘要:
天津海积软土具有高含水量、低强度、高压缩性、低pH值等特征，不能直接满足工程建设需要，必须进行人工处理。在水泥土搅拌法中使用适量碱性外掺剂NaOH或Na2CO3，可以提高桩身水泥土强度和复合地基承载力，同时能节省大量水泥，降低工程费用。现场试验中将海积软土与分别掺入0.5%NaOH和0.5%Na2CO3的10%水泥就地搅拌，形成两种新型水泥土，在与原状土及20%纯水泥土进行比较后，发现碱性外掺剂可以促使生成大量针状、棒状或纤维状水化硅酸钙晶体，抑制了能产生膨胀作用的钙矾石的生成，同时，有Ca(OH)2晶体析出，它们共同构成土颗粒间和土颗粒表面的充填物和包裹物，使水泥固化土的孔隙明显减小，密度和强度得到极大提高。检测结果显示水泥土强度提高了20%以上，复合地基承载力不小于120kPa。 天津海积软土具有高含水量、低强度、高压缩性、低pH值等特征，不能直接满足工程建设需要，必须进行人工处理。在水泥土搅拌法中使用适量碱性外掺剂NaOH或Na2CO3，可以提高桩身水泥土强度和复合地基承载力，同时能节省大量水泥，降低工程费用。现场试验中将海积软土与分别掺入0.5%NaOH和0.5%Na2CO3的10%水泥就地搅拌，形成两种新型水泥土，在与原状土及20%纯水泥土进行比较后，发现碱性外掺剂可以促使生成大量针状、棒状或纤维状水化硅酸钙晶体，抑制了能产生膨胀作用的钙矾石的生成，同时，有Ca(OH)2晶体析出，它们共同构成土颗粒间和土颗粒表面的充填物和包裹物，使水泥固化土的孔隙明显减小，密度和强度得到极大提高。检测结果显示水泥土强度提高了20%以上，复合地基承载力不小于120kPa。
天津海积软土具有高含水量、低强度、高压缩性、低pH值等特征，不能直接满足工程建设需要，必须进行人工处理。在水泥土搅拌法中使用适量碱性外掺剂NaOH或Na2CO3，可以提高桩身水泥土强度和复合地基承载力，同时能节省大量水泥，降低工程费用。现场试验中将海积软土与分别掺入0.5%NaOH和0.5%Na2CO3的10%水泥就地搅拌，形成两种新型水泥土，在与原状土及20%纯水泥土进行比较后，发现碱性外掺剂可以促使生成大量针状、棒状或纤维状水化硅酸钙晶体，抑制了能产生膨胀作用的钙矾石的生成，同时，有Ca(OH)2晶体析出，它们共同构成土颗粒间和土颗粒表面的充填物和包裹物，使水泥固化土的孔隙明显减小，密度和强度得到极大提高。检测结果显示水泥土强度提高了20%以上，复合地基承载力不小于120kPa。 天津海积软土具有高含水量、低强度、高压缩性、低pH值等特征，不能直接满足工程建设需要，必须进行人工处理。在水泥土搅拌法中使用适量碱性外掺剂NaOH或Na2CO3，可以提高桩身水泥土强度和复合地基承载力，同时能节省大量水泥，降低工程费用。现场试验中将海积软土与分别掺入0.5%NaOH和0.5%Na2CO3的10%水泥就地搅拌，形成两种新型水泥土，在与原状土及20%纯水泥土进行比较后，发现碱性外掺剂可以促使生成大量针状、棒状或纤维状水化硅酸钙晶体，抑制了能产生膨胀作用的钙矾石的生成，同时，有Ca(OH)2晶体析出，它们共同构成土颗粒间和土颗粒表面的充填物和包裹物，使水泥固化土的孔隙明显减小，密度和强度得到极大提高。检测结果显示水泥土强度提高了20%以上，复合地基承载力不小于120kPa。
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