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专家审稿
编委审稿
主编审稿2014年 22卷 第1期
上一期
2014, 22(1): 1-7.
摘要
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摘要:
2010年8月13日四川都江堰市龙池地区暴发了特大规模的群发性暴雨型泥石流过程，给龙池地区的震后恢复重建带来了巨大的灾难，因此，研究该区泥石流发生机理和预警十分必要。本文在总结前人关于泥石流暴发与降雨条件研究成果基础上，发现泥石流物源含水量及地表径流流深等是导致流域内松散物源启动的主要原因。根据其前期降雨量和有效降雨强度等特征，建立了泥石流流域物源土体颗粒个别启动、局部启动和大量启动的判别式，建立了适合该区域暴雨泥石流预警模型，将可能诱发泥石流暴发的不同降雨条件划分为蓝、黄和红色3个危险等级，为该区泥石流监测预警提供了科学依据。 2010年8月13日四川都江堰市龙池地区暴发了特大规模的群发性暴雨型泥石流过程，给龙池地区的震后恢复重建带来了巨大的灾难，因此，研究该区泥石流发生机理和预警十分必要。本文在总结前人关于泥石流暴发与降雨条件研究成果基础上，发现泥石流物源含水量及地表径流流深等是导致流域内松散物源启动的主要原因。根据其前期降雨量和有效降雨强度等特征，建立了泥石流流域物源土体颗粒个别启动、局部启动和大量启动的判别式，建立了适合该区域暴雨泥石流预警模型，将可能诱发泥石流暴发的不同降雨条件划分为蓝、黄和红色3个危险等级，为该区泥石流监测预警提供了科学依据。
2010年8月13日四川都江堰市龙池地区暴发了特大规模的群发性暴雨型泥石流过程，给龙池地区的震后恢复重建带来了巨大的灾难，因此，研究该区泥石流发生机理和预警十分必要。本文在总结前人关于泥石流暴发与降雨条件研究成果基础上，发现泥石流物源含水量及地表径流流深等是导致流域内松散物源启动的主要原因。根据其前期降雨量和有效降雨强度等特征，建立了泥石流流域物源土体颗粒个别启动、局部启动和大量启动的判别式，建立了适合该区域暴雨泥石流预警模型，将可能诱发泥石流暴发的不同降雨条件划分为蓝、黄和红色3个危险等级，为该区泥石流监测预警提供了科学依据。 2010年8月13日四川都江堰市龙池地区暴发了特大规模的群发性暴雨型泥石流过程，给龙池地区的震后恢复重建带来了巨大的灾难，因此，研究该区泥石流发生机理和预警十分必要。本文在总结前人关于泥石流暴发与降雨条件研究成果基础上，发现泥石流物源含水量及地表径流流深等是导致流域内松散物源启动的主要原因。根据其前期降雨量和有效降雨强度等特征，建立了泥石流流域物源土体颗粒个别启动、局部启动和大量启动的判别式，建立了适合该区域暴雨泥石流预警模型，将可能诱发泥石流暴发的不同降雨条件划分为蓝、黄和红色3个危险等级，为该区泥石流监测预警提供了科学依据。
2014, 22(1): 8-13.
摘要:
地裂缝的监测是防治地裂缝危害的一项重要工作。本文采用基于BOTDR的分布式光纤感测技术对已有地裂缝和潜在地裂缝进行了分布式监测，详细介绍了BOTDR分布式光纤感测技术原理和地裂缝分布式监测方法，并以无锡杨墅里地裂缝作为监测点进行了现场试验研究。研究结果表明：基于BOTDR的分布式光纤感测技术可十分有效地对地裂缝的变形进行监测； 采用定点布设的方法，可提高感测光纤的监测精度和量程，测量精度可以达到0.1mm； 2m长的定点间距，量程可达30mm； 通过网格化铺设感测光缆，可对一定区域内的多条地裂缝进行监测； 在同一方向上，不同点距的结合，可提高地裂缝监测的定位精度。 地裂缝的监测是防治地裂缝危害的一项重要工作。本文采用基于BOTDR的分布式光纤感测技术对已有地裂缝和潜在地裂缝进行了分布式监测，详细介绍了BOTDR分布式光纤感测技术原理和地裂缝分布式监测方法，并以无锡杨墅里地裂缝作为监测点进行了现场试验研究。研究结果表明：基于BOTDR的分布式光纤感测技术可十分有效地对地裂缝的变形进行监测； 采用定点布设的方法，可提高感测光纤的监测精度和量程，测量精度可以达到0.1mm； 2m长的定点间距，量程可达30mm； 通过网格化铺设感测光缆，可对一定区域内的多条地裂缝进行监测； 在同一方向上，不同点距的结合，可提高地裂缝监测的定位精度。
地裂缝的监测是防治地裂缝危害的一项重要工作。本文采用基于BOTDR的分布式光纤感测技术对已有地裂缝和潜在地裂缝进行了分布式监测，详细介绍了BOTDR分布式光纤感测技术原理和地裂缝分布式监测方法，并以无锡杨墅里地裂缝作为监测点进行了现场试验研究。研究结果表明：基于BOTDR的分布式光纤感测技术可十分有效地对地裂缝的变形进行监测； 采用定点布设的方法，可提高感测光纤的监测精度和量程，测量精度可以达到0.1mm； 2m长的定点间距，量程可达30mm； 通过网格化铺设感测光缆，可对一定区域内的多条地裂缝进行监测； 在同一方向上，不同点距的结合，可提高地裂缝监测的定位精度。 地裂缝的监测是防治地裂缝危害的一项重要工作。本文采用基于BOTDR的分布式光纤感测技术对已有地裂缝和潜在地裂缝进行了分布式监测，详细介绍了BOTDR分布式光纤感测技术原理和地裂缝分布式监测方法，并以无锡杨墅里地裂缝作为监测点进行了现场试验研究。研究结果表明：基于BOTDR的分布式光纤感测技术可十分有效地对地裂缝的变形进行监测； 采用定点布设的方法，可提高感测光纤的监测精度和量程，测量精度可以达到0.1mm； 2m长的定点间距，量程可达30mm； 通过网格化铺设感测光缆，可对一定区域内的多条地裂缝进行监测； 在同一方向上，不同点距的结合，可提高地裂缝监测的定位精度。
2014, 22(1): 14-23.
摘要:
统计分析方法是研究地震地质灾害的基本方法，很多学者以灾害面积和灾害数量为基础数据提取了不同的评价指标对地震滑坡的空间分布特点进行评价。在使用灾害数量或点密度等指标进行分析时，存在很大的局限性，需要通过实地调查确认等手段严格保证数据的精确性。以白沙河流域作为研究区域，选取了灾害面积比（Ph）、灾害数量比（Pn）和地表面积比（Pa）作为3个评价参数，通过相互对比的方法揭示了地震灾区小流域都江堰白沙河流域内地震地质灾害的主要分布范围分别为坡度30～50，高程1450～2740m，坡向为E-SW向坡。结果表明，该方法简单易行，可以更加全面的快速评估地震灾区小流域地质灾害的空间分布特征，提供较多的灾害信息，判断小流域地表破坏严重程度，为防灾减灾及灾后重建提供帮助。同时发现，地震地质灾害的主要集中分布区与破坏严重区并不一定重合，因此，在对地震灾害进行空间分布分析时需要同时对这两个方面进行分析，不可忽略。将分析结果与汶川震区已有成果进行了对比发现，汶川地震灾区的地质灾害主要分布区存在坡度和高程上限，分别为50和3000m； 白沙河流域的地质灾害坡向分布与北川映秀断裂走向关系密切，其主要分布坡向中间值与断裂走向夹角约90，但在该研究区灾害的分布不存在背坡面效应的特点； 该流域内地震地质灾害的分布与岩性分布相关性较弱。 统计分析方法是研究地震地质灾害的基本方法，很多学者以灾害面积和灾害数量为基础数据提取了不同的评价指标对地震滑坡的空间分布特点进行评价。在使用灾害数量或点密度等指标进行分析时，存在很大的局限性，需要通过实地调查确认等手段严格保证数据的精确性。以白沙河流域作为研究区域，选取了灾害面积比（Ph）、灾害数量比（Pn）和地表面积比（Pa）作为3个评价参数，通过相互对比的方法揭示了地震灾区小流域都江堰白沙河流域内地震地质灾害的主要分布范围分别为坡度30～50，高程1450～2740m，坡向为E-SW向坡。结果表明，该方法简单易行，可以更加全面的快速评估地震灾区小流域地质灾害的空间分布特征，提供较多的灾害信息，判断小流域地表破坏严重程度，为防灾减灾及灾后重建提供帮助。同时发现，地震地质灾害的主要集中分布区与破坏严重区并不一定重合，因此，在对地震灾害进行空间分布分析时需要同时对这两个方面进行分析，不可忽略。将分析结果与汶川震区已有成果进行了对比发现，汶川地震灾区的地质灾害主要分布区存在坡度和高程上限，分别为50和3000m； 白沙河流域的地质灾害坡向分布与北川映秀断裂走向关系密切，其主要分布坡向中间值与断裂走向夹角约90，但在该研究区灾害的分布不存在背坡面效应的特点； 该流域内地震地质灾害的分布与岩性分布相关性较弱。
统计分析方法是研究地震地质灾害的基本方法，很多学者以灾害面积和灾害数量为基础数据提取了不同的评价指标对地震滑坡的空间分布特点进行评价。在使用灾害数量或点密度等指标进行分析时，存在很大的局限性，需要通过实地调查确认等手段严格保证数据的精确性。以白沙河流域作为研究区域，选取了灾害面积比（Ph）、灾害数量比（Pn）和地表面积比（Pa）作为3个评价参数，通过相互对比的方法揭示了地震灾区小流域都江堰白沙河流域内地震地质灾害的主要分布范围分别为坡度30～50，高程1450～2740m，坡向为E-SW向坡。结果表明，该方法简单易行，可以更加全面的快速评估地震灾区小流域地质灾害的空间分布特征，提供较多的灾害信息，判断小流域地表破坏严重程度，为防灾减灾及灾后重建提供帮助。同时发现，地震地质灾害的主要集中分布区与破坏严重区并不一定重合，因此，在对地震灾害进行空间分布分析时需要同时对这两个方面进行分析，不可忽略。将分析结果与汶川震区已有成果进行了对比发现，汶川地震灾区的地质灾害主要分布区存在坡度和高程上限，分别为50和3000m； 白沙河流域的地质灾害坡向分布与北川映秀断裂走向关系密切，其主要分布坡向中间值与断裂走向夹角约90，但在该研究区灾害的分布不存在背坡面效应的特点； 该流域内地震地质灾害的分布与岩性分布相关性较弱。 统计分析方法是研究地震地质灾害的基本方法，很多学者以灾害面积和灾害数量为基础数据提取了不同的评价指标对地震滑坡的空间分布特点进行评价。在使用灾害数量或点密度等指标进行分析时，存在很大的局限性，需要通过实地调查确认等手段严格保证数据的精确性。以白沙河流域作为研究区域，选取了灾害面积比（Ph）、灾害数量比（Pn）和地表面积比（Pa）作为3个评价参数，通过相互对比的方法揭示了地震灾区小流域都江堰白沙河流域内地震地质灾害的主要分布范围分别为坡度30～50，高程1450～2740m，坡向为E-SW向坡。结果表明，该方法简单易行，可以更加全面的快速评估地震灾区小流域地质灾害的空间分布特征，提供较多的灾害信息，判断小流域地表破坏严重程度，为防灾减灾及灾后重建提供帮助。同时发现，地震地质灾害的主要集中分布区与破坏严重区并不一定重合，因此，在对地震灾害进行空间分布分析时需要同时对这两个方面进行分析，不可忽略。将分析结果与汶川震区已有成果进行了对比发现，汶川地震灾区的地质灾害主要分布区存在坡度和高程上限，分别为50和3000m； 白沙河流域的地质灾害坡向分布与北川映秀断裂走向关系密切，其主要分布坡向中间值与断裂走向夹角约90，但在该研究区灾害的分布不存在背坡面效应的特点； 该流域内地震地质灾害的分布与岩性分布相关性较弱。
2014, 22(1): 24-29.
摘要:
滑坡的形成和发展往往与地表水和地下水活动相关，本文深入分析了秦巴山区十天高速某富水滑坡的成因机理，预测了公路开挖后滑坡的变形破坏模式并制定了相应的治理方案； 通过施工期间监测资料分析及工程效果研究，验证了其变形破坏模式并总结了治理工程实施过程中滑坡各阶段变形特点。提出对于地下水来源丰富的大型覆盖层滑坡，其蠕变特性与黏性土的流变性及自身的应力状态有关，滑体中黏粒含量越高、塑性指数越大、含水量越高，土的流变性越强，滑坡蠕动变形越明显； 该类滑坡仅采取支挡和地表排水措施难以有效控制其变形发展，需辅以泄水隧洞等地下排水工程，改变地下水渗流场，提高滑带有效应力，方可稳定滑坡； 大型深层覆盖层滑坡即使采用抗滑桩等支挡工程进行预加固，随着开挖的加深，坡体应变能释放，将形成新的塑性区，滑面的发展遵循渐进破坏理论，逐步向下发展，治理工程需兼顾多层滑面的影响。 滑坡的形成和发展往往与地表水和地下水活动相关，本文深入分析了秦巴山区十天高速某富水滑坡的成因机理，预测了公路开挖后滑坡的变形破坏模式并制定了相应的治理方案； 通过施工期间监测资料分析及工程效果研究，验证了其变形破坏模式并总结了治理工程实施过程中滑坡各阶段变形特点。提出对于地下水来源丰富的大型覆盖层滑坡，其蠕变特性与黏性土的流变性及自身的应力状态有关，滑体中黏粒含量越高、塑性指数越大、含水量越高，土的流变性越强，滑坡蠕动变形越明显； 该类滑坡仅采取支挡和地表排水措施难以有效控制其变形发展，需辅以泄水隧洞等地下排水工程，改变地下水渗流场，提高滑带有效应力，方可稳定滑坡； 大型深层覆盖层滑坡即使采用抗滑桩等支挡工程进行预加固，随着开挖的加深，坡体应变能释放，将形成新的塑性区，滑面的发展遵循渐进破坏理论，逐步向下发展，治理工程需兼顾多层滑面的影响。
滑坡的形成和发展往往与地表水和地下水活动相关，本文深入分析了秦巴山区十天高速某富水滑坡的成因机理，预测了公路开挖后滑坡的变形破坏模式并制定了相应的治理方案； 通过施工期间监测资料分析及工程效果研究，验证了其变形破坏模式并总结了治理工程实施过程中滑坡各阶段变形特点。提出对于地下水来源丰富的大型覆盖层滑坡，其蠕变特性与黏性土的流变性及自身的应力状态有关，滑体中黏粒含量越高、塑性指数越大、含水量越高，土的流变性越强，滑坡蠕动变形越明显； 该类滑坡仅采取支挡和地表排水措施难以有效控制其变形发展，需辅以泄水隧洞等地下排水工程，改变地下水渗流场，提高滑带有效应力，方可稳定滑坡； 大型深层覆盖层滑坡即使采用抗滑桩等支挡工程进行预加固，随着开挖的加深，坡体应变能释放，将形成新的塑性区，滑面的发展遵循渐进破坏理论，逐步向下发展，治理工程需兼顾多层滑面的影响。 滑坡的形成和发展往往与地表水和地下水活动相关，本文深入分析了秦巴山区十天高速某富水滑坡的成因机理，预测了公路开挖后滑坡的变形破坏模式并制定了相应的治理方案； 通过施工期间监测资料分析及工程效果研究，验证了其变形破坏模式并总结了治理工程实施过程中滑坡各阶段变形特点。提出对于地下水来源丰富的大型覆盖层滑坡，其蠕变特性与黏性土的流变性及自身的应力状态有关，滑体中黏粒含量越高、塑性指数越大、含水量越高，土的流变性越强，滑坡蠕动变形越明显； 该类滑坡仅采取支挡和地表排水措施难以有效控制其变形发展，需辅以泄水隧洞等地下排水工程，改变地下水渗流场，提高滑带有效应力，方可稳定滑坡； 大型深层覆盖层滑坡即使采用抗滑桩等支挡工程进行预加固，随着开挖的加深，坡体应变能释放，将形成新的塑性区，滑面的发展遵循渐进破坏理论，逐步向下发展，治理工程需兼顾多层滑面的影响。
2014, 22(1): 30-37.
摘要:
以陕西省岚皋县境内滑坡为研究对象，借助R型因子分析法，对滑坡发育的影响因素进行分析研究。结果表明：起主导作用的主项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡前缘河流影响距、人类工程活动、地形地貌和控滑结构面； 影响较大的分项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡体前缘河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向、耕地（占坡体百分比）和滑坡体碎石含量。结合影响滑坡发育的主项因素和分项因素，综合确定影响滑坡发育的主控因素按照其影响的作用大小依次为河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向。该问题的研究不仅可以为滑坡灾害的分析提供新的方法，而且对滑坡灾害的防灾减灾提供了一种新思路。 以陕西省岚皋县境内滑坡为研究对象，借助R型因子分析法，对滑坡发育的影响因素进行分析研究。结果表明：起主导作用的主项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡前缘河流影响距、人类工程活动、地形地貌和控滑结构面； 影响较大的分项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡体前缘河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向、耕地（占坡体百分比）和滑坡体碎石含量。结合影响滑坡发育的主项因素和分项因素，综合确定影响滑坡发育的主控因素按照其影响的作用大小依次为河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向。该问题的研究不仅可以为滑坡灾害的分析提供新的方法，而且对滑坡灾害的防灾减灾提供了一种新思路。
以陕西省岚皋县境内滑坡为研究对象，借助R型因子分析法，对滑坡发育的影响因素进行分析研究。结果表明：起主导作用的主项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡前缘河流影响距、人类工程活动、地形地貌和控滑结构面； 影响较大的分项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡体前缘河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向、耕地（占坡体百分比）和滑坡体碎石含量。结合影响滑坡发育的主项因素和分项因素，综合确定影响滑坡发育的主控因素按照其影响的作用大小依次为河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向。该问题的研究不仅可以为滑坡灾害的分析提供新的方法，而且对滑坡灾害的防灾减灾提供了一种新思路。 以陕西省岚皋县境内滑坡为研究对象，借助R型因子分析法，对滑坡发育的影响因素进行分析研究。结果表明：起主导作用的主项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡前缘河流影响距、人类工程活动、地形地貌和控滑结构面； 影响较大的分项因素按照其影响作用的大小依次为滑坡体前缘河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向、耕地（占坡体百分比）和滑坡体碎石含量。结合影响滑坡发育的主项因素和分项因素，综合确定影响滑坡发育的主控因素按照其影响的作用大小依次为河流影响距、开挖坡脚、原始斜坡坡向、控滑结构面倾向。该问题的研究不仅可以为滑坡灾害的分析提供新的方法，而且对滑坡灾害的防灾减灾提供了一种新思路。
2014, 22(1): 38-45.
摘要:
2012年7月中旬日本熊本县迎来特大暴雨，暴雨在熊本县市区内引发洪水，并在位于其东北部的阿苏地区引发了数量巨大、后果严重的地质灾害。通过同年10月到11月之间多次现场灾害调查，发现当地的地质灾害主要类型有崩塌、滑坡和泥石流。当地的地理环境给相关部门后续的治理和修复工作带来了极大的不便利，同时耗费了大量的时间和资金，因而相对于灾后进行治理和修复工作，事前对于当地可能发生地质灾害的区域进行危险度评价，在危险度大的地方提前建立防护措施具有更大的实际和经济价值。本文运用日本熊本大学工学部环境岩土研究室自主研发的危险度评价RESS软件对选取的阿苏坂梨区域进行危险度评价，获得了被研究区域的地势起伏度、横断面形状、斜面倾斜角度、集水面积、土地利用信息、土体表层地质、灾害场所变化情况等7个类别的解析图像和数据。结合使用数量化Ⅱ类分析方法，对危险度评价的结果进行验证和扩展，危险度评价的准确率和灾害场所的判断准确率均高于研究要求，另外也获得了由RESS软件解析出来的各个类别的因子对于地质灾害事件的贡献度大小。依据危险度评价的结果绘制出被研究区域的地质灾害预测预警地图，该地图简单易懂，具有一定的社会共享意义和专业参考价值。 2012年7月中旬日本熊本县迎来特大暴雨，暴雨在熊本县市区内引发洪水，并在位于其东北部的阿苏地区引发了数量巨大、后果严重的地质灾害。通过同年10月到11月之间多次现场灾害调查，发现当地的地质灾害主要类型有崩塌、滑坡和泥石流。当地的地理环境给相关部门后续的治理和修复工作带来了极大的不便利，同时耗费了大量的时间和资金，因而相对于灾后进行治理和修复工作，事前对于当地可能发生地质灾害的区域进行危险度评价，在危险度大的地方提前建立防护措施具有更大的实际和经济价值。本文运用日本熊本大学工学部环境岩土研究室自主研发的危险度评价RESS软件对选取的阿苏坂梨区域进行危险度评价，获得了被研究区域的地势起伏度、横断面形状、斜面倾斜角度、集水面积、土地利用信息、土体表层地质、灾害场所变化情况等7个类别的解析图像和数据。结合使用数量化Ⅱ类分析方法，对危险度评价的结果进行验证和扩展，危险度评价的准确率和灾害场所的判断准确率均高于研究要求，另外也获得了由RESS软件解析出来的各个类别的因子对于地质灾害事件的贡献度大小。依据危险度评价的结果绘制出被研究区域的地质灾害预测预警地图，该地图简单易懂，具有一定的社会共享意义和专业参考价值。
2012年7月中旬日本熊本县迎来特大暴雨，暴雨在熊本县市区内引发洪水，并在位于其东北部的阿苏地区引发了数量巨大、后果严重的地质灾害。通过同年10月到11月之间多次现场灾害调查，发现当地的地质灾害主要类型有崩塌、滑坡和泥石流。当地的地理环境给相关部门后续的治理和修复工作带来了极大的不便利，同时耗费了大量的时间和资金，因而相对于灾后进行治理和修复工作，事前对于当地可能发生地质灾害的区域进行危险度评价，在危险度大的地方提前建立防护措施具有更大的实际和经济价值。本文运用日本熊本大学工学部环境岩土研究室自主研发的危险度评价RESS软件对选取的阿苏坂梨区域进行危险度评价，获得了被研究区域的地势起伏度、横断面形状、斜面倾斜角度、集水面积、土地利用信息、土体表层地质、灾害场所变化情况等7个类别的解析图像和数据。结合使用数量化Ⅱ类分析方法，对危险度评价的结果进行验证和扩展，危险度评价的准确率和灾害场所的判断准确率均高于研究要求，另外也获得了由RESS软件解析出来的各个类别的因子对于地质灾害事件的贡献度大小。依据危险度评价的结果绘制出被研究区域的地质灾害预测预警地图，该地图简单易懂，具有一定的社会共享意义和专业参考价值。 2012年7月中旬日本熊本县迎来特大暴雨，暴雨在熊本县市区内引发洪水，并在位于其东北部的阿苏地区引发了数量巨大、后果严重的地质灾害。通过同年10月到11月之间多次现场灾害调查，发现当地的地质灾害主要类型有崩塌、滑坡和泥石流。当地的地理环境给相关部门后续的治理和修复工作带来了极大的不便利，同时耗费了大量的时间和资金，因而相对于灾后进行治理和修复工作，事前对于当地可能发生地质灾害的区域进行危险度评价，在危险度大的地方提前建立防护措施具有更大的实际和经济价值。本文运用日本熊本大学工学部环境岩土研究室自主研发的危险度评价RESS软件对选取的阿苏坂梨区域进行危险度评价，获得了被研究区域的地势起伏度、横断面形状、斜面倾斜角度、集水面积、土地利用信息、土体表层地质、灾害场所变化情况等7个类别的解析图像和数据。结合使用数量化Ⅱ类分析方法，对危险度评价的结果进行验证和扩展，危险度评价的准确率和灾害场所的判断准确率均高于研究要求，另外也获得了由RESS软件解析出来的各个类别的因子对于地质灾害事件的贡献度大小。依据危险度评价的结果绘制出被研究区域的地质灾害预测预警地图，该地图简单易懂，具有一定的社会共享意义和专业参考价值。
2014, 22(1): 46-55.
摘要:
2008年5月12日，中国四川省龙门山地区发生MS8.0大地震，诱发了大量的斜坡地质灾害。全面、准确的地质灾害编录和对其发育规律分析是灾害防治研究的基础。因此，本文选取同震地质灾害典型发育的绵远河流域作为研究区，利用2期震后的SPOT5卫星遥感影像，结合震前航拍影像，进行了同震地质灾害图斑的自动识别，并结合影像目视检核和灾害野外验证精确地编录了斜坡地质灾害。针对先前学者在此研究区的研究成果，对比分析本次地质灾害提取方法的优势与成果的完整性与精确性。在此解译成果基础上，进行了地质灾害发育规律的空间分析，得出了一些有别于前人的认识：（1）遥感影像是提取地震地质灾害的有效手段，但需要注意遥感影像的时相选择和期次的对比，这样才能获取完整且准确的解译结果； （2）提取的研究区地质灾害总面积为85.5km2，约为前人研究结果的两倍； 解译结果显示，灾害主要集中分布于北川映秀地表破裂带附近和绵远河主河道两侧的斜坡； （3）流域地处地形、地貌过渡带，高程、坡度、坡形、断裂及地表破裂和地层岩性是汶川地震地质灾害分布的主控因素； 在高程1500m和4100m附近灾害面积百分比最大，分别为31%和25%以上； 灾害分布主要集中在50附近，面积百分比与坡度呈正相关； 在凹形陡坡单元灾害面积分布最大，其次为凸型中坡单元； 灾害分布与该地区断层的活动特征相关性很大； 硬岩、上硬下软地层是地质灾害的主要发生区域，占49.6%。 2008年5月12日，中国四川省龙门山地区发生MS8.0大地震，诱发了大量的斜坡地质灾害。全面、准确的地质灾害编录和对其发育规律分析是灾害防治研究的基础。因此，本文选取同震地质灾害典型发育的绵远河流域作为研究区，利用2期震后的SPOT5卫星遥感影像，结合震前航拍影像，进行了同震地质灾害图斑的自动识别，并结合影像目视检核和灾害野外验证精确地编录了斜坡地质灾害。针对先前学者在此研究区的研究成果，对比分析本次地质灾害提取方法的优势与成果的完整性与精确性。在此解译成果基础上，进行了地质灾害发育规律的空间分析，得出了一些有别于前人的认识：（1）遥感影像是提取地震地质灾害的有效手段，但需要注意遥感影像的时相选择和期次的对比，这样才能获取完整且准确的解译结果； （2）提取的研究区地质灾害总面积为85.5km2，约为前人研究结果的两倍； 解译结果显示，灾害主要集中分布于北川映秀地表破裂带附近和绵远河主河道两侧的斜坡； （3）流域地处地形、地貌过渡带，高程、坡度、坡形、断裂及地表破裂和地层岩性是汶川地震地质灾害分布的主控因素； 在高程1500m和4100m附近灾害面积百分比最大，分别为31%和25%以上； 灾害分布主要集中在50附近，面积百分比与坡度呈正相关； 在凹形陡坡单元灾害面积分布最大，其次为凸型中坡单元； 灾害分布与该地区断层的活动特征相关性很大； 硬岩、上硬下软地层是地质灾害的主要发生区域，占49.6%。
2008年5月12日，中国四川省龙门山地区发生MS8.0大地震，诱发了大量的斜坡地质灾害。全面、准确的地质灾害编录和对其发育规律分析是灾害防治研究的基础。因此，本文选取同震地质灾害典型发育的绵远河流域作为研究区，利用2期震后的SPOT5卫星遥感影像，结合震前航拍影像，进行了同震地质灾害图斑的自动识别，并结合影像目视检核和灾害野外验证精确地编录了斜坡地质灾害。针对先前学者在此研究区的研究成果，对比分析本次地质灾害提取方法的优势与成果的完整性与精确性。在此解译成果基础上，进行了地质灾害发育规律的空间分析，得出了一些有别于前人的认识：（1）遥感影像是提取地震地质灾害的有效手段，但需要注意遥感影像的时相选择和期次的对比，这样才能获取完整且准确的解译结果； （2）提取的研究区地质灾害总面积为85.5km2，约为前人研究结果的两倍； 解译结果显示，灾害主要集中分布于北川映秀地表破裂带附近和绵远河主河道两侧的斜坡； （3）流域地处地形、地貌过渡带，高程、坡度、坡形、断裂及地表破裂和地层岩性是汶川地震地质灾害分布的主控因素； 在高程1500m和4100m附近灾害面积百分比最大，分别为31%和25%以上； 灾害分布主要集中在50附近，面积百分比与坡度呈正相关； 在凹形陡坡单元灾害面积分布最大，其次为凸型中坡单元； 灾害分布与该地区断层的活动特征相关性很大； 硬岩、上硬下软地层是地质灾害的主要发生区域，占49.6%。 2008年5月12日，中国四川省龙门山地区发生MS8.0大地震，诱发了大量的斜坡地质灾害。全面、准确的地质灾害编录和对其发育规律分析是灾害防治研究的基础。因此，本文选取同震地质灾害典型发育的绵远河流域作为研究区，利用2期震后的SPOT5卫星遥感影像，结合震前航拍影像，进行了同震地质灾害图斑的自动识别，并结合影像目视检核和灾害野外验证精确地编录了斜坡地质灾害。针对先前学者在此研究区的研究成果，对比分析本次地质灾害提取方法的优势与成果的完整性与精确性。在此解译成果基础上，进行了地质灾害发育规律的空间分析，得出了一些有别于前人的认识：（1）遥感影像是提取地震地质灾害的有效手段，但需要注意遥感影像的时相选择和期次的对比，这样才能获取完整且准确的解译结果； （2）提取的研究区地质灾害总面积为85.5km2，约为前人研究结果的两倍； 解译结果显示，灾害主要集中分布于北川映秀地表破裂带附近和绵远河主河道两侧的斜坡； （3）流域地处地形、地貌过渡带，高程、坡度、坡形、断裂及地表破裂和地层岩性是汶川地震地质灾害分布的主控因素； 在高程1500m和4100m附近灾害面积百分比最大，分别为31%和25%以上； 灾害分布主要集中在50附近，面积百分比与坡度呈正相关； 在凹形陡坡单元灾害面积分布最大，其次为凸型中坡单元； 灾害分布与该地区断层的活动特征相关性很大； 硬岩、上硬下软地层是地质灾害的主要发生区域，占49.6%。
2014, 22(1): 56-63.
摘要:
白龙江流域是我国滑坡泥石流灾害四大高发区之一，进行该区域滑坡敏感性评价，能够为决策者在灾害管理和设施建设规划方面提供帮助，对区域防灾减灾具有重要指导意义。本研究采用边坡单元为基本研究单元，在野外调查及前人研究基础上，选择控制该区域滑坡发育的19个要素作为影响因子； 经过主成分分析和独立性检验得到该区域对滑坡形成贡献最大的6个因子：高程、坡度、坡向、岩性、断裂距离和人口密度； 分别使用二元逻辑回归模型（LR）和支持向量机模型（SVM）对该区域进行滑坡敏感性评价； 最后，采用ROC曲线对模型精度进行验证。研究结果表明，两模型各能将38.76%、14.48%、9.40%、11.28%、26.07%和13.49%、21.61%、8.17%、26.70%、30.04%的边坡单元分别预测为极高危险区、高危险区、中度危险区、低危险区和极低危险区； 精度验证结果表明两种模型均能有效地进行该区域滑坡敏感性评价，并且支持向量机模型具有更好的分类能力、预测精度和稳定性。 白龙江流域是我国滑坡泥石流灾害四大高发区之一，进行该区域滑坡敏感性评价，能够为决策者在灾害管理和设施建设规划方面提供帮助，对区域防灾减灾具有重要指导意义。本研究采用边坡单元为基本研究单元，在野外调查及前人研究基础上，选择控制该区域滑坡发育的19个要素作为影响因子； 经过主成分分析和独立性检验得到该区域对滑坡形成贡献最大的6个因子：高程、坡度、坡向、岩性、断裂距离和人口密度； 分别使用二元逻辑回归模型（LR）和支持向量机模型（SVM）对该区域进行滑坡敏感性评价； 最后，采用ROC曲线对模型精度进行验证。研究结果表明，两模型各能将38.76%、14.48%、9.40%、11.28%、26.07%和13.49%、21.61%、8.17%、26.70%、30.04%的边坡单元分别预测为极高危险区、高危险区、中度危险区、低危险区和极低危险区； 精度验证结果表明两种模型均能有效地进行该区域滑坡敏感性评价，并且支持向量机模型具有更好的分类能力、预测精度和稳定性。
白龙江流域是我国滑坡泥石流灾害四大高发区之一，进行该区域滑坡敏感性评价，能够为决策者在灾害管理和设施建设规划方面提供帮助，对区域防灾减灾具有重要指导意义。本研究采用边坡单元为基本研究单元，在野外调查及前人研究基础上，选择控制该区域滑坡发育的19个要素作为影响因子； 经过主成分分析和独立性检验得到该区域对滑坡形成贡献最大的6个因子：高程、坡度、坡向、岩性、断裂距离和人口密度； 分别使用二元逻辑回归模型（LR）和支持向量机模型（SVM）对该区域进行滑坡敏感性评价； 最后，采用ROC曲线对模型精度进行验证。研究结果表明，两模型各能将38.76%、14.48%、9.40%、11.28%、26.07%和13.49%、21.61%、8.17%、26.70%、30.04%的边坡单元分别预测为极高危险区、高危险区、中度危险区、低危险区和极低危险区； 精度验证结果表明两种模型均能有效地进行该区域滑坡敏感性评价，并且支持向量机模型具有更好的分类能力、预测精度和稳定性。 白龙江流域是我国滑坡泥石流灾害四大高发区之一，进行该区域滑坡敏感性评价，能够为决策者在灾害管理和设施建设规划方面提供帮助，对区域防灾减灾具有重要指导意义。本研究采用边坡单元为基本研究单元，在野外调查及前人研究基础上，选择控制该区域滑坡发育的19个要素作为影响因子； 经过主成分分析和独立性检验得到该区域对滑坡形成贡献最大的6个因子：高程、坡度、坡向、岩性、断裂距离和人口密度； 分别使用二元逻辑回归模型（LR）和支持向量机模型（SVM）对该区域进行滑坡敏感性评价； 最后，采用ROC曲线对模型精度进行验证。研究结果表明，两模型各能将38.76%、14.48%、9.40%、11.28%、26.07%和13.49%、21.61%、8.17%、26.70%、30.04%的边坡单元分别预测为极高危险区、高危险区、中度危险区、低危险区和极低危险区； 精度验证结果表明两种模型均能有效地进行该区域滑坡敏感性评价，并且支持向量机模型具有更好的分类能力、预测精度和稳定性。
2014, 22(1): 64-70.
摘要:
地下采矿与滑坡的关系问题是近期社会关注的热点问题。基于对此问题已有研究的不足，以及随机介质理论在矿区地表移动与变形预测中的广泛应用，探索采用随机介质理论方法对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行研究。以重庆武隆鸡尾山崩滑体为研究对象，建立了坡体内两个地下采矿剖面的计算模型，并通过计算机编程辅助计算，对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行了分析，并对不同地下采矿工况分别进行了详细研究。计算表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降加剧了鸡尾山坡体的移动下滑趋势，认为随机介质理论适用于地下采矿诱发的坡体移动变形分析。 地下采矿与滑坡的关系问题是近期社会关注的热点问题。基于对此问题已有研究的不足，以及随机介质理论在矿区地表移动与变形预测中的广泛应用，探索采用随机介质理论方法对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行研究。以重庆武隆鸡尾山崩滑体为研究对象，建立了坡体内两个地下采矿剖面的计算模型，并通过计算机编程辅助计算，对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行了分析，并对不同地下采矿工况分别进行了详细研究。计算表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降加剧了鸡尾山坡体的移动下滑趋势，认为随机介质理论适用于地下采矿诱发的坡体移动变形分析。
地下采矿与滑坡的关系问题是近期社会关注的热点问题。基于对此问题已有研究的不足，以及随机介质理论在矿区地表移动与变形预测中的广泛应用，探索采用随机介质理论方法对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行研究。以重庆武隆鸡尾山崩滑体为研究对象，建立了坡体内两个地下采矿剖面的计算模型，并通过计算机编程辅助计算，对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行了分析，并对不同地下采矿工况分别进行了详细研究。计算表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降加剧了鸡尾山坡体的移动下滑趋势，认为随机介质理论适用于地下采矿诱发的坡体移动变形分析。 地下采矿与滑坡的关系问题是近期社会关注的热点问题。基于对此问题已有研究的不足，以及随机介质理论在矿区地表移动与变形预测中的广泛应用，探索采用随机介质理论方法对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行研究。以重庆武隆鸡尾山崩滑体为研究对象，建立了坡体内两个地下采矿剖面的计算模型，并通过计算机编程辅助计算，对地下采矿条件下坡体的移动变形规律进行了分析，并对不同地下采矿工况分别进行了详细研究。计算表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降加剧了鸡尾山坡体的移动下滑趋势，认为随机介质理论适用于地下采矿诱发的坡体移动变形分析。
2014, 22(1): 71-77.
摘要:
山区特大地震往往导致大量堰塞湖，例如2008年汶川地震形成了至少257个堰塞湖，并且主震后发生了大量余震，这些余震可能会影响堰塞坝体的安全状态。通过大型振动台模型试验，研究了余震及库水耦合作用下堰塞坝体的破坏及溃决机理和过程。共进行了两组不同材料的振动台模型试验，分别模拟含黏粒较多且颗粒较小（坝体Ⅰ）和基本不含黏粒且颗粒较大（坝体Ⅱ）的两种坝体。在不同水位条件下进行振动台试验。研究成果表明：（1）地震和库水耦合作用下堰塞坝体的主要溃决方式是漫顶溢流，主要溃决过程为地震力使松散的堰塞坝体发生沉陷，库水渗入使沉陷加剧，最终水位上升漫过坝顶发生溢流冲蚀破坏。（2）地震一般不会直接引起堰塞坝体的破坏。地震力对坝体稳定性的主要影响是使坝体发生沉陷变形。在地震和库水耦合作用下，坝体沉陷比单一因素作用下更为剧烈，因此地震作用会使漫顶溢流提前发生。（3）地震和库水耦合作用下坝体Ⅰ沉陷量大于坝体Ⅱ，说明现实中由大粒径岩土体组成的堰塞坝体具有更好的稳定性。 山区特大地震往往导致大量堰塞湖，例如2008年汶川地震形成了至少257个堰塞湖，并且主震后发生了大量余震，这些余震可能会影响堰塞坝体的安全状态。通过大型振动台模型试验，研究了余震及库水耦合作用下堰塞坝体的破坏及溃决机理和过程。共进行了两组不同材料的振动台模型试验，分别模拟含黏粒较多且颗粒较小（坝体Ⅰ）和基本不含黏粒且颗粒较大（坝体Ⅱ）的两种坝体。在不同水位条件下进行振动台试验。研究成果表明：（1）地震和库水耦合作用下堰塞坝体的主要溃决方式是漫顶溢流，主要溃决过程为地震力使松散的堰塞坝体发生沉陷，库水渗入使沉陷加剧，最终水位上升漫过坝顶发生溢流冲蚀破坏。（2）地震一般不会直接引起堰塞坝体的破坏。地震力对坝体稳定性的主要影响是使坝体发生沉陷变形。在地震和库水耦合作用下，坝体沉陷比单一因素作用下更为剧烈，因此地震作用会使漫顶溢流提前发生。（3）地震和库水耦合作用下坝体Ⅰ沉陷量大于坝体Ⅱ，说明现实中由大粒径岩土体组成的堰塞坝体具有更好的稳定性。
山区特大地震往往导致大量堰塞湖，例如2008年汶川地震形成了至少257个堰塞湖，并且主震后发生了大量余震，这些余震可能会影响堰塞坝体的安全状态。通过大型振动台模型试验，研究了余震及库水耦合作用下堰塞坝体的破坏及溃决机理和过程。共进行了两组不同材料的振动台模型试验，分别模拟含黏粒较多且颗粒较小（坝体Ⅰ）和基本不含黏粒且颗粒较大（坝体Ⅱ）的两种坝体。在不同水位条件下进行振动台试验。研究成果表明：（1）地震和库水耦合作用下堰塞坝体的主要溃决方式是漫顶溢流，主要溃决过程为地震力使松散的堰塞坝体发生沉陷，库水渗入使沉陷加剧，最终水位上升漫过坝顶发生溢流冲蚀破坏。（2）地震一般不会直接引起堰塞坝体的破坏。地震力对坝体稳定性的主要影响是使坝体发生沉陷变形。在地震和库水耦合作用下，坝体沉陷比单一因素作用下更为剧烈，因此地震作用会使漫顶溢流提前发生。（3）地震和库水耦合作用下坝体Ⅰ沉陷量大于坝体Ⅱ，说明现实中由大粒径岩土体组成的堰塞坝体具有更好的稳定性。 山区特大地震往往导致大量堰塞湖，例如2008年汶川地震形成了至少257个堰塞湖，并且主震后发生了大量余震，这些余震可能会影响堰塞坝体的安全状态。通过大型振动台模型试验，研究了余震及库水耦合作用下堰塞坝体的破坏及溃决机理和过程。共进行了两组不同材料的振动台模型试验，分别模拟含黏粒较多且颗粒较小（坝体Ⅰ）和基本不含黏粒且颗粒较大（坝体Ⅱ）的两种坝体。在不同水位条件下进行振动台试验。研究成果表明：（1）地震和库水耦合作用下堰塞坝体的主要溃决方式是漫顶溢流，主要溃决过程为地震力使松散的堰塞坝体发生沉陷，库水渗入使沉陷加剧，最终水位上升漫过坝顶发生溢流冲蚀破坏。（2）地震一般不会直接引起堰塞坝体的破坏。地震力对坝体稳定性的主要影响是使坝体发生沉陷变形。在地震和库水耦合作用下，坝体沉陷比单一因素作用下更为剧烈，因此地震作用会使漫顶溢流提前发生。（3）地震和库水耦合作用下坝体Ⅰ沉陷量大于坝体Ⅱ，说明现实中由大粒径岩土体组成的堰塞坝体具有更好的稳定性。
2014, 22(1): 78-85.
摘要:
为了研究桩基下伏溶洞顶板的稳定性以及破坏模式，利用有限元软件DIANA进行阶段分析，模拟地基土体在溶洞不断扩大过程中渐进塑性变形及位移场特性，并以无溶洞时地基极限承载力为标准设置5个不同桩端载荷等级，对比分析荷载等级和溶洞发育对于围岩稳定性的耦合影响，并总结出溶洞发育过程中顶板的破坏模式和机理。得出如下结论：溶洞发育和桩端荷载等级均存在临界安全值。在荷载等级较小时，溶洞对地基起主要影响作用，溶洞不断发育使塑性应变沿桩基下方斜向下不断扩展。当荷载等级较大时，相同发育阶段溶洞顶板塑性应变显著增大，即使溶洞发育处于安全阶段，也可能使临界安全阶段提前，发生破坏。数值模拟较好地反应实际中溶洞随时间不断扩大演化过程中围岩的受力特点，对于岩溶顶板稳定性研究具有重要参考价值。 为了研究桩基下伏溶洞顶板的稳定性以及破坏模式，利用有限元软件DIANA进行阶段分析，模拟地基土体在溶洞不断扩大过程中渐进塑性变形及位移场特性，并以无溶洞时地基极限承载力为标准设置5个不同桩端载荷等级，对比分析荷载等级和溶洞发育对于围岩稳定性的耦合影响，并总结出溶洞发育过程中顶板的破坏模式和机理。得出如下结论：溶洞发育和桩端荷载等级均存在临界安全值。在荷载等级较小时，溶洞对地基起主要影响作用，溶洞不断发育使塑性应变沿桩基下方斜向下不断扩展。当荷载等级较大时，相同发育阶段溶洞顶板塑性应变显著增大，即使溶洞发育处于安全阶段，也可能使临界安全阶段提前，发生破坏。数值模拟较好地反应实际中溶洞随时间不断扩大演化过程中围岩的受力特点，对于岩溶顶板稳定性研究具有重要参考价值。
为了研究桩基下伏溶洞顶板的稳定性以及破坏模式，利用有限元软件DIANA进行阶段分析，模拟地基土体在溶洞不断扩大过程中渐进塑性变形及位移场特性，并以无溶洞时地基极限承载力为标准设置5个不同桩端载荷等级，对比分析荷载等级和溶洞发育对于围岩稳定性的耦合影响，并总结出溶洞发育过程中顶板的破坏模式和机理。得出如下结论：溶洞发育和桩端荷载等级均存在临界安全值。在荷载等级较小时，溶洞对地基起主要影响作用，溶洞不断发育使塑性应变沿桩基下方斜向下不断扩展。当荷载等级较大时，相同发育阶段溶洞顶板塑性应变显著增大，即使溶洞发育处于安全阶段，也可能使临界安全阶段提前，发生破坏。数值模拟较好地反应实际中溶洞随时间不断扩大演化过程中围岩的受力特点，对于岩溶顶板稳定性研究具有重要参考价值。 为了研究桩基下伏溶洞顶板的稳定性以及破坏模式，利用有限元软件DIANA进行阶段分析，模拟地基土体在溶洞不断扩大过程中渐进塑性变形及位移场特性，并以无溶洞时地基极限承载力为标准设置5个不同桩端载荷等级，对比分析荷载等级和溶洞发育对于围岩稳定性的耦合影响，并总结出溶洞发育过程中顶板的破坏模式和机理。得出如下结论：溶洞发育和桩端荷载等级均存在临界安全值。在荷载等级较小时，溶洞对地基起主要影响作用，溶洞不断发育使塑性应变沿桩基下方斜向下不断扩展。当荷载等级较大时，相同发育阶段溶洞顶板塑性应变显著增大，即使溶洞发育处于安全阶段，也可能使临界安全阶段提前，发生破坏。数值模拟较好地反应实际中溶洞随时间不断扩大演化过程中围岩的受力特点，对于岩溶顶板稳定性研究具有重要参考价值。
2014, 22(1): 86-90.
摘要:
垃圾填埋场中渗滤液的作用可能对压实黏土衬垫及地基土的力学性质产生一定的影响，但目前研究成果存在矛盾之处。以CaCl2溶液和苯酚溶液作为渗滤液中无机和有机污染物的代表，对添加10%钠基膨润土的压实黏土进行力学性质的试验研究。结果表明，（1）两种模拟渗滤液的作用使土的压缩性增强，抗剪强度降低。（2）苯酚对压实黏土力学性质的影响更为显著，不排水强度约为自来水和0.05molL-1CaCl2溶液的55%。（3）土样初始孔隙比相同时，溶液作用下扩散双电层变薄造成孔隙变大，可能是产生这种现象的主要原因。（4）模拟渗滤液的作用对压实黏土衬垫及地基土具有不利的影响。 垃圾填埋场中渗滤液的作用可能对压实黏土衬垫及地基土的力学性质产生一定的影响，但目前研究成果存在矛盾之处。以CaCl2溶液和苯酚溶液作为渗滤液中无机和有机污染物的代表，对添加10%钠基膨润土的压实黏土进行力学性质的试验研究。结果表明，（1）两种模拟渗滤液的作用使土的压缩性增强，抗剪强度降低。（2）苯酚对压实黏土力学性质的影响更为显著，不排水强度约为自来水和0.05molL-1CaCl2溶液的55%。（3）土样初始孔隙比相同时，溶液作用下扩散双电层变薄造成孔隙变大，可能是产生这种现象的主要原因。（4）模拟渗滤液的作用对压实黏土衬垫及地基土具有不利的影响。
垃圾填埋场中渗滤液的作用可能对压实黏土衬垫及地基土的力学性质产生一定的影响，但目前研究成果存在矛盾之处。以CaCl2溶液和苯酚溶液作为渗滤液中无机和有机污染物的代表，对添加10%钠基膨润土的压实黏土进行力学性质的试验研究。结果表明，（1）两种模拟渗滤液的作用使土的压缩性增强，抗剪强度降低。（2）苯酚对压实黏土力学性质的影响更为显著，不排水强度约为自来水和0.05molL-1CaCl2溶液的55%。（3）土样初始孔隙比相同时，溶液作用下扩散双电层变薄造成孔隙变大，可能是产生这种现象的主要原因。（4）模拟渗滤液的作用对压实黏土衬垫及地基土具有不利的影响。 垃圾填埋场中渗滤液的作用可能对压实黏土衬垫及地基土的力学性质产生一定的影响，但目前研究成果存在矛盾之处。以CaCl2溶液和苯酚溶液作为渗滤液中无机和有机污染物的代表，对添加10%钠基膨润土的压实黏土进行力学性质的试验研究。结果表明，（1）两种模拟渗滤液的作用使土的压缩性增强，抗剪强度降低。（2）苯酚对压实黏土力学性质的影响更为显著，不排水强度约为自来水和0.05molL-1CaCl2溶液的55%。（3）土样初始孔隙比相同时，溶液作用下扩散双电层变薄造成孔隙变大，可能是产生这种现象的主要原因。（4）模拟渗滤液的作用对压实黏土衬垫及地基土具有不利的影响。
2014, 22(1): 91-97.
摘要:
自钻式旁压试验（Self-boring pressure-meter）具有对原位土体扰动小，测试深度大，能够得到不同深度处土体的应力-变形曲线，在测定地基土性参数和地基承载力上具有广阔的应用前景。然而受分析手段和研究水平限制，目前对SBPM试验不同长径比（length-to-diameter ratio）测定器加载过程中周围土体的细观变形响应研究较少，而土体参数的确定与其变形机制是密切相关的，基于此，应用PFC3D（Particle Flow Code in Three Dimensions）颗粒流程序对不同长径比L/D（6、10、15、20）下自钻式旁压试验进行了数值模拟，对测定器孔应变一定时，周围土体的位移场和应力场分布变化进行了分析研究。试验结果表明：根据长径比的大小，位移场和径向应力场分布可分为两种形式：当长径比L/D=6时，位移场和应力场分布呈弧形壁灯笼状，测定器周围土体变形在其高度上不符合平面应变轴对称条件，且L/D=6时的土体应力小于后3值（L/D=10、15、20时）； 当L/D=10、15、20时，则呈直壁灯笼状，此时在测定器高度上应力分布比前者均匀，其变形基本符合平面应变轴对称条件。径向应力在测定器附近两侧形成近似成对称分布的数个应力集中区。当测定器径向应变一定时，随着L/D的增大孔壁处土体径向应力逐渐呈负指数减小并趋于稳定。 自钻式旁压试验（Self-boring pressure-meter）具有对原位土体扰动小，测试深度大，能够得到不同深度处土体的应力-变形曲线，在测定地基土性参数和地基承载力上具有广阔的应用前景。然而受分析手段和研究水平限制，目前对SBPM试验不同长径比（length-to-diameter ratio）测定器加载过程中周围土体的细观变形响应研究较少，而土体参数的确定与其变形机制是密切相关的，基于此，应用PFC3D（Particle Flow Code in Three Dimensions）颗粒流程序对不同长径比L/D（6、10、15、20）下自钻式旁压试验进行了数值模拟，对测定器孔应变一定时，周围土体的位移场和应力场分布变化进行了分析研究。试验结果表明：根据长径比的大小，位移场和径向应力场分布可分为两种形式：当长径比L/D=6时，位移场和应力场分布呈弧形壁灯笼状，测定器周围土体变形在其高度上不符合平面应变轴对称条件，且L/D=6时的土体应力小于后3值（L/D=10、15、20时）； 当L/D=10、15、20时，则呈直壁灯笼状，此时在测定器高度上应力分布比前者均匀，其变形基本符合平面应变轴对称条件。径向应力在测定器附近两侧形成近似成对称分布的数个应力集中区。当测定器径向应变一定时，随着L/D的增大孔壁处土体径向应力逐渐呈负指数减小并趋于稳定。
自钻式旁压试验（Self-boring pressure-meter）具有对原位土体扰动小，测试深度大，能够得到不同深度处土体的应力-变形曲线，在测定地基土性参数和地基承载力上具有广阔的应用前景。然而受分析手段和研究水平限制，目前对SBPM试验不同长径比（length-to-diameter ratio）测定器加载过程中周围土体的细观变形响应研究较少，而土体参数的确定与其变形机制是密切相关的，基于此，应用PFC3D（Particle Flow Code in Three Dimensions）颗粒流程序对不同长径比L/D（6、10、15、20）下自钻式旁压试验进行了数值模拟，对测定器孔应变一定时，周围土体的位移场和应力场分布变化进行了分析研究。试验结果表明：根据长径比的大小，位移场和径向应力场分布可分为两种形式：当长径比L/D=6时，位移场和应力场分布呈弧形壁灯笼状，测定器周围土体变形在其高度上不符合平面应变轴对称条件，且L/D=6时的土体应力小于后3值（L/D=10、15、20时）； 当L/D=10、15、20时，则呈直壁灯笼状，此时在测定器高度上应力分布比前者均匀，其变形基本符合平面应变轴对称条件。径向应力在测定器附近两侧形成近似成对称分布的数个应力集中区。当测定器径向应变一定时，随着L/D的增大孔壁处土体径向应力逐渐呈负指数减小并趋于稳定。 自钻式旁压试验（Self-boring pressure-meter）具有对原位土体扰动小，测试深度大，能够得到不同深度处土体的应力-变形曲线，在测定地基土性参数和地基承载力上具有广阔的应用前景。然而受分析手段和研究水平限制，目前对SBPM试验不同长径比（length-to-diameter ratio）测定器加载过程中周围土体的细观变形响应研究较少，而土体参数的确定与其变形机制是密切相关的，基于此，应用PFC3D（Particle Flow Code in Three Dimensions）颗粒流程序对不同长径比L/D（6、10、15、20）下自钻式旁压试验进行了数值模拟，对测定器孔应变一定时，周围土体的位移场和应力场分布变化进行了分析研究。试验结果表明：根据长径比的大小，位移场和径向应力场分布可分为两种形式：当长径比L/D=6时，位移场和应力场分布呈弧形壁灯笼状，测定器周围土体变形在其高度上不符合平面应变轴对称条件，且L/D=6时的土体应力小于后3值（L/D=10、15、20时）； 当L/D=10、15、20时，则呈直壁灯笼状，此时在测定器高度上应力分布比前者均匀，其变形基本符合平面应变轴对称条件。径向应力在测定器附近两侧形成近似成对称分布的数个应力集中区。当测定器径向应变一定时，随着L/D的增大孔壁处土体径向应力逐渐呈负指数减小并趋于稳定。
2014, 22(1): 98-105.
摘要:
采空区危害巨大，目前主要采用注浆充填方式进行处置。水泥-粉煤灰浆液在采空区治理中得到了广泛的应用，但在一些采空区治理工程中，由于缺乏粉煤灰，需要寻找其他低成本的注浆材料。水泥-黄土浆液具有就地取材、工艺简单等优势，是替代水泥-粉煤灰浆液的首选。本文以陕西泾阳、甘肃兰州、山西吕梁黄土为研究对象，通过大量水泥-黄土浆液黏度、结石率、凝结时间、结石体强度等性质的试验，研究了水泥掺量、水固比、黄土类型、水玻璃掺量等因素对水泥-黄土浆液性质及其结石体强度的影响。试验结果表明：随黄土掺量的增加，结石体强度、浆体流动性降低，而凝结时间延长； 水泥-黄土浆液结石体早期强度较低，而后期强度增长较大； 黄土的地域性分布，造成水泥-黄土浆液性质差异较大，黄土的粒径越粗，结石体的强度越高； 与离石黄土浆液相比，马兰黄土浆液性能稳定，强度较高，更适宜于采空区充填注浆； 水玻璃的掺入，使浆液黏度增大，结石率提高，凝结时间缩短，强度减小。本研究成果为采空区注浆设计和施工提供了新的思路。 采空区危害巨大，目前主要采用注浆充填方式进行处置。水泥-粉煤灰浆液在采空区治理中得到了广泛的应用，但在一些采空区治理工程中，由于缺乏粉煤灰，需要寻找其他低成本的注浆材料。水泥-黄土浆液具有就地取材、工艺简单等优势，是替代水泥-粉煤灰浆液的首选。本文以陕西泾阳、甘肃兰州、山西吕梁黄土为研究对象，通过大量水泥-黄土浆液黏度、结石率、凝结时间、结石体强度等性质的试验，研究了水泥掺量、水固比、黄土类型、水玻璃掺量等因素对水泥-黄土浆液性质及其结石体强度的影响。试验结果表明：随黄土掺量的增加，结石体强度、浆体流动性降低，而凝结时间延长； 水泥-黄土浆液结石体早期强度较低，而后期强度增长较大； 黄土的地域性分布，造成水泥-黄土浆液性质差异较大，黄土的粒径越粗，结石体的强度越高； 与离石黄土浆液相比，马兰黄土浆液性能稳定，强度较高，更适宜于采空区充填注浆； 水玻璃的掺入，使浆液黏度增大，结石率提高，凝结时间缩短，强度减小。本研究成果为采空区注浆设计和施工提供了新的思路。
采空区危害巨大，目前主要采用注浆充填方式进行处置。水泥-粉煤灰浆液在采空区治理中得到了广泛的应用，但在一些采空区治理工程中，由于缺乏粉煤灰，需要寻找其他低成本的注浆材料。水泥-黄土浆液具有就地取材、工艺简单等优势，是替代水泥-粉煤灰浆液的首选。本文以陕西泾阳、甘肃兰州、山西吕梁黄土为研究对象，通过大量水泥-黄土浆液黏度、结石率、凝结时间、结石体强度等性质的试验，研究了水泥掺量、水固比、黄土类型、水玻璃掺量等因素对水泥-黄土浆液性质及其结石体强度的影响。试验结果表明：随黄土掺量的增加，结石体强度、浆体流动性降低，而凝结时间延长； 水泥-黄土浆液结石体早期强度较低，而后期强度增长较大； 黄土的地域性分布，造成水泥-黄土浆液性质差异较大，黄土的粒径越粗，结石体的强度越高； 与离石黄土浆液相比，马兰黄土浆液性能稳定，强度较高，更适宜于采空区充填注浆； 水玻璃的掺入，使浆液黏度增大，结石率提高，凝结时间缩短，强度减小。本研究成果为采空区注浆设计和施工提供了新的思路。 采空区危害巨大，目前主要采用注浆充填方式进行处置。水泥-粉煤灰浆液在采空区治理中得到了广泛的应用，但在一些采空区治理工程中，由于缺乏粉煤灰，需要寻找其他低成本的注浆材料。水泥-黄土浆液具有就地取材、工艺简单等优势，是替代水泥-粉煤灰浆液的首选。本文以陕西泾阳、甘肃兰州、山西吕梁黄土为研究对象，通过大量水泥-黄土浆液黏度、结石率、凝结时间、结石体强度等性质的试验，研究了水泥掺量、水固比、黄土类型、水玻璃掺量等因素对水泥-黄土浆液性质及其结石体强度的影响。试验结果表明：随黄土掺量的增加，结石体强度、浆体流动性降低，而凝结时间延长； 水泥-黄土浆液结石体早期强度较低，而后期强度增长较大； 黄土的地域性分布，造成水泥-黄土浆液性质差异较大，黄土的粒径越粗，结石体的强度越高； 与离石黄土浆液相比，马兰黄土浆液性能稳定，强度较高，更适宜于采空区充填注浆； 水玻璃的掺入，使浆液黏度增大，结石率提高，凝结时间缩短，强度减小。本研究成果为采空区注浆设计和施工提供了新的思路。
2014, 22(1): 106-111.
摘要:
以实测土水特征曲线为基础，采用 Van Genuchten 模型，详细研究了干密度和体积含水量对非饱和保德组红土渗透特性的影响。研究表明：不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与体积含水量呈现出近似直线关系，非饱和保德组红土渗透系数随体积含水量的增大而单调加速增大，且密实状态非饱和保德组红土渗透系数对体积含水量的变化比较敏感。不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与基质吸力之间呈现出指数函数关系，且非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大而减小，当土体干密度较大时，非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大变化较大，同样表明密实状态非饱和保德组红土的渗透系数对干密度的变化比较敏感。 以实测土水特征曲线为基础，采用 Van Genuchten 模型，详细研究了干密度和体积含水量对非饱和保德组红土渗透特性的影响。研究表明：不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与体积含水量呈现出近似直线关系，非饱和保德组红土渗透系数随体积含水量的增大而单调加速增大，且密实状态非饱和保德组红土渗透系数对体积含水量的变化比较敏感。不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与基质吸力之间呈现出指数函数关系，且非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大而减小，当土体干密度较大时，非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大变化较大，同样表明密实状态非饱和保德组红土的渗透系数对干密度的变化比较敏感。
以实测土水特征曲线为基础，采用 Van Genuchten 模型，详细研究了干密度和体积含水量对非饱和保德组红土渗透特性的影响。研究表明：不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与体积含水量呈现出近似直线关系，非饱和保德组红土渗透系数随体积含水量的增大而单调加速增大，且密实状态非饱和保德组红土渗透系数对体积含水量的变化比较敏感。不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与基质吸力之间呈现出指数函数关系，且非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大而减小，当土体干密度较大时，非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大变化较大，同样表明密实状态非饱和保德组红土的渗透系数对干密度的变化比较敏感。 以实测土水特征曲线为基础，采用 Van Genuchten 模型，详细研究了干密度和体积含水量对非饱和保德组红土渗透特性的影响。研究表明：不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与体积含水量呈现出近似直线关系，非饱和保德组红土渗透系数随体积含水量的增大而单调加速增大，且密实状态非饱和保德组红土渗透系数对体积含水量的变化比较敏感。不同干密度下，在半对数坐标系中，非饱和保德组红土渗透系数与基质吸力之间呈现出指数函数关系，且非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大而减小，当土体干密度较大时，非饱和保德组红土渗透系数随基质吸力的增大变化较大，同样表明密实状态非饱和保德组红土的渗透系数对干密度的变化比较敏感。
2014, 22(1): 112-123.
摘要:
土石混合体作为一种介于土体与破碎岩体之间的特殊地质材料越来越多地受到工程界及学术界的关注。土石混合体细观结构特性及物理力学特性的深入研究是当今工程建设的需要，也是理论岩土力学、计算岩土力学、试验岩土力学及应用岩土力学发展的必然。在总结国内外有关土石混合体研究现状的基础上，分别从土石混合体的细观结构特征、细观结构模型和细观力学特性3个方面对当前的研究成果进行了概括。在此基础上，总结了土石混合体细观特性研究方面存在的不足，指出开展不同细观尺度的实时加载试验，从不同试验尺度上研究土石混合体的局部变形特征是未来的研究方向； 建立土石混合体细观损伤演化方程和本构方程，加强土石混合体环境依赖性方面的研究，通过细观试验建立土石混合体三维精细结构模型，开展土石混合体开裂方面的仿真计算，加强细宏观力学特征的关系性分析，揭示实时加载条件下内部微结构的演化过程是未来研究的趋势。 土石混合体作为一种介于土体与破碎岩体之间的特殊地质材料越来越多地受到工程界及学术界的关注。土石混合体细观结构特性及物理力学特性的深入研究是当今工程建设的需要，也是理论岩土力学、计算岩土力学、试验岩土力学及应用岩土力学发展的必然。在总结国内外有关土石混合体研究现状的基础上，分别从土石混合体的细观结构特征、细观结构模型和细观力学特性3个方面对当前的研究成果进行了概括。在此基础上，总结了土石混合体细观特性研究方面存在的不足，指出开展不同细观尺度的实时加载试验，从不同试验尺度上研究土石混合体的局部变形特征是未来的研究方向； 建立土石混合体细观损伤演化方程和本构方程，加强土石混合体环境依赖性方面的研究，通过细观试验建立土石混合体三维精细结构模型，开展土石混合体开裂方面的仿真计算，加强细宏观力学特征的关系性分析，揭示实时加载条件下内部微结构的演化过程是未来研究的趋势。
土石混合体作为一种介于土体与破碎岩体之间的特殊地质材料越来越多地受到工程界及学术界的关注。土石混合体细观结构特性及物理力学特性的深入研究是当今工程建设的需要，也是理论岩土力学、计算岩土力学、试验岩土力学及应用岩土力学发展的必然。在总结国内外有关土石混合体研究现状的基础上，分别从土石混合体的细观结构特征、细观结构模型和细观力学特性3个方面对当前的研究成果进行了概括。在此基础上，总结了土石混合体细观特性研究方面存在的不足，指出开展不同细观尺度的实时加载试验，从不同试验尺度上研究土石混合体的局部变形特征是未来的研究方向； 建立土石混合体细观损伤演化方程和本构方程，加强土石混合体环境依赖性方面的研究，通过细观试验建立土石混合体三维精细结构模型，开展土石混合体开裂方面的仿真计算，加强细宏观力学特征的关系性分析，揭示实时加载条件下内部微结构的演化过程是未来研究的趋势。 土石混合体作为一种介于土体与破碎岩体之间的特殊地质材料越来越多地受到工程界及学术界的关注。土石混合体细观结构特性及物理力学特性的深入研究是当今工程建设的需要，也是理论岩土力学、计算岩土力学、试验岩土力学及应用岩土力学发展的必然。在总结国内外有关土石混合体研究现状的基础上，分别从土石混合体的细观结构特征、细观结构模型和细观力学特性3个方面对当前的研究成果进行了概括。在此基础上，总结了土石混合体细观特性研究方面存在的不足，指出开展不同细观尺度的实时加载试验，从不同试验尺度上研究土石混合体的局部变形特征是未来的研究方向； 建立土石混合体细观损伤演化方程和本构方程，加强土石混合体环境依赖性方面的研究，通过细观试验建立土石混合体三维精细结构模型，开展土石混合体开裂方面的仿真计算，加强细宏观力学特征的关系性分析，揭示实时加载条件下内部微结构的演化过程是未来研究的趋势。
2014, 22(1): 124-129.
摘要:
建基岩体开挖松弛及其形成的松弛带是水利水电工程中一种常见的现象，对建基岩体的岩体质量有重要的影响。建基岩体在开挖后必然产生新的爆破裂隙，同时伴随开挖卸荷、应力的释放，尽管岩体并未发生进一步风化，但因岩体发生松弛、卸荷，在浅表部形成松弛带，因此，确定松弛带厚度及其分布，更有效地对松弛、卸荷岩体进行处理具有重要的工程实际意义。本文在现场地质环境条件调查、原位声波测试及室内综合分析的基础上详细地对一重力坝层状建基岩体的松弛带厚度及其特征进行了研究，并分析了建基岩体产生深部松弛的原因，在此基础上分析了对建基岩体工程特性的影响，其成果对类似工程的坝基开挖实践具有指导作用。 建基岩体开挖松弛及其形成的松弛带是水利水电工程中一种常见的现象，对建基岩体的岩体质量有重要的影响。建基岩体在开挖后必然产生新的爆破裂隙，同时伴随开挖卸荷、应力的释放，尽管岩体并未发生进一步风化，但因岩体发生松弛、卸荷，在浅表部形成松弛带，因此，确定松弛带厚度及其分布，更有效地对松弛、卸荷岩体进行处理具有重要的工程实际意义。本文在现场地质环境条件调查、原位声波测试及室内综合分析的基础上详细地对一重力坝层状建基岩体的松弛带厚度及其特征进行了研究，并分析了建基岩体产生深部松弛的原因，在此基础上分析了对建基岩体工程特性的影响，其成果对类似工程的坝基开挖实践具有指导作用。
建基岩体开挖松弛及其形成的松弛带是水利水电工程中一种常见的现象，对建基岩体的岩体质量有重要的影响。建基岩体在开挖后必然产生新的爆破裂隙，同时伴随开挖卸荷、应力的释放，尽管岩体并未发生进一步风化，但因岩体发生松弛、卸荷，在浅表部形成松弛带，因此，确定松弛带厚度及其分布，更有效地对松弛、卸荷岩体进行处理具有重要的工程实际意义。本文在现场地质环境条件调查、原位声波测试及室内综合分析的基础上详细地对一重力坝层状建基岩体的松弛带厚度及其特征进行了研究，并分析了建基岩体产生深部松弛的原因，在此基础上分析了对建基岩体工程特性的影响，其成果对类似工程的坝基开挖实践具有指导作用。 建基岩体开挖松弛及其形成的松弛带是水利水电工程中一种常见的现象，对建基岩体的岩体质量有重要的影响。建基岩体在开挖后必然产生新的爆破裂隙，同时伴随开挖卸荷、应力的释放，尽管岩体并未发生进一步风化，但因岩体发生松弛、卸荷，在浅表部形成松弛带，因此，确定松弛带厚度及其分布，更有效地对松弛、卸荷岩体进行处理具有重要的工程实际意义。本文在现场地质环境条件调查、原位声波测试及室内综合分析的基础上详细地对一重力坝层状建基岩体的松弛带厚度及其特征进行了研究，并分析了建基岩体产生深部松弛的原因，在此基础上分析了对建基岩体工程特性的影响，其成果对类似工程的坝基开挖实践具有指导作用。
2014, 22(1): 130-136.
摘要:
针对大岗山水电站坝区辉绿岩脉蚀变泥化问题，在系统调研和室内试验基础上探讨了蚀变泥化带的空间分布特征、结构构造、矿物学特征及物理力学性质，并结合区域地质环境分析了蚀变泥化岩形成的主要原因。研究表明，坝区SN向辉绿岩脉劈理化强烈，蚀变泥化带发育，且主要集中发育于岩脉与花岗岩接触面及内部强烈劈理化部位。蚀变泥化岩松散易碎，具有塑性高、含水量高、重度低及中等压缩性等物性特征。X衍射和扫描电镜显示蚀变生成了大量的黏土矿物，且具有多孔隙空洞的微观结构特征。富含辉石等暗色矿物和热液交代、多期次的构造挤压错动及浅表生风化作用构成岩脉蚀变泥化的主要原因。 针对大岗山水电站坝区辉绿岩脉蚀变泥化问题，在系统调研和室内试验基础上探讨了蚀变泥化带的空间分布特征、结构构造、矿物学特征及物理力学性质，并结合区域地质环境分析了蚀变泥化岩形成的主要原因。研究表明，坝区SN向辉绿岩脉劈理化强烈，蚀变泥化带发育，且主要集中发育于岩脉与花岗岩接触面及内部强烈劈理化部位。蚀变泥化岩松散易碎，具有塑性高、含水量高、重度低及中等压缩性等物性特征。X衍射和扫描电镜显示蚀变生成了大量的黏土矿物，且具有多孔隙空洞的微观结构特征。富含辉石等暗色矿物和热液交代、多期次的构造挤压错动及浅表生风化作用构成岩脉蚀变泥化的主要原因。
针对大岗山水电站坝区辉绿岩脉蚀变泥化问题，在系统调研和室内试验基础上探讨了蚀变泥化带的空间分布特征、结构构造、矿物学特征及物理力学性质，并结合区域地质环境分析了蚀变泥化岩形成的主要原因。研究表明，坝区SN向辉绿岩脉劈理化强烈，蚀变泥化带发育，且主要集中发育于岩脉与花岗岩接触面及内部强烈劈理化部位。蚀变泥化岩松散易碎，具有塑性高、含水量高、重度低及中等压缩性等物性特征。X衍射和扫描电镜显示蚀变生成了大量的黏土矿物，且具有多孔隙空洞的微观结构特征。富含辉石等暗色矿物和热液交代、多期次的构造挤压错动及浅表生风化作用构成岩脉蚀变泥化的主要原因。 针对大岗山水电站坝区辉绿岩脉蚀变泥化问题，在系统调研和室内试验基础上探讨了蚀变泥化带的空间分布特征、结构构造、矿物学特征及物理力学性质，并结合区域地质环境分析了蚀变泥化岩形成的主要原因。研究表明，坝区SN向辉绿岩脉劈理化强烈，蚀变泥化带发育，且主要集中发育于岩脉与花岗岩接触面及内部强烈劈理化部位。蚀变泥化岩松散易碎，具有塑性高、含水量高、重度低及中等压缩性等物性特征。X衍射和扫描电镜显示蚀变生成了大量的黏土矿物，且具有多孔隙空洞的微观结构特征。富含辉石等暗色矿物和热液交代、多期次的构造挤压错动及浅表生风化作用构成岩脉蚀变泥化的主要原因。
2014, 22(1): 144-151.
摘要:
通过对南宁市201个工程第三系泥岩资料进行的分析，对各物理、力学及膨胀性指标进行统计研究，为南宁盆地地下工程的参数选取提供参考。研究表明，南宁第三系浅表层风化泥岩物理指标变异性较小，尤其在95%置信区间取值范围偏差较小，在参数分析时可作为常量考虑； 而力学指标和膨胀特性指标数据变异性较大，需要考虑其差异性。南宁第三系泥岩具有抗压强度高，压缩性低，抗剪强度高，黏聚力大的特点。膨胀特性指标方面，南宁第三系泥岩的自由膨胀率与其他城市膨胀岩土相比偏低，为弱膨胀性岩土； 膨胀力因岩组成因和风化程度不同差异较大，建议在参数选取时针对具体工程考虑。 通过对南宁市201个工程第三系泥岩资料进行的分析，对各物理、力学及膨胀性指标进行统计研究，为南宁盆地地下工程的参数选取提供参考。研究表明，南宁第三系浅表层风化泥岩物理指标变异性较小，尤其在95%置信区间取值范围偏差较小，在参数分析时可作为常量考虑； 而力学指标和膨胀特性指标数据变异性较大，需要考虑其差异性。南宁第三系泥岩具有抗压强度高，压缩性低，抗剪强度高，黏聚力大的特点。膨胀特性指标方面，南宁第三系泥岩的自由膨胀率与其他城市膨胀岩土相比偏低，为弱膨胀性岩土； 膨胀力因岩组成因和风化程度不同差异较大，建议在参数选取时针对具体工程考虑。
通过对南宁市201个工程第三系泥岩资料进行的分析，对各物理、力学及膨胀性指标进行统计研究，为南宁盆地地下工程的参数选取提供参考。研究表明，南宁第三系浅表层风化泥岩物理指标变异性较小，尤其在95%置信区间取值范围偏差较小，在参数分析时可作为常量考虑； 而力学指标和膨胀特性指标数据变异性较大，需要考虑其差异性。南宁第三系泥岩具有抗压强度高，压缩性低，抗剪强度高，黏聚力大的特点。膨胀特性指标方面，南宁第三系泥岩的自由膨胀率与其他城市膨胀岩土相比偏低，为弱膨胀性岩土； 膨胀力因岩组成因和风化程度不同差异较大，建议在参数选取时针对具体工程考虑。 通过对南宁市201个工程第三系泥岩资料进行的分析，对各物理、力学及膨胀性指标进行统计研究，为南宁盆地地下工程的参数选取提供参考。研究表明，南宁第三系浅表层风化泥岩物理指标变异性较小，尤其在95%置信区间取值范围偏差较小，在参数分析时可作为常量考虑； 而力学指标和膨胀特性指标数据变异性较大，需要考虑其差异性。南宁第三系泥岩具有抗压强度高，压缩性低，抗剪强度高，黏聚力大的特点。膨胀特性指标方面，南宁第三系泥岩的自由膨胀率与其他城市膨胀岩土相比偏低，为弱膨胀性岩土； 膨胀力因岩组成因和风化程度不同差异较大，建议在参数选取时针对具体工程考虑。
2014, 22(1): 152-159.
摘要:
在山西省黄土高原综合治理分区图基础上，通过实地调查最典型黄土丘陵沟壑区（I区）的53个典型公路黄土边坡，根据边坡类型、地层组合形式以及边坡破坏模式等要素，将其进一步划分为晋西北（Ia）、晋西（Ib）和晋西南（Ic）3个亚区； 并对53个边坡的黄土进行了强度特征的试验研究，获得了边坡黄土在不同直剪试验方法下的峰值强度、启动强度与残余强度的参数值。根据边坡工程地质特征与工程调查类比，对3个亚区边坡在3种强度参数下的稳定性进行了统计和数值分析，结合应力变形计算实例分析发现：强度参数在不同地域具有明显的差异特征，晋西北区（Ia）降雨少，构造活动不频繁，边坡以坡面破坏为主，采用峰值强度进行边坡设计更为合适； 晋西区（Ib）构造发育，老滑坡较多，且地震活动使得土体强度相对下降，公路边坡设计的强度参数选用残余强度，有较高的安全保证； 晋西南区（Ic）降雨多，优先选用启动强度，能最大程度地避免地质灾害的发生。 在山西省黄土高原综合治理分区图基础上，通过实地调查最典型黄土丘陵沟壑区（I区）的53个典型公路黄土边坡，根据边坡类型、地层组合形式以及边坡破坏模式等要素，将其进一步划分为晋西北（Ia）、晋西（Ib）和晋西南（Ic）3个亚区； 并对53个边坡的黄土进行了强度特征的试验研究，获得了边坡黄土在不同直剪试验方法下的峰值强度、启动强度与残余强度的参数值。根据边坡工程地质特征与工程调查类比，对3个亚区边坡在3种强度参数下的稳定性进行了统计和数值分析，结合应力变形计算实例分析发现：强度参数在不同地域具有明显的差异特征，晋西北区（Ia）降雨少，构造活动不频繁，边坡以坡面破坏为主，采用峰值强度进行边坡设计更为合适； 晋西区（Ib）构造发育，老滑坡较多，且地震活动使得土体强度相对下降，公路边坡设计的强度参数选用残余强度，有较高的安全保证； 晋西南区（Ic）降雨多，优先选用启动强度，能最大程度地避免地质灾害的发生。
在山西省黄土高原综合治理分区图基础上，通过实地调查最典型黄土丘陵沟壑区（I区）的53个典型公路黄土边坡，根据边坡类型、地层组合形式以及边坡破坏模式等要素，将其进一步划分为晋西北（Ia）、晋西（Ib）和晋西南（Ic）3个亚区； 并对53个边坡的黄土进行了强度特征的试验研究，获得了边坡黄土在不同直剪试验方法下的峰值强度、启动强度与残余强度的参数值。根据边坡工程地质特征与工程调查类比，对3个亚区边坡在3种强度参数下的稳定性进行了统计和数值分析，结合应力变形计算实例分析发现：强度参数在不同地域具有明显的差异特征，晋西北区（Ia）降雨少，构造活动不频繁，边坡以坡面破坏为主，采用峰值强度进行边坡设计更为合适； 晋西区（Ib）构造发育，老滑坡较多，且地震活动使得土体强度相对下降，公路边坡设计的强度参数选用残余强度，有较高的安全保证； 晋西南区（Ic）降雨多，优先选用启动强度，能最大程度地避免地质灾害的发生。 在山西省黄土高原综合治理分区图基础上，通过实地调查最典型黄土丘陵沟壑区（I区）的53个典型公路黄土边坡，根据边坡类型、地层组合形式以及边坡破坏模式等要素，将其进一步划分为晋西北（Ia）、晋西（Ib）和晋西南（Ic）3个亚区； 并对53个边坡的黄土进行了强度特征的试验研究，获得了边坡黄土在不同直剪试验方法下的峰值强度、启动强度与残余强度的参数值。根据边坡工程地质特征与工程调查类比，对3个亚区边坡在3种强度参数下的稳定性进行了统计和数值分析，结合应力变形计算实例分析发现：强度参数在不同地域具有明显的差异特征，晋西北区（Ia）降雨少，构造活动不频繁，边坡以坡面破坏为主，采用峰值强度进行边坡设计更为合适； 晋西区（Ib）构造发育，老滑坡较多，且地震活动使得土体强度相对下降，公路边坡设计的强度参数选用残余强度，有较高的安全保证； 晋西南区（Ic）降雨多，优先选用启动强度，能最大程度地避免地质灾害的发生。
2014, 22(1): 160-165.
摘要:
土性指标概率模型参数的确定是进行岩土工程可靠度分析和设计的基础。为了更好地推行岩土工程可靠度设计，应该首先建立地区土性参数的概率模型。作为反映土性指标自相关特性的相关距离，研究其区域分布特性，建立其概率分布模型是必要的。本文收集了西安黄土的176个钻孔CPT数据，利用其端阻值qc作为样本，采用递推空间法计算了各层西安黄土的相关距离。研究了计算结果的统计特性，并对其均值进行了单侧置信区间估计，提出了各层西安黄土相关距离的代表值。建立了西安各层黄土相关距离的概率模型，对模型参数进行了估计，采用皮尔逊-卡方检验法对模型进行了拟合优度检验，检验结果认为其符合Beta分布。 土性指标概率模型参数的确定是进行岩土工程可靠度分析和设计的基础。为了更好地推行岩土工程可靠度设计，应该首先建立地区土性参数的概率模型。作为反映土性指标自相关特性的相关距离，研究其区域分布特性，建立其概率分布模型是必要的。本文收集了西安黄土的176个钻孔CPT数据，利用其端阻值qc作为样本，采用递推空间法计算了各层西安黄土的相关距离。研究了计算结果的统计特性，并对其均值进行了单侧置信区间估计，提出了各层西安黄土相关距离的代表值。建立了西安各层黄土相关距离的概率模型，对模型参数进行了估计，采用皮尔逊-卡方检验法对模型进行了拟合优度检验，检验结果认为其符合Beta分布。
土性指标概率模型参数的确定是进行岩土工程可靠度分析和设计的基础。为了更好地推行岩土工程可靠度设计，应该首先建立地区土性参数的概率模型。作为反映土性指标自相关特性的相关距离，研究其区域分布特性，建立其概率分布模型是必要的。本文收集了西安黄土的176个钻孔CPT数据，利用其端阻值qc作为样本，采用递推空间法计算了各层西安黄土的相关距离。研究了计算结果的统计特性，并对其均值进行了单侧置信区间估计，提出了各层西安黄土相关距离的代表值。建立了西安各层黄土相关距离的概率模型，对模型参数进行了估计，采用皮尔逊-卡方检验法对模型进行了拟合优度检验，检验结果认为其符合Beta分布。 土性指标概率模型参数的确定是进行岩土工程可靠度分析和设计的基础。为了更好地推行岩土工程可靠度设计，应该首先建立地区土性参数的概率模型。作为反映土性指标自相关特性的相关距离，研究其区域分布特性，建立其概率分布模型是必要的。本文收集了西安黄土的176个钻孔CPT数据，利用其端阻值qc作为样本，采用递推空间法计算了各层西安黄土的相关距离。研究了计算结果的统计特性，并对其均值进行了单侧置信区间估计，提出了各层西安黄土相关距离的代表值。建立了西安各层黄土相关距离的概率模型，对模型参数进行了估计，采用皮尔逊-卡方检验法对模型进行了拟合优度检验，检验结果认为其符合Beta分布。
2014, 22(1): 166-172.
摘要:
兰州盆地广泛分布的第三系砂岩沉积厚度大，多同泥岩互层分布，砂岩受水影响易发生软化，容易导致工程结构特别是地下隧道工程围岩出现失稳问题。为评价研究兰州盆地第三系砂岩工程地质特性，首先收集兰州至重庆铁路、兰州至中川铁路砂岩段勘察试验资料，统计分析得到了砂岩的物理力学性质； 然后对代表性砂岩进行电镜扫描试验研究其在不同含水率下的微结构变化特征； 最后确定了影响砂岩工程特性的主要影响因素为：含水率、黏粒含量、地下水阴离子浓度、孔隙比。通过采用突变理论建立了第三系砂岩工程地质特性定量评价模型，砂岩工程地质特性可以划分为5级：恶劣（S0.64）、较差（0.64 S0.71）、一般（0.71 S0.79）、较好（0.79 S0.87）、良好（S 0.87）。应用模型对兰渝铁路桃树坪隧道砂岩进行评价，该区域砂岩评价结果介于0.57～0.77之间，工程地质特性处于一般到恶劣状态，评价结果与现场实际结果一致。 兰州盆地广泛分布的第三系砂岩沉积厚度大，多同泥岩互层分布，砂岩受水影响易发生软化，容易导致工程结构特别是地下隧道工程围岩出现失稳问题。为评价研究兰州盆地第三系砂岩工程地质特性，首先收集兰州至重庆铁路、兰州至中川铁路砂岩段勘察试验资料，统计分析得到了砂岩的物理力学性质； 然后对代表性砂岩进行电镜扫描试验研究其在不同含水率下的微结构变化特征； 最后确定了影响砂岩工程特性的主要影响因素为：含水率、黏粒含量、地下水阴离子浓度、孔隙比。通过采用突变理论建立了第三系砂岩工程地质特性定量评价模型，砂岩工程地质特性可以划分为5级：恶劣（S0.64）、较差（0.64 S0.71）、一般（0.71 S0.79）、较好（0.79 S0.87）、良好（S 0.87）。应用模型对兰渝铁路桃树坪隧道砂岩进行评价，该区域砂岩评价结果介于0.57～0.77之间，工程地质特性处于一般到恶劣状态，评价结果与现场实际结果一致。
兰州盆地广泛分布的第三系砂岩沉积厚度大，多同泥岩互层分布，砂岩受水影响易发生软化，容易导致工程结构特别是地下隧道工程围岩出现失稳问题。为评价研究兰州盆地第三系砂岩工程地质特性，首先收集兰州至重庆铁路、兰州至中川铁路砂岩段勘察试验资料，统计分析得到了砂岩的物理力学性质； 然后对代表性砂岩进行电镜扫描试验研究其在不同含水率下的微结构变化特征； 最后确定了影响砂岩工程特性的主要影响因素为：含水率、黏粒含量、地下水阴离子浓度、孔隙比。通过采用突变理论建立了第三系砂岩工程地质特性定量评价模型，砂岩工程地质特性可以划分为5级：恶劣（S0.64）、较差（0.64 S0.71）、一般（0.71 S0.79）、较好（0.79 S0.87）、良好（S 0.87）。应用模型对兰渝铁路桃树坪隧道砂岩进行评价，该区域砂岩评价结果介于0.57～0.77之间，工程地质特性处于一般到恶劣状态，评价结果与现场实际结果一致。 兰州盆地广泛分布的第三系砂岩沉积厚度大，多同泥岩互层分布，砂岩受水影响易发生软化，容易导致工程结构特别是地下隧道工程围岩出现失稳问题。为评价研究兰州盆地第三系砂岩工程地质特性，首先收集兰州至重庆铁路、兰州至中川铁路砂岩段勘察试验资料，统计分析得到了砂岩的物理力学性质； 然后对代表性砂岩进行电镜扫描试验研究其在不同含水率下的微结构变化特征； 最后确定了影响砂岩工程特性的主要影响因素为：含水率、黏粒含量、地下水阴离子浓度、孔隙比。通过采用突变理论建立了第三系砂岩工程地质特性定量评价模型，砂岩工程地质特性可以划分为5级：恶劣（S0.64）、较差（0.64 S0.71）、一般（0.71 S0.79）、较好（0.79 S0.87）、良好（S 0.87）。应用模型对兰渝铁路桃树坪隧道砂岩进行评价，该区域砂岩评价结果介于0.57～0.77之间，工程地质特性处于一般到恶劣状态，评价结果与现场实际结果一致。
2014, 22(1): 173-179.
摘要:
基于石林隧道现场地质调查及底鼓灾害的特征分析，得到了围岩特性、地层压力、地下水、支护形式和围岩流变等诱发该隧道底鼓灾害的因素； 通过深入分析各种因素的致灾过程，表明石林隧道底鼓灾害是一种集遇水膨胀性和挤压流动性为一体，且极具时效变形特性的综合型底鼓。考虑底板下近断层的影响，将石林隧道底板岩层视为板壳结构，通过理论分析得到基于非关联诱导因子群作用下隧道底鼓量的估算公式，表明隧道底板岩层弯曲失稳引起的底鼓量对总底鼓量起关键控制作用。研究结果可进一步深化对隧道底鼓灾害的认识，为灾害防治措施的制定提供可靠依据。 基于石林隧道现场地质调查及底鼓灾害的特征分析，得到了围岩特性、地层压力、地下水、支护形式和围岩流变等诱发该隧道底鼓灾害的因素； 通过深入分析各种因素的致灾过程，表明石林隧道底鼓灾害是一种集遇水膨胀性和挤压流动性为一体，且极具时效变形特性的综合型底鼓。考虑底板下近断层的影响，将石林隧道底板岩层视为板壳结构，通过理论分析得到基于非关联诱导因子群作用下隧道底鼓量的估算公式，表明隧道底板岩层弯曲失稳引起的底鼓量对总底鼓量起关键控制作用。研究结果可进一步深化对隧道底鼓灾害的认识，为灾害防治措施的制定提供可靠依据。
基于石林隧道现场地质调查及底鼓灾害的特征分析，得到了围岩特性、地层压力、地下水、支护形式和围岩流变等诱发该隧道底鼓灾害的因素； 通过深入分析各种因素的致灾过程，表明石林隧道底鼓灾害是一种集遇水膨胀性和挤压流动性为一体，且极具时效变形特性的综合型底鼓。考虑底板下近断层的影响，将石林隧道底板岩层视为板壳结构，通过理论分析得到基于非关联诱导因子群作用下隧道底鼓量的估算公式，表明隧道底板岩层弯曲失稳引起的底鼓量对总底鼓量起关键控制作用。研究结果可进一步深化对隧道底鼓灾害的认识，为灾害防治措施的制定提供可靠依据。 基于石林隧道现场地质调查及底鼓灾害的特征分析，得到了围岩特性、地层压力、地下水、支护形式和围岩流变等诱发该隧道底鼓灾害的因素； 通过深入分析各种因素的致灾过程，表明石林隧道底鼓灾害是一种集遇水膨胀性和挤压流动性为一体，且极具时效变形特性的综合型底鼓。考虑底板下近断层的影响，将石林隧道底板岩层视为板壳结构，通过理论分析得到基于非关联诱导因子群作用下隧道底鼓量的估算公式，表明隧道底板岩层弯曲失稳引起的底鼓量对总底鼓量起关键控制作用。研究结果可进一步深化对隧道底鼓灾害的认识，为灾害防治措施的制定提供可靠依据。
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