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主编审稿2021年 29卷 第5期
上一期
2021, 29(5): 1247-1257.
摘要
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摘要:
节理岩体的力学性质对指导工程设计、施工具有重要的意义。为研究组合节理参数对遍布节理试样的力学性质影响，采用类岩材料预制不同节理倾角、间距的遍布节理试样并进行压剪试验。根据高清相机记录的不同节理试样的破坏特征，试样的破坏模式可分为平面剪切破坏、类完整性剪切破坏和斜剪切破坏，节理间距会改变试样的破坏模式而节理倾角对试样的破坏模式有关键性影响。分析不同节理参数试样的峰值剪切强度，遍布节理对试样的弱化程度达到15.95% ~56.62%，节理试样的峰值剪切强度随着节理间距的增大逐渐增强而随着节理倾角的增加先增后减。此外，采用声发射设备实时监测试样加载过程以分析不同节理参数试样的声发射特征。在压密阶段，节理试样的声发射最大撞击数随节理间距减小而增大。声发射峰值能量随节理间距减小而减小，但均值能量随节理间距减小而增大；试样的峰值能量和均值能量随节理倾角增大均呈现先增大后减小的规律。 节理岩体的力学性质对指导工程设计、施工具有重要的意义。为研究组合节理参数对遍布节理试样的力学性质影响，采用类岩材料预制不同节理倾角、间距的遍布节理试样并进行压剪试验。根据高清相机记录的不同节理试样的破坏特征，试样的破坏模式可分为平面剪切破坏、类完整性剪切破坏和斜剪切破坏，节理间距会改变试样的破坏模式而节理倾角对试样的破坏模式有关键性影响。分析不同节理参数试样的峰值剪切强度，遍布节理对试样的弱化程度达到15.95% ~56.62%，节理试样的峰值剪切强度随着节理间距的增大逐渐增强而随着节理倾角的增加先增后减。此外，采用声发射设备实时监测试样加载过程以分析不同节理参数试样的声发射特征。在压密阶段，节理试样的声发射最大撞击数随节理间距减小而增大。声发射峰值能量随节理间距减小而减小，但均值能量随节理间距减小而增大；试样的峰值能量和均值能量随节理倾角增大均呈现先增大后减小的规律。
节理岩体的力学性质对指导工程设计、施工具有重要的意义。为研究组合节理参数对遍布节理试样的力学性质影响，采用类岩材料预制不同节理倾角、间距的遍布节理试样并进行压剪试验。根据高清相机记录的不同节理试样的破坏特征，试样的破坏模式可分为平面剪切破坏、类完整性剪切破坏和斜剪切破坏，节理间距会改变试样的破坏模式而节理倾角对试样的破坏模式有关键性影响。分析不同节理参数试样的峰值剪切强度，遍布节理对试样的弱化程度达到15.95% ~56.62%，节理试样的峰值剪切强度随着节理间距的增大逐渐增强而随着节理倾角的增加先增后减。此外，采用声发射设备实时监测试样加载过程以分析不同节理参数试样的声发射特征。在压密阶段，节理试样的声发射最大撞击数随节理间距减小而增大。声发射峰值能量随节理间距减小而减小，但均值能量随节理间距减小而增大；试样的峰值能量和均值能量随节理倾角增大均呈现先增大后减小的规律。 节理岩体的力学性质对指导工程设计、施工具有重要的意义。为研究组合节理参数对遍布节理试样的力学性质影响，采用类岩材料预制不同节理倾角、间距的遍布节理试样并进行压剪试验。根据高清相机记录的不同节理试样的破坏特征，试样的破坏模式可分为平面剪切破坏、类完整性剪切破坏和斜剪切破坏，节理间距会改变试样的破坏模式而节理倾角对试样的破坏模式有关键性影响。分析不同节理参数试样的峰值剪切强度，遍布节理对试样的弱化程度达到15.95% ~56.62%，节理试样的峰值剪切强度随着节理间距的增大逐渐增强而随着节理倾角的增加先增后减。此外，采用声发射设备实时监测试样加载过程以分析不同节理参数试样的声发射特征。在压密阶段，节理试样的声发射最大撞击数随节理间距减小而增大。声发射峰值能量随节理间距减小而减小，但均值能量随节理间距减小而增大；试样的峰值能量和均值能量随节理倾角增大均呈现先增大后减小的规律。
2021, 29(5): 1258-1266.
摘要:
既有的巴西劈裂试验与模拟研究多集中在宏观破坏模式与细观演化规律上，对劈裂渐进过程的能量演化特征的分析较少。结合数字图像相关技术(DIC)与声发射实时监测，开展花岗岩的巴西劈裂实验。首先分析实验过程中，岩石破裂模式与破裂尺度的演化规律。在此基础上，采用颗粒流程序(PFC2D)对劈裂试验过程进行数值模拟，分析实验过程中内部裂纹演化过程的能量特征。试验与数值模拟对比结果表明：加载过程中岩样的损伤变化一共经历了4个阶段，即裂隙压密阶段(Ⅰ)、裂纹萌生阶段(Ⅱ)、裂纹扩展阶段(Ⅲ)、峰后破坏阶段(Ⅳ)。试样在裂隙萌生和裂纹扩展阶段以拉张型微破裂为主，裂纹扩展阶段后期产生剪切型破裂，并在加载直径方向形成大尺度裂纹并贯穿整个圆盘形成宏观破坏；试样在裂隙压密和萌生阶段几乎无耗散能，外力所做功几乎都转为岩体内可释放应变能，在破裂扩展后期应变能快速释放，声发射能量在峰值应力附近时达到最大值，峰后破坏阶段试件的可释放应变能快速减小，能量通过形成大量新裂面被耗散掉。 既有的巴西劈裂试验与模拟研究多集中在宏观破坏模式与细观演化规律上，对劈裂渐进过程的能量演化特征的分析较少。结合数字图像相关技术(DIC)与声发射实时监测，开展花岗岩的巴西劈裂实验。首先分析实验过程中，岩石破裂模式与破裂尺度的演化规律。在此基础上，采用颗粒流程序(PFC2D)对劈裂试验过程进行数值模拟，分析实验过程中内部裂纹演化过程的能量特征。试验与数值模拟对比结果表明：加载过程中岩样的损伤变化一共经历了4个阶段，即裂隙压密阶段(Ⅰ)、裂纹萌生阶段(Ⅱ)、裂纹扩展阶段(Ⅲ)、峰后破坏阶段(Ⅳ)。试样在裂隙萌生和裂纹扩展阶段以拉张型微破裂为主，裂纹扩展阶段后期产生剪切型破裂，并在加载直径方向形成大尺度裂纹并贯穿整个圆盘形成宏观破坏；试样在裂隙压密和萌生阶段几乎无耗散能，外力所做功几乎都转为岩体内可释放应变能，在破裂扩展后期应变能快速释放，声发射能量在峰值应力附近时达到最大值，峰后破坏阶段试件的可释放应变能快速减小，能量通过形成大量新裂面被耗散掉。
既有的巴西劈裂试验与模拟研究多集中在宏观破坏模式与细观演化规律上，对劈裂渐进过程的能量演化特征的分析较少。结合数字图像相关技术(DIC)与声发射实时监测，开展花岗岩的巴西劈裂实验。首先分析实验过程中，岩石破裂模式与破裂尺度的演化规律。在此基础上，采用颗粒流程序(PFC2D)对劈裂试验过程进行数值模拟，分析实验过程中内部裂纹演化过程的能量特征。试验与数值模拟对比结果表明：加载过程中岩样的损伤变化一共经历了4个阶段，即裂隙压密阶段(Ⅰ)、裂纹萌生阶段(Ⅱ)、裂纹扩展阶段(Ⅲ)、峰后破坏阶段(Ⅳ)。试样在裂隙萌生和裂纹扩展阶段以拉张型微破裂为主，裂纹扩展阶段后期产生剪切型破裂，并在加载直径方向形成大尺度裂纹并贯穿整个圆盘形成宏观破坏；试样在裂隙压密和萌生阶段几乎无耗散能，外力所做功几乎都转为岩体内可释放应变能，在破裂扩展后期应变能快速释放，声发射能量在峰值应力附近时达到最大值，峰后破坏阶段试件的可释放应变能快速减小，能量通过形成大量新裂面被耗散掉。 既有的巴西劈裂试验与模拟研究多集中在宏观破坏模式与细观演化规律上，对劈裂渐进过程的能量演化特征的分析较少。结合数字图像相关技术(DIC)与声发射实时监测，开展花岗岩的巴西劈裂实验。首先分析实验过程中，岩石破裂模式与破裂尺度的演化规律。在此基础上，采用颗粒流程序(PFC2D)对劈裂试验过程进行数值模拟，分析实验过程中内部裂纹演化过程的能量特征。试验与数值模拟对比结果表明：加载过程中岩样的损伤变化一共经历了4个阶段，即裂隙压密阶段(Ⅰ)、裂纹萌生阶段(Ⅱ)、裂纹扩展阶段(Ⅲ)、峰后破坏阶段(Ⅳ)。试样在裂隙萌生和裂纹扩展阶段以拉张型微破裂为主，裂纹扩展阶段后期产生剪切型破裂，并在加载直径方向形成大尺度裂纹并贯穿整个圆盘形成宏观破坏；试样在裂隙压密和萌生阶段几乎无耗散能，外力所做功几乎都转为岩体内可释放应变能，在破裂扩展后期应变能快速释放，声发射能量在峰值应力附近时达到最大值，峰后破坏阶段试件的可释放应变能快速减小，能量通过形成大量新裂面被耗散掉。
2021, 29(5): 1267-1275.
摘要:
层状复合岩体在隧道工程中随处可见，层理面的软弱性直接决定层状岩体隧道围岩的稳定性。为了揭示层理面对隧道围岩变形的影响规律，本文采用AutoCAD软件建立某隧道横断面，将该断面图导入有限元模拟软件ABAQUS中，并利用0厚度Cohesive单元对模型嵌入不同角度层理面，从而构建含不同层理面的隧道断面模型。基于该数值模型研究了层状隧道围岩变形中层理面角度的响应特征，得到从水平层理过渡到竖直层理的过程中，围岩变形区域也从顶部变化到侧壁。结合二次开发获取的声发射模拟数据，得到了不同层理面角度下的围岩易破裂区，针对该区域分布特征，隧道施工后可采用三维激光扫描技术生成点云数据，进行隧道断面的三维重构，为规避点云数据量庞大的缺点，引入分级重采样思想，对层状围岩易变形区进行局部点云细化，通过隧道断面易变形区点云模型的实时对比分析，实现隧道围岩的高效、精确化监测，可指导隧道围岩的安全稳定运营。 层状复合岩体在隧道工程中随处可见，层理面的软弱性直接决定层状岩体隧道围岩的稳定性。为了揭示层理面对隧道围岩变形的影响规律，本文采用AutoCAD软件建立某隧道横断面，将该断面图导入有限元模拟软件ABAQUS中，并利用0厚度Cohesive单元对模型嵌入不同角度层理面，从而构建含不同层理面的隧道断面模型。基于该数值模型研究了层状隧道围岩变形中层理面角度的响应特征，得到从水平层理过渡到竖直层理的过程中，围岩变形区域也从顶部变化到侧壁。结合二次开发获取的声发射模拟数据，得到了不同层理面角度下的围岩易破裂区，针对该区域分布特征，隧道施工后可采用三维激光扫描技术生成点云数据，进行隧道断面的三维重构，为规避点云数据量庞大的缺点，引入分级重采样思想，对层状围岩易变形区进行局部点云细化，通过隧道断面易变形区点云模型的实时对比分析，实现隧道围岩的高效、精确化监测，可指导隧道围岩的安全稳定运营。
层状复合岩体在隧道工程中随处可见，层理面的软弱性直接决定层状岩体隧道围岩的稳定性。为了揭示层理面对隧道围岩变形的影响规律，本文采用AutoCAD软件建立某隧道横断面，将该断面图导入有限元模拟软件ABAQUS中，并利用0厚度Cohesive单元对模型嵌入不同角度层理面，从而构建含不同层理面的隧道断面模型。基于该数值模型研究了层状隧道围岩变形中层理面角度的响应特征，得到从水平层理过渡到竖直层理的过程中，围岩变形区域也从顶部变化到侧壁。结合二次开发获取的声发射模拟数据，得到了不同层理面角度下的围岩易破裂区，针对该区域分布特征，隧道施工后可采用三维激光扫描技术生成点云数据，进行隧道断面的三维重构，为规避点云数据量庞大的缺点，引入分级重采样思想，对层状围岩易变形区进行局部点云细化，通过隧道断面易变形区点云模型的实时对比分析，实现隧道围岩的高效、精确化监测，可指导隧道围岩的安全稳定运营。 层状复合岩体在隧道工程中随处可见，层理面的软弱性直接决定层状岩体隧道围岩的稳定性。为了揭示层理面对隧道围岩变形的影响规律，本文采用AutoCAD软件建立某隧道横断面，将该断面图导入有限元模拟软件ABAQUS中，并利用0厚度Cohesive单元对模型嵌入不同角度层理面，从而构建含不同层理面的隧道断面模型。基于该数值模型研究了层状隧道围岩变形中层理面角度的响应特征，得到从水平层理过渡到竖直层理的过程中，围岩变形区域也从顶部变化到侧壁。结合二次开发获取的声发射模拟数据，得到了不同层理面角度下的围岩易破裂区，针对该区域分布特征，隧道施工后可采用三维激光扫描技术生成点云数据，进行隧道断面的三维重构，为规避点云数据量庞大的缺点，引入分级重采样思想，对层状围岩易变形区进行局部点云细化，通过隧道断面易变形区点云模型的实时对比分析，实现隧道围岩的高效、精确化监测，可指导隧道围岩的安全稳定运营。
2021, 29(5): 1276-1285.
摘要:
钙质砂的颗粒易碎性是造成其变形和强度特性不同于石英砂的重要性质。本文基于临界状态理论，通过一系列试验定量地描述钙质砂临界状态线随颗粒破碎的演化规律。本文试验分两个阶段进行：第1阶段研究了60~2000 kPa围压条件下钙质砂的力学特性和颗粒破碎特征；第2阶段以不同破碎率的试样为母本重塑制样，在100~300 kPa围压条件下，剪切至破碎临界状态线。试验结果表明：在较小围压(<300 kPa)条件下，松砂和密砂均表现出明显的剪胀和应变软化特性；而高围压(>1 MPa)条件下，显著的颗粒破碎会造成试样的持续剪缩；颗粒破碎存在明显围压阈值，对于松砂而言，在围压小于300 kPa条件下，颗粒基本不发生破碎；在e-lg p'平面内，破碎临界状态线的截距ΔeΓ和斜率λc均会随着修正相对破碎率Br*的增大而减小，即颗粒破碎会使临界状态线发生下移和逆时针转动；而在q-p'平面内，钙质砂的临界状态点落在同一条直线上，即存在唯一的临界状态应力比Mcr和临界摩擦角φcr。 钙质砂的颗粒易碎性是造成其变形和强度特性不同于石英砂的重要性质。本文基于临界状态理论，通过一系列试验定量地描述钙质砂临界状态线随颗粒破碎的演化规律。本文试验分两个阶段进行：第1阶段研究了60~2000 kPa围压条件下钙质砂的力学特性和颗粒破碎特征；第2阶段以不同破碎率的试样为母本重塑制样，在100~300 kPa围压条件下，剪切至破碎临界状态线。试验结果表明：在较小围压(<300 kPa)条件下，松砂和密砂均表现出明显的剪胀和应变软化特性；而高围压(>1 MPa)条件下，显著的颗粒破碎会造成试样的持续剪缩；颗粒破碎存在明显围压阈值，对于松砂而言，在围压小于300 kPa条件下，颗粒基本不发生破碎；在e-lg p'平面内，破碎临界状态线的截距ΔeΓ和斜率λc均会随着修正相对破碎率Br*的增大而减小，即颗粒破碎会使临界状态线发生下移和逆时针转动；而在q-p'平面内，钙质砂的临界状态点落在同一条直线上，即存在唯一的临界状态应力比Mcr和临界摩擦角φcr。
钙质砂的颗粒易碎性是造成其变形和强度特性不同于石英砂的重要性质。本文基于临界状态理论，通过一系列试验定量地描述钙质砂临界状态线随颗粒破碎的演化规律。本文试验分两个阶段进行：第1阶段研究了60~2000 kPa围压条件下钙质砂的力学特性和颗粒破碎特征；第2阶段以不同破碎率的试样为母本重塑制样，在100~300 kPa围压条件下，剪切至破碎临界状态线。试验结果表明：在较小围压(<300 kPa)条件下，松砂和密砂均表现出明显的剪胀和应变软化特性；而高围压(>1 MPa)条件下，显著的颗粒破碎会造成试样的持续剪缩；颗粒破碎存在明显围压阈值，对于松砂而言，在围压小于300 kPa条件下，颗粒基本不发生破碎；在e-lg p'平面内，破碎临界状态线的截距ΔeΓ和斜率λc均会随着修正相对破碎率Br*的增大而减小，即颗粒破碎会使临界状态线发生下移和逆时针转动；而在q-p'平面内，钙质砂的临界状态点落在同一条直线上，即存在唯一的临界状态应力比Mcr和临界摩擦角φcr。 钙质砂的颗粒易碎性是造成其变形和强度特性不同于石英砂的重要性质。本文基于临界状态理论，通过一系列试验定量地描述钙质砂临界状态线随颗粒破碎的演化规律。本文试验分两个阶段进行：第1阶段研究了60~2000 kPa围压条件下钙质砂的力学特性和颗粒破碎特征；第2阶段以不同破碎率的试样为母本重塑制样，在100~300 kPa围压条件下，剪切至破碎临界状态线。试验结果表明：在较小围压(<300 kPa)条件下，松砂和密砂均表现出明显的剪胀和应变软化特性；而高围压(>1 MPa)条件下，显著的颗粒破碎会造成试样的持续剪缩；颗粒破碎存在明显围压阈值，对于松砂而言，在围压小于300 kPa条件下，颗粒基本不发生破碎；在e-lg p'平面内，破碎临界状态线的截距ΔeΓ和斜率λc均会随着修正相对破碎率Br*的增大而减小，即颗粒破碎会使临界状态线发生下移和逆时针转动；而在q-p'平面内，钙质砂的临界状态点落在同一条直线上，即存在唯一的临界状态应力比Mcr和临界摩擦角φcr。
2021, 29(5): 1286-1294.
摘要:
膨润土的聚合物改性可有效提升竖向阻隔屏障化学相容性。有机污染物、聚合物种类对改性膨润土防渗性能研究鲜有报道。通过膨胀指数、改进滤失试验，研究苯酚溶液作用下羧甲基纤维素钠(CMC)改性膨润土的膨胀和渗透性能，结合傅里叶红外光谱分析，评价CMC分子链的特征基团对提升化学相容性的作用机理。相同苯酚浓度条件下CMC改性膨润土的膨胀指数(SI)较母土测定结果高1.5~2.5倍。同一孔隙比范围内，改性作用使膨润土渗透系数(k)降低一个数量级。CMCⅢ改性膨润土防渗性能相对最优。研究范围内，聚合物分子量和取代度未显示对SI和k的影响规律。CMC改性提升化学相容性的主因有：(1)聚合物水凝胶对膨润土颗粒间的大孔隙具有堵塞作用；(2)特征基团(羧酸根、羧基)与苯酚的酯化反应等相互作用，以及苯酚与水凝胶中水分子的氢键作用阻碍苯酚迁移，从而减轻其对压缩蒙脱石黏土矿物双电层的不利影响。 膨润土的聚合物改性可有效提升竖向阻隔屏障化学相容性。有机污染物、聚合物种类对改性膨润土防渗性能研究鲜有报道。通过膨胀指数、改进滤失试验，研究苯酚溶液作用下羧甲基纤维素钠(CMC)改性膨润土的膨胀和渗透性能，结合傅里叶红外光谱分析，评价CMC分子链的特征基团对提升化学相容性的作用机理。相同苯酚浓度条件下CMC改性膨润土的膨胀指数(SI)较母土测定结果高1.5~2.5倍。同一孔隙比范围内，改性作用使膨润土渗透系数(k)降低一个数量级。CMCⅢ改性膨润土防渗性能相对最优。研究范围内，聚合物分子量和取代度未显示对SI和k的影响规律。CMC改性提升化学相容性的主因有：(1)聚合物水凝胶对膨润土颗粒间的大孔隙具有堵塞作用；(2)特征基团(羧酸根、羧基)与苯酚的酯化反应等相互作用，以及苯酚与水凝胶中水分子的氢键作用阻碍苯酚迁移，从而减轻其对压缩蒙脱石黏土矿物双电层的不利影响。
膨润土的聚合物改性可有效提升竖向阻隔屏障化学相容性。有机污染物、聚合物种类对改性膨润土防渗性能研究鲜有报道。通过膨胀指数、改进滤失试验，研究苯酚溶液作用下羧甲基纤维素钠(CMC)改性膨润土的膨胀和渗透性能，结合傅里叶红外光谱分析，评价CMC分子链的特征基团对提升化学相容性的作用机理。相同苯酚浓度条件下CMC改性膨润土的膨胀指数(SI)较母土测定结果高1.5~2.5倍。同一孔隙比范围内，改性作用使膨润土渗透系数(k)降低一个数量级。CMCⅢ改性膨润土防渗性能相对最优。研究范围内，聚合物分子量和取代度未显示对SI和k的影响规律。CMC改性提升化学相容性的主因有：(1)聚合物水凝胶对膨润土颗粒间的大孔隙具有堵塞作用；(2)特征基团(羧酸根、羧基)与苯酚的酯化反应等相互作用，以及苯酚与水凝胶中水分子的氢键作用阻碍苯酚迁移，从而减轻其对压缩蒙脱石黏土矿物双电层的不利影响。 膨润土的聚合物改性可有效提升竖向阻隔屏障化学相容性。有机污染物、聚合物种类对改性膨润土防渗性能研究鲜有报道。通过膨胀指数、改进滤失试验，研究苯酚溶液作用下羧甲基纤维素钠(CMC)改性膨润土的膨胀和渗透性能，结合傅里叶红外光谱分析，评价CMC分子链的特征基团对提升化学相容性的作用机理。相同苯酚浓度条件下CMC改性膨润土的膨胀指数(SI)较母土测定结果高1.5~2.5倍。同一孔隙比范围内，改性作用使膨润土渗透系数(k)降低一个数量级。CMCⅢ改性膨润土防渗性能相对最优。研究范围内，聚合物分子量和取代度未显示对SI和k的影响规律。CMC改性提升化学相容性的主因有：(1)聚合物水凝胶对膨润土颗粒间的大孔隙具有堵塞作用；(2)特征基团(羧酸根、羧基)与苯酚的酯化反应等相互作用，以及苯酚与水凝胶中水分子的氢键作用阻碍苯酚迁移，从而减轻其对压缩蒙脱石黏土矿物双电层的不利影响。
2021, 29(5): 1295-1302.
摘要:
土的触变性是指在外力扰动作用下，其强度迅速降低，但在含水率和体积不变的静止条件下，随时间逐渐恢复的一种特殊现象，土的触变性对基础工程设计等至关重要。针对取自于我国南海各海域的典型深海软黏土，采用落锥法对其触变强度恢复特性进行测试，进一步通过扫描电镜方法结合数字图像处理技术对其触变过程中微观结构的演化进行量化分析。结果表明：我国南海各海域深海软黏土均能够表现出触变强度恢复的特性，但不同土样的触变性差异较大，这与土的基本物理性质有很大关系。触变过程中土体的微观结构发生显著变化，土体结构由分散逐渐趋向于絮凝。微结构单元体的粒度特征和角度特征均发生一定动态调整，随着触变时间的增加，较小粒度区间微结构单元体的比例逐渐减小，较大粒度区间的比例逐渐增大；而触变过程中微结构单元体的排列并未表现出明显的定向性。 土的触变性是指在外力扰动作用下，其强度迅速降低，但在含水率和体积不变的静止条件下，随时间逐渐恢复的一种特殊现象，土的触变性对基础工程设计等至关重要。针对取自于我国南海各海域的典型深海软黏土，采用落锥法对其触变强度恢复特性进行测试，进一步通过扫描电镜方法结合数字图像处理技术对其触变过程中微观结构的演化进行量化分析。结果表明：我国南海各海域深海软黏土均能够表现出触变强度恢复的特性，但不同土样的触变性差异较大，这与土的基本物理性质有很大关系。触变过程中土体的微观结构发生显著变化，土体结构由分散逐渐趋向于絮凝。微结构单元体的粒度特征和角度特征均发生一定动态调整，随着触变时间的增加，较小粒度区间微结构单元体的比例逐渐减小，较大粒度区间的比例逐渐增大；而触变过程中微结构单元体的排列并未表现出明显的定向性。
土的触变性是指在外力扰动作用下，其强度迅速降低，但在含水率和体积不变的静止条件下，随时间逐渐恢复的一种特殊现象，土的触变性对基础工程设计等至关重要。针对取自于我国南海各海域的典型深海软黏土，采用落锥法对其触变强度恢复特性进行测试，进一步通过扫描电镜方法结合数字图像处理技术对其触变过程中微观结构的演化进行量化分析。结果表明：我国南海各海域深海软黏土均能够表现出触变强度恢复的特性，但不同土样的触变性差异较大，这与土的基本物理性质有很大关系。触变过程中土体的微观结构发生显著变化，土体结构由分散逐渐趋向于絮凝。微结构单元体的粒度特征和角度特征均发生一定动态调整，随着触变时间的增加，较小粒度区间微结构单元体的比例逐渐减小，较大粒度区间的比例逐渐增大；而触变过程中微结构单元体的排列并未表现出明显的定向性。 土的触变性是指在外力扰动作用下，其强度迅速降低，但在含水率和体积不变的静止条件下，随时间逐渐恢复的一种特殊现象，土的触变性对基础工程设计等至关重要。针对取自于我国南海各海域的典型深海软黏土，采用落锥法对其触变强度恢复特性进行测试，进一步通过扫描电镜方法结合数字图像处理技术对其触变过程中微观结构的演化进行量化分析。结果表明：我国南海各海域深海软黏土均能够表现出触变强度恢复的特性，但不同土样的触变性差异较大，这与土的基本物理性质有很大关系。触变过程中土体的微观结构发生显著变化，土体结构由分散逐渐趋向于絮凝。微结构单元体的粒度特征和角度特征均发生一定动态调整，随着触变时间的增加，较小粒度区间微结构单元体的比例逐渐减小，较大粒度区间的比例逐渐增大；而触变过程中微结构单元体的排列并未表现出明显的定向性。
2021, 29(5): 1303-1311.
摘要:
黏土矿物对软土结合水特征及力学性质的影响尤为重要，但国内研究多侧重于宏观物理力学性质层面。在微观层面探讨黏土矿物对软土工程性质的影响为此研究重点，利用X射线衍射仪(XRD)测得各地软土的矿物成分，并用同步热分析仪对各地软土进行热重分析(TG)和微商热重法分析(DTG)。试验结果显示，软土的黏土矿物含量与其吸附水含量正相关，其中蒙脱石含量对软土吸水性影响巨大；软土的TG与DTG曲线与其所含黏土矿物类型、含量有关，失重曲线在一定程度上可以体现软土中黏土矿物类型，DTG曲线中的失重谷对软土中的矿物类型起到一定的指示作用。 黏土矿物对软土结合水特征及力学性质的影响尤为重要，但国内研究多侧重于宏观物理力学性质层面。在微观层面探讨黏土矿物对软土工程性质的影响为此研究重点，利用X射线衍射仪(XRD)测得各地软土的矿物成分，并用同步热分析仪对各地软土进行热重分析(TG)和微商热重法分析(DTG)。试验结果显示，软土的黏土矿物含量与其吸附水含量正相关，其中蒙脱石含量对软土吸水性影响巨大；软土的TG与DTG曲线与其所含黏土矿物类型、含量有关，失重曲线在一定程度上可以体现软土中黏土矿物类型，DTG曲线中的失重谷对软土中的矿物类型起到一定的指示作用。
黏土矿物对软土结合水特征及力学性质的影响尤为重要，但国内研究多侧重于宏观物理力学性质层面。在微观层面探讨黏土矿物对软土工程性质的影响为此研究重点，利用X射线衍射仪(XRD)测得各地软土的矿物成分，并用同步热分析仪对各地软土进行热重分析(TG)和微商热重法分析(DTG)。试验结果显示，软土的黏土矿物含量与其吸附水含量正相关，其中蒙脱石含量对软土吸水性影响巨大；软土的TG与DTG曲线与其所含黏土矿物类型、含量有关，失重曲线在一定程度上可以体现软土中黏土矿物类型，DTG曲线中的失重谷对软土中的矿物类型起到一定的指示作用。 黏土矿物对软土结合水特征及力学性质的影响尤为重要，但国内研究多侧重于宏观物理力学性质层面。在微观层面探讨黏土矿物对软土工程性质的影响为此研究重点，利用X射线衍射仪(XRD)测得各地软土的矿物成分，并用同步热分析仪对各地软土进行热重分析(TG)和微商热重法分析(DTG)。试验结果显示，软土的黏土矿物含量与其吸附水含量正相关，其中蒙脱石含量对软土吸水性影响巨大；软土的TG与DTG曲线与其所含黏土矿物类型、含量有关，失重曲线在一定程度上可以体现软土中黏土矿物类型，DTG曲线中的失重谷对软土中的矿物类型起到一定的指示作用。
2021, 29(5): 1312-1319.
摘要:
作为轻质、高压缩性、弹性大的材料，橡胶加筋土已成功在岩土工程中应用。许多学者对常温条件下的橡胶加筋土进行了一系列静力和动力性能的研究。然而，我国作为世界第三大冻土国家，冻结状态下橡胶加筋膨胀土(Expansion Soil-Rubber，ESR)的动力特性研究还相对处于空白。本文通过低温动三轴试验，研究了冻结条件下橡胶加筋膨胀土(ESR)的动力响应特性，阐释了橡胶掺量对ESR的影响。结果表明：(1)冻结时ESR的滞回曲线呈椭圆形，随橡胶掺量的增加，滞回曲线逐渐变扁平；(2)ESR的剪应力略低于素膨胀土，在橡胶掺量为10%时，ESR的剪应力最小；(3)随着橡胶掺量和剪应变的增大，ESR的剪切模量逐渐减小；(4)在冻结过程中，素膨胀土与ESR的阻尼比皆随剪应变的增加而减小，相比于素膨胀土，ESR的阻尼比要更大。 作为轻质、高压缩性、弹性大的材料，橡胶加筋土已成功在岩土工程中应用。许多学者对常温条件下的橡胶加筋土进行了一系列静力和动力性能的研究。然而，我国作为世界第三大冻土国家，冻结状态下橡胶加筋膨胀土(Expansion Soil-Rubber，ESR)的动力特性研究还相对处于空白。本文通过低温动三轴试验，研究了冻结条件下橡胶加筋膨胀土(ESR)的动力响应特性，阐释了橡胶掺量对ESR的影响。结果表明：(1)冻结时ESR的滞回曲线呈椭圆形，随橡胶掺量的增加，滞回曲线逐渐变扁平；(2)ESR的剪应力略低于素膨胀土，在橡胶掺量为10%时，ESR的剪应力最小；(3)随着橡胶掺量和剪应变的增大，ESR的剪切模量逐渐减小；(4)在冻结过程中，素膨胀土与ESR的阻尼比皆随剪应变的增加而减小，相比于素膨胀土，ESR的阻尼比要更大。
作为轻质、高压缩性、弹性大的材料，橡胶加筋土已成功在岩土工程中应用。许多学者对常温条件下的橡胶加筋土进行了一系列静力和动力性能的研究。然而，我国作为世界第三大冻土国家，冻结状态下橡胶加筋膨胀土(Expansion Soil-Rubber，ESR)的动力特性研究还相对处于空白。本文通过低温动三轴试验，研究了冻结条件下橡胶加筋膨胀土(ESR)的动力响应特性，阐释了橡胶掺量对ESR的影响。结果表明：(1)冻结时ESR的滞回曲线呈椭圆形，随橡胶掺量的增加，滞回曲线逐渐变扁平；(2)ESR的剪应力略低于素膨胀土，在橡胶掺量为10%时，ESR的剪应力最小；(3)随着橡胶掺量和剪应变的增大，ESR的剪切模量逐渐减小；(4)在冻结过程中，素膨胀土与ESR的阻尼比皆随剪应变的增加而减小，相比于素膨胀土，ESR的阻尼比要更大。 作为轻质、高压缩性、弹性大的材料，橡胶加筋土已成功在岩土工程中应用。许多学者对常温条件下的橡胶加筋土进行了一系列静力和动力性能的研究。然而，我国作为世界第三大冻土国家，冻结状态下橡胶加筋膨胀土(Expansion Soil-Rubber，ESR)的动力特性研究还相对处于空白。本文通过低温动三轴试验，研究了冻结条件下橡胶加筋膨胀土(ESR)的动力响应特性，阐释了橡胶掺量对ESR的影响。结果表明：(1)冻结时ESR的滞回曲线呈椭圆形，随橡胶掺量的增加，滞回曲线逐渐变扁平；(2)ESR的剪应力略低于素膨胀土，在橡胶掺量为10%时，ESR的剪应力最小；(3)随着橡胶掺量和剪应变的增大，ESR的剪切模量逐渐减小；(4)在冻结过程中，素膨胀土与ESR的阻尼比皆随剪应变的增加而减小，相比于素膨胀土，ESR的阻尼比要更大。
2021, 29(5): 1320-1330.
摘要:
为研究常规三轴压缩条件下贵阳红黏土剪切全过程孔隙结构的演化规律，探讨分析贵阳红黏土细-微观结构形态变化，揭示贵阳红黏土宏观破坏形态与细-微观结构变化的关联性。采用全自动三轴仪、低场核磁共振技术以及SEM扫描电镜对贵阳红黏土开展全过程剪切测试，并结合颗粒(孔隙)及裂隙图像识别与分析系统(PCAS)对剪切前后的试样进行分析。研究结果表明：贵阳红黏土T2谱图呈现出3种峰型，分别对应大孔隙、中孔隙以及小孔隙；荷载作用下贵阳红黏土试样的变形破坏主要以内部颗粒之间相对位置的调整为主，孔隙体积整体表现为减小；随着应力的增加，红黏土逐渐形成肉眼可见的弧形小褶皱，大尺度孔隙逐渐向小尺度的孔隙发展，小孔隙数量逐渐增加，大-中孔隙数量逐渐减少，孔隙方向越来越混乱；当小褶皱逐渐扩展、贯通形成大的滑移面，孔隙形态表现出短暂的方向性，之后滑移面的压密将使小孔隙数量减少，大-中孔隙数量增加；在整个剪切过程中，贵阳红黏土孔隙形态逐渐趋于相似，孔隙边界趋于复杂。 为研究常规三轴压缩条件下贵阳红黏土剪切全过程孔隙结构的演化规律，探讨分析贵阳红黏土细-微观结构形态变化，揭示贵阳红黏土宏观破坏形态与细-微观结构变化的关联性。采用全自动三轴仪、低场核磁共振技术以及SEM扫描电镜对贵阳红黏土开展全过程剪切测试，并结合颗粒(孔隙)及裂隙图像识别与分析系统(PCAS)对剪切前后的试样进行分析。研究结果表明：贵阳红黏土T2谱图呈现出3种峰型，分别对应大孔隙、中孔隙以及小孔隙；荷载作用下贵阳红黏土试样的变形破坏主要以内部颗粒之间相对位置的调整为主，孔隙体积整体表现为减小；随着应力的增加，红黏土逐渐形成肉眼可见的弧形小褶皱，大尺度孔隙逐渐向小尺度的孔隙发展，小孔隙数量逐渐增加，大-中孔隙数量逐渐减少，孔隙方向越来越混乱；当小褶皱逐渐扩展、贯通形成大的滑移面，孔隙形态表现出短暂的方向性，之后滑移面的压密将使小孔隙数量减少，大-中孔隙数量增加；在整个剪切过程中，贵阳红黏土孔隙形态逐渐趋于相似，孔隙边界趋于复杂。
为研究常规三轴压缩条件下贵阳红黏土剪切全过程孔隙结构的演化规律，探讨分析贵阳红黏土细-微观结构形态变化，揭示贵阳红黏土宏观破坏形态与细-微观结构变化的关联性。采用全自动三轴仪、低场核磁共振技术以及SEM扫描电镜对贵阳红黏土开展全过程剪切测试，并结合颗粒(孔隙)及裂隙图像识别与分析系统(PCAS)对剪切前后的试样进行分析。研究结果表明：贵阳红黏土T2谱图呈现出3种峰型，分别对应大孔隙、中孔隙以及小孔隙；荷载作用下贵阳红黏土试样的变形破坏主要以内部颗粒之间相对位置的调整为主，孔隙体积整体表现为减小；随着应力的增加，红黏土逐渐形成肉眼可见的弧形小褶皱，大尺度孔隙逐渐向小尺度的孔隙发展，小孔隙数量逐渐增加，大-中孔隙数量逐渐减少，孔隙方向越来越混乱；当小褶皱逐渐扩展、贯通形成大的滑移面，孔隙形态表现出短暂的方向性，之后滑移面的压密将使小孔隙数量减少，大-中孔隙数量增加；在整个剪切过程中，贵阳红黏土孔隙形态逐渐趋于相似，孔隙边界趋于复杂。 为研究常规三轴压缩条件下贵阳红黏土剪切全过程孔隙结构的演化规律，探讨分析贵阳红黏土细-微观结构形态变化，揭示贵阳红黏土宏观破坏形态与细-微观结构变化的关联性。采用全自动三轴仪、低场核磁共振技术以及SEM扫描电镜对贵阳红黏土开展全过程剪切测试，并结合颗粒(孔隙)及裂隙图像识别与分析系统(PCAS)对剪切前后的试样进行分析。研究结果表明：贵阳红黏土T2谱图呈现出3种峰型，分别对应大孔隙、中孔隙以及小孔隙；荷载作用下贵阳红黏土试样的变形破坏主要以内部颗粒之间相对位置的调整为主，孔隙体积整体表现为减小；随着应力的增加，红黏土逐渐形成肉眼可见的弧形小褶皱，大尺度孔隙逐渐向小尺度的孔隙发展，小孔隙数量逐渐增加，大-中孔隙数量逐渐减少，孔隙方向越来越混乱；当小褶皱逐渐扩展、贯通形成大的滑移面，孔隙形态表现出短暂的方向性，之后滑移面的压密将使小孔隙数量减少，大-中孔隙数量增加；在整个剪切过程中，贵阳红黏土孔隙形态逐渐趋于相似，孔隙边界趋于复杂。
2021, 29(5): 1331-1341.
摘要:
为探索剪切过程中粗粒土能量演化与强度参数间关系，采用直剪试验对粗粒土的能量演化过程及强度特性进行分析，根据能量守恒原理，结合Mohr-Coulomb强度准则，推导能量与强度参数能量平衡方程，建立了理论模型与适用模型并对模型进行论证与分析，探讨粗粒土能量与强度参数的定量关联，结合MATLAB分析函数，对模型应用进行探讨。研究结果表明：因棱角型颗粒能量演化过程剧烈，棱角型接触颗粒强度参数取值大于圆型，达到应力峰值临界状态外力做功能量大；不同法向应力下，最后一阶段外力做功F(c, φ)与强度参数值呈线性关系，随强度参数值增加而增大，其偏微分方程将无限收敛于定值f(cα, φβ)。研究结果可用于分析路基填料受剪情况与能量演化过程，反演满足工程需要的强度参数值。 为探索剪切过程中粗粒土能量演化与强度参数间关系，采用直剪试验对粗粒土的能量演化过程及强度特性进行分析，根据能量守恒原理，结合Mohr-Coulomb强度准则，推导能量与强度参数能量平衡方程，建立了理论模型与适用模型并对模型进行论证与分析，探讨粗粒土能量与强度参数的定量关联，结合MATLAB分析函数，对模型应用进行探讨。研究结果表明：因棱角型颗粒能量演化过程剧烈，棱角型接触颗粒强度参数取值大于圆型，达到应力峰值临界状态外力做功能量大；不同法向应力下，最后一阶段外力做功F(c, φ)与强度参数值呈线性关系，随强度参数值增加而增大，其偏微分方程将无限收敛于定值f(cα, φβ)。研究结果可用于分析路基填料受剪情况与能量演化过程，反演满足工程需要的强度参数值。
为探索剪切过程中粗粒土能量演化与强度参数间关系，采用直剪试验对粗粒土的能量演化过程及强度特性进行分析，根据能量守恒原理，结合Mohr-Coulomb强度准则，推导能量与强度参数能量平衡方程，建立了理论模型与适用模型并对模型进行论证与分析，探讨粗粒土能量与强度参数的定量关联，结合MATLAB分析函数，对模型应用进行探讨。研究结果表明：因棱角型颗粒能量演化过程剧烈，棱角型接触颗粒强度参数取值大于圆型，达到应力峰值临界状态外力做功能量大；不同法向应力下，最后一阶段外力做功F(c, φ)与强度参数值呈线性关系，随强度参数值增加而增大，其偏微分方程将无限收敛于定值f(cα, φβ)。研究结果可用于分析路基填料受剪情况与能量演化过程，反演满足工程需要的强度参数值。 为探索剪切过程中粗粒土能量演化与强度参数间关系，采用直剪试验对粗粒土的能量演化过程及强度特性进行分析，根据能量守恒原理，结合Mohr-Coulomb强度准则，推导能量与强度参数能量平衡方程，建立了理论模型与适用模型并对模型进行论证与分析，探讨粗粒土能量与强度参数的定量关联，结合MATLAB分析函数，对模型应用进行探讨。研究结果表明：因棱角型颗粒能量演化过程剧烈，棱角型接触颗粒强度参数取值大于圆型，达到应力峰值临界状态外力做功能量大；不同法向应力下，最后一阶段外力做功F(c, φ)与强度参数值呈线性关系，随强度参数值增加而增大，其偏微分方程将无限收敛于定值f(cα, φβ)。研究结果可用于分析路基填料受剪情况与能量演化过程，反演满足工程需要的强度参数值。
2021, 29(5): 1342-1353.
摘要:
从细观角度出发，研究各细观参数对黄土三轴试验宏观力学响应的影响，基于三维离散元PFC3D软件及理论，结合室内三轴试验结果确定数值模拟基本细观参数取值范围，在50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa围压下对三轴试样进行颗粒流模拟，通过改变各细观参数值对黄土数值试样宏观力学行为影响程度及正交试验设计的方式，开展黄土三轴数值模拟过程中摩擦系数、孔隙率、颗粒刚度比kn/ks、颗粒粒径分布的敏感性分析，建立土体细观参数与宏观力学的关系式。结果表明：不同围压下数值试样峰值强度和剩余强度均与摩擦系数正相关，与颗粒刚度比、孔隙率负相关，而颗粒粒径分布的变化对其影响均小于2%。低围压下(50 kPa)，孔隙率对数值试样峰值抗剪强度和剩余强度影响最大，颗粒刚度比次之，高围压下(200 kPa)，摩擦系数对数值试样强度的影响比颗粒刚度比更为显著；对数值试样的初始线弹性模量和应变软化特性影响最大的细观参数为孔隙率，刚度比次之，颗粒粒径分布最小，200 kPa围压下正交试验分析结果与数值分析结果一致。通过改变细观参数取值范围的方式系统地分析了其对黄土三轴试验宏观力学性能的影响，为今后离散元软件用于黄土室内试验研究提供了参考。 从细观角度出发，研究各细观参数对黄土三轴试验宏观力学响应的影响，基于三维离散元PFC3D软件及理论，结合室内三轴试验结果确定数值模拟基本细观参数取值范围，在50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa围压下对三轴试样进行颗粒流模拟，通过改变各细观参数值对黄土数值试样宏观力学行为影响程度及正交试验设计的方式，开展黄土三轴数值模拟过程中摩擦系数、孔隙率、颗粒刚度比kn/ks、颗粒粒径分布的敏感性分析，建立土体细观参数与宏观力学的关系式。结果表明：不同围压下数值试样峰值强度和剩余强度均与摩擦系数正相关，与颗粒刚度比、孔隙率负相关，而颗粒粒径分布的变化对其影响均小于2%。低围压下(50 kPa)，孔隙率对数值试样峰值抗剪强度和剩余强度影响最大，颗粒刚度比次之，高围压下(200 kPa)，摩擦系数对数值试样强度的影响比颗粒刚度比更为显著；对数值试样的初始线弹性模量和应变软化特性影响最大的细观参数为孔隙率，刚度比次之，颗粒粒径分布最小，200 kPa围压下正交试验分析结果与数值分析结果一致。通过改变细观参数取值范围的方式系统地分析了其对黄土三轴试验宏观力学性能的影响，为今后离散元软件用于黄土室内试验研究提供了参考。
从细观角度出发，研究各细观参数对黄土三轴试验宏观力学响应的影响，基于三维离散元PFC3D软件及理论，结合室内三轴试验结果确定数值模拟基本细观参数取值范围，在50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa围压下对三轴试样进行颗粒流模拟，通过改变各细观参数值对黄土数值试样宏观力学行为影响程度及正交试验设计的方式，开展黄土三轴数值模拟过程中摩擦系数、孔隙率、颗粒刚度比kn/ks、颗粒粒径分布的敏感性分析，建立土体细观参数与宏观力学的关系式。结果表明：不同围压下数值试样峰值强度和剩余强度均与摩擦系数正相关，与颗粒刚度比、孔隙率负相关，而颗粒粒径分布的变化对其影响均小于2%。低围压下(50 kPa)，孔隙率对数值试样峰值抗剪强度和剩余强度影响最大，颗粒刚度比次之，高围压下(200 kPa)，摩擦系数对数值试样强度的影响比颗粒刚度比更为显著；对数值试样的初始线弹性模量和应变软化特性影响最大的细观参数为孔隙率，刚度比次之，颗粒粒径分布最小，200 kPa围压下正交试验分析结果与数值分析结果一致。通过改变细观参数取值范围的方式系统地分析了其对黄土三轴试验宏观力学性能的影响，为今后离散元软件用于黄土室内试验研究提供了参考。 从细观角度出发，研究各细观参数对黄土三轴试验宏观力学响应的影响，基于三维离散元PFC3D软件及理论，结合室内三轴试验结果确定数值模拟基本细观参数取值范围，在50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa围压下对三轴试样进行颗粒流模拟，通过改变各细观参数值对黄土数值试样宏观力学行为影响程度及正交试验设计的方式，开展黄土三轴数值模拟过程中摩擦系数、孔隙率、颗粒刚度比kn/ks、颗粒粒径分布的敏感性分析，建立土体细观参数与宏观力学的关系式。结果表明：不同围压下数值试样峰值强度和剩余强度均与摩擦系数正相关，与颗粒刚度比、孔隙率负相关，而颗粒粒径分布的变化对其影响均小于2%。低围压下(50 kPa)，孔隙率对数值试样峰值抗剪强度和剩余强度影响最大，颗粒刚度比次之，高围压下(200 kPa)，摩擦系数对数值试样强度的影响比颗粒刚度比更为显著；对数值试样的初始线弹性模量和应变软化特性影响最大的细观参数为孔隙率，刚度比次之，颗粒粒径分布最小，200 kPa围压下正交试验分析结果与数值分析结果一致。通过改变细观参数取值范围的方式系统地分析了其对黄土三轴试验宏观力学性能的影响，为今后离散元软件用于黄土室内试验研究提供了参考。
2021, 29(5): 1354-1365.
摘要:
草炭土是在地表积水环境下植物残体经氧化和部分分解作用而堆积形成的一种特殊的腐殖质土。含大量植物纤维的草炭土具有高渗透性、高孔隙比、高含水率等不良工程地质特性。为了探究草炭土的孔隙特征与其孔隙内部的渗流规律，本文以吉林省敦化地区草炭土为研究对象，通过CT扫描技术获取草炭土样的CT序列图像。采用试凑法，通过Mimics的mask体积计算功能并结合土体的真实孔隙率确定了图像二值化的最优阈值，并得到了更接近土体的细观结构的三维重构模型。同时基于Lattice Boltzmann Method原理，在PALABOS代码库的基础上改编程序进行草炭土样的单相渗流模拟，研究了恒定压差下的土体的模拟渗透率值与渗流场的性质，并结合Paraview可视化软件分析了流线与流速在孔隙内的分布情况。研究结果表明：草炭土内部孔隙孔径大小不一，大孔径孔隙与小孔径孔隙形态各异，而植物纤维的架空状分布以及根状孔隙是土体内部形成大孔径孔隙通道的主要原因；流体在其内部流动时，优先以大孔径通道渗流，流线也集中于大孔径渗流通道，流体在大孔径通道内部的流速也高于散布的细小孔径，草炭土的渗透率主要取决于其内部大孔径的数量，因此草炭土的渗透率受到土中植物纤维的含量以及分解度的影响，植物纤维的含量越多，分解度越低，草炭土的渗透率越高，反之则越低。 草炭土是在地表积水环境下植物残体经氧化和部分分解作用而堆积形成的一种特殊的腐殖质土。含大量植物纤维的草炭土具有高渗透性、高孔隙比、高含水率等不良工程地质特性。为了探究草炭土的孔隙特征与其孔隙内部的渗流规律，本文以吉林省敦化地区草炭土为研究对象，通过CT扫描技术获取草炭土样的CT序列图像。采用试凑法，通过Mimics的mask体积计算功能并结合土体的真实孔隙率确定了图像二值化的最优阈值，并得到了更接近土体的细观结构的三维重构模型。同时基于Lattice Boltzmann Method原理，在PALABOS代码库的基础上改编程序进行草炭土样的单相渗流模拟，研究了恒定压差下的土体的模拟渗透率值与渗流场的性质，并结合Paraview可视化软件分析了流线与流速在孔隙内的分布情况。研究结果表明：草炭土内部孔隙孔径大小不一，大孔径孔隙与小孔径孔隙形态各异，而植物纤维的架空状分布以及根状孔隙是土体内部形成大孔径孔隙通道的主要原因；流体在其内部流动时，优先以大孔径通道渗流，流线也集中于大孔径渗流通道，流体在大孔径通道内部的流速也高于散布的细小孔径，草炭土的渗透率主要取决于其内部大孔径的数量，因此草炭土的渗透率受到土中植物纤维的含量以及分解度的影响，植物纤维的含量越多，分解度越低，草炭土的渗透率越高，反之则越低。
草炭土是在地表积水环境下植物残体经氧化和部分分解作用而堆积形成的一种特殊的腐殖质土。含大量植物纤维的草炭土具有高渗透性、高孔隙比、高含水率等不良工程地质特性。为了探究草炭土的孔隙特征与其孔隙内部的渗流规律，本文以吉林省敦化地区草炭土为研究对象，通过CT扫描技术获取草炭土样的CT序列图像。采用试凑法，通过Mimics的mask体积计算功能并结合土体的真实孔隙率确定了图像二值化的最优阈值，并得到了更接近土体的细观结构的三维重构模型。同时基于Lattice Boltzmann Method原理，在PALABOS代码库的基础上改编程序进行草炭土样的单相渗流模拟，研究了恒定压差下的土体的模拟渗透率值与渗流场的性质，并结合Paraview可视化软件分析了流线与流速在孔隙内的分布情况。研究结果表明：草炭土内部孔隙孔径大小不一，大孔径孔隙与小孔径孔隙形态各异，而植物纤维的架空状分布以及根状孔隙是土体内部形成大孔径孔隙通道的主要原因；流体在其内部流动时，优先以大孔径通道渗流，流线也集中于大孔径渗流通道，流体在大孔径通道内部的流速也高于散布的细小孔径，草炭土的渗透率主要取决于其内部大孔径的数量，因此草炭土的渗透率受到土中植物纤维的含量以及分解度的影响，植物纤维的含量越多，分解度越低，草炭土的渗透率越高，反之则越低。 草炭土是在地表积水环境下植物残体经氧化和部分分解作用而堆积形成的一种特殊的腐殖质土。含大量植物纤维的草炭土具有高渗透性、高孔隙比、高含水率等不良工程地质特性。为了探究草炭土的孔隙特征与其孔隙内部的渗流规律，本文以吉林省敦化地区草炭土为研究对象，通过CT扫描技术获取草炭土样的CT序列图像。采用试凑法，通过Mimics的mask体积计算功能并结合土体的真实孔隙率确定了图像二值化的最优阈值，并得到了更接近土体的细观结构的三维重构模型。同时基于Lattice Boltzmann Method原理，在PALABOS代码库的基础上改编程序进行草炭土样的单相渗流模拟，研究了恒定压差下的土体的模拟渗透率值与渗流场的性质，并结合Paraview可视化软件分析了流线与流速在孔隙内的分布情况。研究结果表明：草炭土内部孔隙孔径大小不一，大孔径孔隙与小孔径孔隙形态各异，而植物纤维的架空状分布以及根状孔隙是土体内部形成大孔径孔隙通道的主要原因；流体在其内部流动时，优先以大孔径通道渗流，流线也集中于大孔径渗流通道，流体在大孔径通道内部的流速也高于散布的细小孔径，草炭土的渗透率主要取决于其内部大孔径的数量，因此草炭土的渗透率受到土中植物纤维的含量以及分解度的影响，植物纤维的含量越多，分解度越低，草炭土的渗透率越高，反之则越低。
2021, 29(5): 1366-1372.
摘要:
颗粒间的孔隙分布特征从本质上控制着马兰黄土的宏观结构，影响马兰黄土的强度特性。马兰黄土的微观结果分析已逐渐成为研究黄土基本特性的一个新方向。本文通过固结实验、扫描电镜和ImageJ图像分析软件对赵家岸滑坡地区马兰黄土的孔隙分布和变形特性进行分析。首先确定了适合ImageJ图像分析的扫描电镜二维照片的阈值和图像拍摄最佳倍数；获取了原状马兰黄土在不同含水量固结试验前后的孔隙数量和孔隙面积的分布特征；揭示了大、中架空孔隙为黄土固结过程中的主要变形区；建立了马兰黄土孔隙中大架空孔隙、中架空孔隙和小架空孔隙的逐步破坏模式；明确了水对孔隙破坏的促进作用，当含水量增加到液限范围时，大、中型架空孔隙会出现加速的破坏现象。 颗粒间的孔隙分布特征从本质上控制着马兰黄土的宏观结构，影响马兰黄土的强度特性。马兰黄土的微观结果分析已逐渐成为研究黄土基本特性的一个新方向。本文通过固结实验、扫描电镜和ImageJ图像分析软件对赵家岸滑坡地区马兰黄土的孔隙分布和变形特性进行分析。首先确定了适合ImageJ图像分析的扫描电镜二维照片的阈值和图像拍摄最佳倍数；获取了原状马兰黄土在不同含水量固结试验前后的孔隙数量和孔隙面积的分布特征；揭示了大、中架空孔隙为黄土固结过程中的主要变形区；建立了马兰黄土孔隙中大架空孔隙、中架空孔隙和小架空孔隙的逐步破坏模式；明确了水对孔隙破坏的促进作用，当含水量增加到液限范围时，大、中型架空孔隙会出现加速的破坏现象。
颗粒间的孔隙分布特征从本质上控制着马兰黄土的宏观结构，影响马兰黄土的强度特性。马兰黄土的微观结果分析已逐渐成为研究黄土基本特性的一个新方向。本文通过固结实验、扫描电镜和ImageJ图像分析软件对赵家岸滑坡地区马兰黄土的孔隙分布和变形特性进行分析。首先确定了适合ImageJ图像分析的扫描电镜二维照片的阈值和图像拍摄最佳倍数；获取了原状马兰黄土在不同含水量固结试验前后的孔隙数量和孔隙面积的分布特征；揭示了大、中架空孔隙为黄土固结过程中的主要变形区；建立了马兰黄土孔隙中大架空孔隙、中架空孔隙和小架空孔隙的逐步破坏模式；明确了水对孔隙破坏的促进作用，当含水量增加到液限范围时，大、中型架空孔隙会出现加速的破坏现象。 颗粒间的孔隙分布特征从本质上控制着马兰黄土的宏观结构，影响马兰黄土的强度特性。马兰黄土的微观结果分析已逐渐成为研究黄土基本特性的一个新方向。本文通过固结实验、扫描电镜和ImageJ图像分析软件对赵家岸滑坡地区马兰黄土的孔隙分布和变形特性进行分析。首先确定了适合ImageJ图像分析的扫描电镜二维照片的阈值和图像拍摄最佳倍数；获取了原状马兰黄土在不同含水量固结试验前后的孔隙数量和孔隙面积的分布特征；揭示了大、中架空孔隙为黄土固结过程中的主要变形区；建立了马兰黄土孔隙中大架空孔隙、中架空孔隙和小架空孔隙的逐步破坏模式；明确了水对孔隙破坏的促进作用，当含水量增加到液限范围时，大、中型架空孔隙会出现加速的破坏现象。
2021, 29(5): 1373-1386.
摘要:
地震诱发山体崩塌常形成巨大的灾害，特定地形地质条件下山体地震动力响应特性及破坏机制研究是工程地质的重要难题。本文以秦岭地区具代表性的翠华山甘湫池花岗岩崩塌为研究对象，制作有效反映花岗岩工程地质结构的试验模型，开展大型振动台试验，研究山体地震动力响应规律和崩塌变形破坏机制。试验发现，边坡内部加速度放大系数随激振强度的增加呈现出显著的三阶段变化趋势；水平加速度响应呈现出随高程的增加而单调增大的特征，而竖直加速度响应随着高程的增加出现先增加后减小再增加的波动变化特征；边坡的固有频率变化曲线可以分为3个阶段，整体呈现下降的趋势，表明边坡动力特性发生变化；破坏后的边坡可以分为2个区域：后缘启动区和崩塌堆积区。边坡在地震激振作用下的破坏过程为地震波激振输入→坡体后缘形成拉张裂缝→裂缝向下扩展贯通→不稳定坡体滑动→堆积坡脚。反演了山体破坏的4个阶段：振动致裂阶段、高速启动阶段、撞击减速阶段和堆积阶段，结果与现场工程地质调查分析十分一致。研究翠华山甘湫池花岗岩崩塌的发育特征、成因机理和演化过程，研究成果对揭示秦岭北缘乃至秦岭地区崩塌形成机制、发育规律和灾害有效防控、地质遗迹开发和保护具有重要意义。 地震诱发山体崩塌常形成巨大的灾害，特定地形地质条件下山体地震动力响应特性及破坏机制研究是工程地质的重要难题。本文以秦岭地区具代表性的翠华山甘湫池花岗岩崩塌为研究对象，制作有效反映花岗岩工程地质结构的试验模型，开展大型振动台试验，研究山体地震动力响应规律和崩塌变形破坏机制。试验发现，边坡内部加速度放大系数随激振强度的增加呈现出显著的三阶段变化趋势；水平加速度响应呈现出随高程的增加而单调增大的特征，而竖直加速度响应随着高程的增加出现先增加后减小再增加的波动变化特征；边坡的固有频率变化曲线可以分为3个阶段，整体呈现下降的趋势，表明边坡动力特性发生变化；破坏后的边坡可以分为2个区域：后缘启动区和崩塌堆积区。边坡在地震激振作用下的破坏过程为地震波激振输入→坡体后缘形成拉张裂缝→裂缝向下扩展贯通→不稳定坡体滑动→堆积坡脚。反演了山体破坏的4个阶段：振动致裂阶段、高速启动阶段、撞击减速阶段和堆积阶段，结果与现场工程地质调查分析十分一致。研究翠华山甘湫池花岗岩崩塌的发育特征、成因机理和演化过程，研究成果对揭示秦岭北缘乃至秦岭地区崩塌形成机制、发育规律和灾害有效防控、地质遗迹开发和保护具有重要意义。
地震诱发山体崩塌常形成巨大的灾害，特定地形地质条件下山体地震动力响应特性及破坏机制研究是工程地质的重要难题。本文以秦岭地区具代表性的翠华山甘湫池花岗岩崩塌为研究对象，制作有效反映花岗岩工程地质结构的试验模型，开展大型振动台试验，研究山体地震动力响应规律和崩塌变形破坏机制。试验发现，边坡内部加速度放大系数随激振强度的增加呈现出显著的三阶段变化趋势；水平加速度响应呈现出随高程的增加而单调增大的特征，而竖直加速度响应随着高程的增加出现先增加后减小再增加的波动变化特征；边坡的固有频率变化曲线可以分为3个阶段，整体呈现下降的趋势，表明边坡动力特性发生变化；破坏后的边坡可以分为2个区域：后缘启动区和崩塌堆积区。边坡在地震激振作用下的破坏过程为地震波激振输入→坡体后缘形成拉张裂缝→裂缝向下扩展贯通→不稳定坡体滑动→堆积坡脚。反演了山体破坏的4个阶段：振动致裂阶段、高速启动阶段、撞击减速阶段和堆积阶段，结果与现场工程地质调查分析十分一致。研究翠华山甘湫池花岗岩崩塌的发育特征、成因机理和演化过程，研究成果对揭示秦岭北缘乃至秦岭地区崩塌形成机制、发育规律和灾害有效防控、地质遗迹开发和保护具有重要意义。 地震诱发山体崩塌常形成巨大的灾害，特定地形地质条件下山体地震动力响应特性及破坏机制研究是工程地质的重要难题。本文以秦岭地区具代表性的翠华山甘湫池花岗岩崩塌为研究对象，制作有效反映花岗岩工程地质结构的试验模型，开展大型振动台试验，研究山体地震动力响应规律和崩塌变形破坏机制。试验发现，边坡内部加速度放大系数随激振强度的增加呈现出显著的三阶段变化趋势；水平加速度响应呈现出随高程的增加而单调增大的特征，而竖直加速度响应随着高程的增加出现先增加后减小再增加的波动变化特征；边坡的固有频率变化曲线可以分为3个阶段，整体呈现下降的趋势，表明边坡动力特性发生变化；破坏后的边坡可以分为2个区域：后缘启动区和崩塌堆积区。边坡在地震激振作用下的破坏过程为地震波激振输入→坡体后缘形成拉张裂缝→裂缝向下扩展贯通→不稳定坡体滑动→堆积坡脚。反演了山体破坏的4个阶段：振动致裂阶段、高速启动阶段、撞击减速阶段和堆积阶段，结果与现场工程地质调查分析十分一致。研究翠华山甘湫池花岗岩崩塌的发育特征、成因机理和演化过程，研究成果对揭示秦岭北缘乃至秦岭地区崩塌形成机制、发育规律和灾害有效防控、地质遗迹开发和保护具有重要意义。
2021, 29(5): 1387-1400.
摘要:
西南地区地形复杂，位于地震高发区域。为了进一步研究该区域地震作用下落石的运动特征，以我国九寨沟景区内荷叶寨后山危岩带2为例。首先研究危岩带2中单一危岩体在自重荷载下的失稳情况，分别采用RocFall和非连续变形分析方法(DDA)进行模拟，结果表明：DDA和RocFall的模拟结果相近。DDA中落石水平位移模拟结果为210.6 m，RocFall中大部分落石水平位移分布在205 m附近。鉴于RocFall的局限性，采用DDA方法继续研究地震作用下危岩体的密度、高度、体积和地震波峰值加速度等因素对落石运动特征如运动轨迹、水平位移和速度的影响规律，并监测落石在坡脚附近的最大弹跳高度。研究结果表明：(1)危岩带2所处边坡自然坡角范围为65°~75°，落石在坡面上加速，在高程约2292 m(与居民区相对高差约为132 m)处发生抛射，运动方式以滚动、碰撞、弹跳为主；(2)岩体软弱结构面的贯通时间随落石密度、体积以及地震波峰值加速度增大而减小；(3)峰值速度随边坡高度、体积及地震波峰值加速度增大而增大；(4)水平位移随落石密度、边坡高度及地震波峰值加速度增大而增大；(5)坡脚处落石最大弹跳高度随各因素变量增大而增大。继续研究内部存在节理裂隙的岩体(3条平行节理将危岩分为K1~K4部分)在地震荷载下的运动特征：(1)在地震荷载作用下，危岩沿节理面发生倾倒破坏，落石水平位移模拟结果为191.5~243.8 m；(2)落石在坡脚附近的最大弹跳高度范围为0~13.8 m。 西南地区地形复杂，位于地震高发区域。为了进一步研究该区域地震作用下落石的运动特征，以我国九寨沟景区内荷叶寨后山危岩带2为例。首先研究危岩带2中单一危岩体在自重荷载下的失稳情况，分别采用RocFall和非连续变形分析方法(DDA)进行模拟，结果表明：DDA和RocFall的模拟结果相近。DDA中落石水平位移模拟结果为210.6 m，RocFall中大部分落石水平位移分布在205 m附近。鉴于RocFall的局限性，采用DDA方法继续研究地震作用下危岩体的密度、高度、体积和地震波峰值加速度等因素对落石运动特征如运动轨迹、水平位移和速度的影响规律，并监测落石在坡脚附近的最大弹跳高度。研究结果表明：(1)危岩带2所处边坡自然坡角范围为65°~75°，落石在坡面上加速，在高程约2292 m(与居民区相对高差约为132 m)处发生抛射，运动方式以滚动、碰撞、弹跳为主；(2)岩体软弱结构面的贯通时间随落石密度、体积以及地震波峰值加速度增大而减小；(3)峰值速度随边坡高度、体积及地震波峰值加速度增大而增大；(4)水平位移随落石密度、边坡高度及地震波峰值加速度增大而增大；(5)坡脚处落石最大弹跳高度随各因素变量增大而增大。继续研究内部存在节理裂隙的岩体(3条平行节理将危岩分为K1~K4部分)在地震荷载下的运动特征：(1)在地震荷载作用下，危岩沿节理面发生倾倒破坏，落石水平位移模拟结果为191.5~243.8 m；(2)落石在坡脚附近的最大弹跳高度范围为0~13.8 m。
西南地区地形复杂，位于地震高发区域。为了进一步研究该区域地震作用下落石的运动特征，以我国九寨沟景区内荷叶寨后山危岩带2为例。首先研究危岩带2中单一危岩体在自重荷载下的失稳情况，分别采用RocFall和非连续变形分析方法(DDA)进行模拟，结果表明：DDA和RocFall的模拟结果相近。DDA中落石水平位移模拟结果为210.6 m，RocFall中大部分落石水平位移分布在205 m附近。鉴于RocFall的局限性，采用DDA方法继续研究地震作用下危岩体的密度、高度、体积和地震波峰值加速度等因素对落石运动特征如运动轨迹、水平位移和速度的影响规律，并监测落石在坡脚附近的最大弹跳高度。研究结果表明：(1)危岩带2所处边坡自然坡角范围为65°~75°，落石在坡面上加速，在高程约2292 m(与居民区相对高差约为132 m)处发生抛射，运动方式以滚动、碰撞、弹跳为主；(2)岩体软弱结构面的贯通时间随落石密度、体积以及地震波峰值加速度增大而减小；(3)峰值速度随边坡高度、体积及地震波峰值加速度增大而增大；(4)水平位移随落石密度、边坡高度及地震波峰值加速度增大而增大；(5)坡脚处落石最大弹跳高度随各因素变量增大而增大。继续研究内部存在节理裂隙的岩体(3条平行节理将危岩分为K1~K4部分)在地震荷载下的运动特征：(1)在地震荷载作用下，危岩沿节理面发生倾倒破坏，落石水平位移模拟结果为191.5~243.8 m；(2)落石在坡脚附近的最大弹跳高度范围为0~13.8 m。 西南地区地形复杂，位于地震高发区域。为了进一步研究该区域地震作用下落石的运动特征，以我国九寨沟景区内荷叶寨后山危岩带2为例。首先研究危岩带2中单一危岩体在自重荷载下的失稳情况，分别采用RocFall和非连续变形分析方法(DDA)进行模拟，结果表明：DDA和RocFall的模拟结果相近。DDA中落石水平位移模拟结果为210.6 m，RocFall中大部分落石水平位移分布在205 m附近。鉴于RocFall的局限性，采用DDA方法继续研究地震作用下危岩体的密度、高度、体积和地震波峰值加速度等因素对落石运动特征如运动轨迹、水平位移和速度的影响规律，并监测落石在坡脚附近的最大弹跳高度。研究结果表明：(1)危岩带2所处边坡自然坡角范围为65°~75°，落石在坡面上加速，在高程约2292 m(与居民区相对高差约为132 m)处发生抛射，运动方式以滚动、碰撞、弹跳为主；(2)岩体软弱结构面的贯通时间随落石密度、体积以及地震波峰值加速度增大而减小；(3)峰值速度随边坡高度、体积及地震波峰值加速度增大而增大；(4)水平位移随落石密度、边坡高度及地震波峰值加速度增大而增大；(5)坡脚处落石最大弹跳高度随各因素变量增大而增大。继续研究内部存在节理裂隙的岩体(3条平行节理将危岩分为K1~K4部分)在地震荷载下的运动特征：(1)在地震荷载作用下，危岩沿节理面发生倾倒破坏，落石水平位移模拟结果为191.5~243.8 m；(2)落石在坡脚附近的最大弹跳高度范围为0~13.8 m。
2021, 29(5): 1401-1415.
摘要:
黄土洞穴和滑坡是黄土高原独特侵蚀作用下的微地貌景观,反映了地貌快速演化链式过程,具有分布广、发育密度高等特点,严重威胁了我国西北地区人居安全。本研究以老狼沟小流域为研究对象,利用现场调查、GIS空间分析、无人机测绘以及数值模拟等手段开展了黄土微地貌灾害链时空分布特征和危险性模拟研究。结果表明,老狼沟研究区内发育黄土洞穴、滑坡、浅沟的数量分别为134个、38个和81个,黄土洞穴密度约为159个/km2,占研究区总面积的1.88%。黄土洞穴多位于TWI高值的凹地形区域,呈线状展布排列,与浅沟发育密切。研究区2001~2021年五期核密度估计结果显示高密度中心均位于西侧斜坡,面积约为5.91×104 m2,长轴、短轴、面积、高程、周长的空间集聚程度更高。黄土微地貌灾害链演化模式可以总结为原生地貌阶段、早期侵蚀阶段、加速侵蚀阶段、侵蚀贯通阶段、局部破坏阶段。洞穴环境加剧了水分入渗程度,更易引发滑坡发生。模拟结果显示潜在滑坡运动能够对阶地建筑物造成严重破坏,受灾面积约为2.02×104 m2,滑坡运动过程为150 s,平均堆积厚度约为9.2 m,最大运动距离约为651 m。本研究是揭示黄土洞穴发育规律及其灾害链效应的有益探索和尝试,为黄土高原城镇防灾减灾提供参考。 黄土洞穴和滑坡是黄土高原独特侵蚀作用下的微地貌景观,反映了地貌快速演化链式过程,具有分布广、发育密度高等特点,严重威胁了我国西北地区人居安全。本研究以老狼沟小流域为研究对象,利用现场调查、GIS空间分析、无人机测绘以及数值模拟等手段开展了黄土微地貌灾害链时空分布特征和危险性模拟研究。结果表明,老狼沟研究区内发育黄土洞穴、滑坡、浅沟的数量分别为134个、38个和81个,黄土洞穴密度约为159个/km2,占研究区总面积的1.88%。黄土洞穴多位于TWI高值的凹地形区域,呈线状展布排列,与浅沟发育密切。研究区2001~2021年五期核密度估计结果显示高密度中心均位于西侧斜坡,面积约为5.91×104 m2,长轴、短轴、面积、高程、周长的空间集聚程度更高。黄土微地貌灾害链演化模式可以总结为原生地貌阶段、早期侵蚀阶段、加速侵蚀阶段、侵蚀贯通阶段、局部破坏阶段。洞穴环境加剧了水分入渗程度,更易引发滑坡发生。模拟结果显示潜在滑坡运动能够对阶地建筑物造成严重破坏,受灾面积约为2.02×104 m2,滑坡运动过程为150 s,平均堆积厚度约为9.2 m,最大运动距离约为651 m。本研究是揭示黄土洞穴发育规律及其灾害链效应的有益探索和尝试,为黄土高原城镇防灾减灾提供参考。
黄土洞穴和滑坡是黄土高原独特侵蚀作用下的微地貌景观,反映了地貌快速演化链式过程,具有分布广、发育密度高等特点,严重威胁了我国西北地区人居安全。本研究以老狼沟小流域为研究对象,利用现场调查、GIS空间分析、无人机测绘以及数值模拟等手段开展了黄土微地貌灾害链时空分布特征和危险性模拟研究。结果表明,老狼沟研究区内发育黄土洞穴、滑坡、浅沟的数量分别为134个、38个和81个,黄土洞穴密度约为159个/km2,占研究区总面积的1.88%。黄土洞穴多位于TWI高值的凹地形区域,呈线状展布排列,与浅沟发育密切。研究区2001~2021年五期核密度估计结果显示高密度中心均位于西侧斜坡,面积约为5.91×104 m2,长轴、短轴、面积、高程、周长的空间集聚程度更高。黄土微地貌灾害链演化模式可以总结为原生地貌阶段、早期侵蚀阶段、加速侵蚀阶段、侵蚀贯通阶段、局部破坏阶段。洞穴环境加剧了水分入渗程度,更易引发滑坡发生。模拟结果显示潜在滑坡运动能够对阶地建筑物造成严重破坏,受灾面积约为2.02×104 m2,滑坡运动过程为150 s,平均堆积厚度约为9.2 m,最大运动距离约为651 m。本研究是揭示黄土洞穴发育规律及其灾害链效应的有益探索和尝试,为黄土高原城镇防灾减灾提供参考。 黄土洞穴和滑坡是黄土高原独特侵蚀作用下的微地貌景观,反映了地貌快速演化链式过程,具有分布广、发育密度高等特点,严重威胁了我国西北地区人居安全。本研究以老狼沟小流域为研究对象,利用现场调查、GIS空间分析、无人机测绘以及数值模拟等手段开展了黄土微地貌灾害链时空分布特征和危险性模拟研究。结果表明,老狼沟研究区内发育黄土洞穴、滑坡、浅沟的数量分别为134个、38个和81个,黄土洞穴密度约为159个/km2,占研究区总面积的1.88%。黄土洞穴多位于TWI高值的凹地形区域,呈线状展布排列,与浅沟发育密切。研究区2001~2021年五期核密度估计结果显示高密度中心均位于西侧斜坡,面积约为5.91×104 m2,长轴、短轴、面积、高程、周长的空间集聚程度更高。黄土微地貌灾害链演化模式可以总结为原生地貌阶段、早期侵蚀阶段、加速侵蚀阶段、侵蚀贯通阶段、局部破坏阶段。洞穴环境加剧了水分入渗程度,更易引发滑坡发生。模拟结果显示潜在滑坡运动能够对阶地建筑物造成严重破坏,受灾面积约为2.02×104 m2,滑坡运动过程为150 s,平均堆积厚度约为9.2 m,最大运动距离约为651 m。本研究是揭示黄土洞穴发育规律及其灾害链效应的有益探索和尝试,为黄土高原城镇防灾减灾提供参考。
2021, 29(5): 1416-1426.
摘要:
三峡库区岸坡消落带是库岸边坡稳定性的敏感地带。库区内多次发生的地质灾害均与消落带的岩体劣化有关。随着时间的推移消落带的岩体劣化情况日益加剧,新生型滑坡不断涌现。本文通过实地调查与室内分析,系统总结了三峡库区秭归至巴东段岸坡消落带岩体劣化的类型以及新生型滑坡隐患的演化模式。研究表明,区内消落带岩性主要以碳酸盐岩类和碎屑岩类为主,碳酸盐岩类劣化类型主要有溶蚀(潜蚀)、裂缝显化与扩张和机械侵蚀,碎屑岩类的劣化类型主要有松动(剥落)、冲蚀(磨蚀)、结构面崩解块裂和软硬相间侵蚀,其中以松动/剥落型最为发育。在此基础上结合结构面发育特征、岸坡结构、岩性及结构和边界特征,厘定了不同岸坡消落带岩体劣化演化形成新生型滑坡隐患点的模式,碳酸岩盐类岸坡主要以基座碎裂压溃型、基座掏空倾倒型、顺向滑移型为主；碎屑岩类岸坡主要以软硬相间坍(崩)塌型、视倾向楔形滑动型、顺向滑移型及逆向倾倒型为主。研究结果可为三峡库区地质灾害监测预警及防治提供技术支撑。 三峡库区岸坡消落带是库岸边坡稳定性的敏感地带。库区内多次发生的地质灾害均与消落带的岩体劣化有关。随着时间的推移消落带的岩体劣化情况日益加剧,新生型滑坡不断涌现。本文通过实地调查与室内分析,系统总结了三峡库区秭归至巴东段岸坡消落带岩体劣化的类型以及新生型滑坡隐患的演化模式。研究表明,区内消落带岩性主要以碳酸盐岩类和碎屑岩类为主,碳酸盐岩类劣化类型主要有溶蚀(潜蚀)、裂缝显化与扩张和机械侵蚀,碎屑岩类的劣化类型主要有松动(剥落)、冲蚀(磨蚀)、结构面崩解块裂和软硬相间侵蚀,其中以松动/剥落型最为发育。在此基础上结合结构面发育特征、岸坡结构、岩性及结构和边界特征,厘定了不同岸坡消落带岩体劣化演化形成新生型滑坡隐患点的模式,碳酸岩盐类岸坡主要以基座碎裂压溃型、基座掏空倾倒型、顺向滑移型为主；碎屑岩类岸坡主要以软硬相间坍(崩)塌型、视倾向楔形滑动型、顺向滑移型及逆向倾倒型为主。研究结果可为三峡库区地质灾害监测预警及防治提供技术支撑。
三峡库区岸坡消落带是库岸边坡稳定性的敏感地带。库区内多次发生的地质灾害均与消落带的岩体劣化有关。随着时间的推移消落带的岩体劣化情况日益加剧,新生型滑坡不断涌现。本文通过实地调查与室内分析,系统总结了三峡库区秭归至巴东段岸坡消落带岩体劣化的类型以及新生型滑坡隐患的演化模式。研究表明,区内消落带岩性主要以碳酸盐岩类和碎屑岩类为主,碳酸盐岩类劣化类型主要有溶蚀(潜蚀)、裂缝显化与扩张和机械侵蚀,碎屑岩类的劣化类型主要有松动(剥落)、冲蚀(磨蚀)、结构面崩解块裂和软硬相间侵蚀,其中以松动/剥落型最为发育。在此基础上结合结构面发育特征、岸坡结构、岩性及结构和边界特征,厘定了不同岸坡消落带岩体劣化演化形成新生型滑坡隐患点的模式,碳酸岩盐类岸坡主要以基座碎裂压溃型、基座掏空倾倒型、顺向滑移型为主；碎屑岩类岸坡主要以软硬相间坍(崩)塌型、视倾向楔形滑动型、顺向滑移型及逆向倾倒型为主。研究结果可为三峡库区地质灾害监测预警及防治提供技术支撑。 三峡库区岸坡消落带是库岸边坡稳定性的敏感地带。库区内多次发生的地质灾害均与消落带的岩体劣化有关。随着时间的推移消落带的岩体劣化情况日益加剧,新生型滑坡不断涌现。本文通过实地调查与室内分析,系统总结了三峡库区秭归至巴东段岸坡消落带岩体劣化的类型以及新生型滑坡隐患的演化模式。研究表明,区内消落带岩性主要以碳酸盐岩类和碎屑岩类为主,碳酸盐岩类劣化类型主要有溶蚀(潜蚀)、裂缝显化与扩张和机械侵蚀,碎屑岩类的劣化类型主要有松动(剥落)、冲蚀(磨蚀)、结构面崩解块裂和软硬相间侵蚀,其中以松动/剥落型最为发育。在此基础上结合结构面发育特征、岸坡结构、岩性及结构和边界特征,厘定了不同岸坡消落带岩体劣化演化形成新生型滑坡隐患点的模式,碳酸岩盐类岸坡主要以基座碎裂压溃型、基座掏空倾倒型、顺向滑移型为主；碎屑岩类岸坡主要以软硬相间坍(崩)塌型、视倾向楔形滑动型、顺向滑移型及逆向倾倒型为主。研究结果可为三峡库区地质灾害监测预警及防治提供技术支撑。
2021, 29(5): 1427-1436.
摘要:
堆积层滑坡是三峡水库运行过程中的重要地质灾害,其变形演化往往滞后于库水位的变化,表现出时间滞后效应,给滑坡灾害精准预测和灾害警情准确发布造成极大困扰。采用集对分析法并结合层次分析法,构建了滑坡加权位移向量计算模型,在滑坡加权位移演化与库水位波动相互关系定性分析的基础上,寻找滑坡加权位移与库水位变化速率相关性达到最大时的平移步数,从而计算出滑坡变形滞后于库水位变化的时间。以三峡库区典型堆积层滑坡——树坪滑坡为例,在分析滑坡变形演化规律基础上,分别选取2012年、2013年、2014年汛雨期地表位移与库水位下降速率的监测数据开展滑坡变形滞后时间研究。研究发现:当库水位下降速率小于等于0.43 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间大于等于5 d；当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,树坪滑坡变形滞后时间在2 d到5 d之间；当库水位下降速率大于等于0.7 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间小于等于2 d；随着库水位下降速率不断增大,树坪滑坡变形滞后时间不断缩短。通过分析滑坡不同空间位置监测点的滞后时间,发现越靠近滑坡体前缘变形滞后时间越短,当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,滑坡前缘变形滞后时间在2.4 d到5.4 d之间,滑坡中部的变形滞后时间在3.4 d到5.6 d之间,滑坡前缘和中部的变形滞后时间差在0.2 d到1.4 d之间。研究成果可以为树坪滑坡的监测预警防治工作提供参考,对重大水利工程涉水滑坡监测预警具有一定借鉴意义。 堆积层滑坡是三峡水库运行过程中的重要地质灾害,其变形演化往往滞后于库水位的变化,表现出时间滞后效应,给滑坡灾害精准预测和灾害警情准确发布造成极大困扰。采用集对分析法并结合层次分析法,构建了滑坡加权位移向量计算模型,在滑坡加权位移演化与库水位波动相互关系定性分析的基础上,寻找滑坡加权位移与库水位变化速率相关性达到最大时的平移步数,从而计算出滑坡变形滞后于库水位变化的时间。以三峡库区典型堆积层滑坡——树坪滑坡为例,在分析滑坡变形演化规律基础上,分别选取2012年、2013年、2014年汛雨期地表位移与库水位下降速率的监测数据开展滑坡变形滞后时间研究。研究发现:当库水位下降速率小于等于0.43 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间大于等于5 d；当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,树坪滑坡变形滞后时间在2 d到5 d之间；当库水位下降速率大于等于0.7 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间小于等于2 d；随着库水位下降速率不断增大,树坪滑坡变形滞后时间不断缩短。通过分析滑坡不同空间位置监测点的滞后时间,发现越靠近滑坡体前缘变形滞后时间越短,当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,滑坡前缘变形滞后时间在2.4 d到5.4 d之间,滑坡中部的变形滞后时间在3.4 d到5.6 d之间,滑坡前缘和中部的变形滞后时间差在0.2 d到1.4 d之间。研究成果可以为树坪滑坡的监测预警防治工作提供参考,对重大水利工程涉水滑坡监测预警具有一定借鉴意义。
堆积层滑坡是三峡水库运行过程中的重要地质灾害,其变形演化往往滞后于库水位的变化,表现出时间滞后效应,给滑坡灾害精准预测和灾害警情准确发布造成极大困扰。采用集对分析法并结合层次分析法,构建了滑坡加权位移向量计算模型,在滑坡加权位移演化与库水位波动相互关系定性分析的基础上,寻找滑坡加权位移与库水位变化速率相关性达到最大时的平移步数,从而计算出滑坡变形滞后于库水位变化的时间。以三峡库区典型堆积层滑坡——树坪滑坡为例,在分析滑坡变形演化规律基础上,分别选取2012年、2013年、2014年汛雨期地表位移与库水位下降速率的监测数据开展滑坡变形滞后时间研究。研究发现:当库水位下降速率小于等于0.43 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间大于等于5 d；当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,树坪滑坡变形滞后时间在2 d到5 d之间；当库水位下降速率大于等于0.7 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间小于等于2 d；随着库水位下降速率不断增大,树坪滑坡变形滞后时间不断缩短。通过分析滑坡不同空间位置监测点的滞后时间,发现越靠近滑坡体前缘变形滞后时间越短,当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,滑坡前缘变形滞后时间在2.4 d到5.4 d之间,滑坡中部的变形滞后时间在3.4 d到5.6 d之间,滑坡前缘和中部的变形滞后时间差在0.2 d到1.4 d之间。研究成果可以为树坪滑坡的监测预警防治工作提供参考,对重大水利工程涉水滑坡监测预警具有一定借鉴意义。 堆积层滑坡是三峡水库运行过程中的重要地质灾害,其变形演化往往滞后于库水位的变化,表现出时间滞后效应,给滑坡灾害精准预测和灾害警情准确发布造成极大困扰。采用集对分析法并结合层次分析法,构建了滑坡加权位移向量计算模型,在滑坡加权位移演化与库水位波动相互关系定性分析的基础上,寻找滑坡加权位移与库水位变化速率相关性达到最大时的平移步数,从而计算出滑坡变形滞后于库水位变化的时间。以三峡库区典型堆积层滑坡——树坪滑坡为例,在分析滑坡变形演化规律基础上,分别选取2012年、2013年、2014年汛雨期地表位移与库水位下降速率的监测数据开展滑坡变形滞后时间研究。研究发现:当库水位下降速率小于等于0.43 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间大于等于5 d；当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,树坪滑坡变形滞后时间在2 d到5 d之间；当库水位下降速率大于等于0.7 m·d-1时,树坪滑坡变形滞后时间小于等于2 d；随着库水位下降速率不断增大,树坪滑坡变形滞后时间不断缩短。通过分析滑坡不同空间位置监测点的滞后时间,发现越靠近滑坡体前缘变形滞后时间越短,当库水位下降速率在0.43 m·d-1到0.7 m·d-1之间时,滑坡前缘变形滞后时间在2.4 d到5.4 d之间,滑坡中部的变形滞后时间在3.4 d到5.6 d之间,滑坡前缘和中部的变形滞后时间差在0.2 d到1.4 d之间。研究成果可以为树坪滑坡的监测预警防治工作提供参考,对重大水利工程涉水滑坡监测预警具有一定借鉴意义。
2021, 29(5): 1437-1451.
摘要:
近水平岩层斜坡中的张性结构面的存在是产生平推式滑坡的前提。滑坡发生后,充水的张性结构面大幅张开拓宽形成拉陷槽。统计大部分中型、中层以上的平推式新滑坡发育特征后发现,拉陷槽的展布方向总体与盆地边缘构造带近于垂直。综合前人研究成果,通过水系分析反演四川盆地新构造应力场,得到滑坡拉陷槽展布方向与新构造主应力方向相近,认为其形成发育与新构造运动以来的应力场关系密切。构造应力场对平推式滑坡形成演化的影响主要表现在对岩体结构的改造、对结构面渗透性的控制和对斜坡水文条件的影响等方面。构造主应力方向的转换使与其近于平行的压(剪)性质结构面转变为张性,产生张裂延伸作用,扩大规模,结构面沿走向相互贯通,沿倾向跨层。并且使具有这种三维应力状态的结构面渗透性得到显著提高。结构面的渗透性、规模、连通性、张开度等同时被扩大。垂向和水平运移特征是平推式滑坡发生的主要因素之一,为滑坡的产生提供了形成演化条件。受构造应力场改造和影响的近水平岩层斜坡给水性和导水性得到改善,由于跨层张性结构面的存在,地下水有条件垂向运移到斜坡深处,与深层的软弱层产生物理化学作用,为形成规模和厚度更大的平推式滑坡提供条件。解释了中层、中型以上的平推式滑坡拉陷槽与构造主应力方向相近的缘由。 近水平岩层斜坡中的张性结构面的存在是产生平推式滑坡的前提。滑坡发生后,充水的张性结构面大幅张开拓宽形成拉陷槽。统计大部分中型、中层以上的平推式新滑坡发育特征后发现,拉陷槽的展布方向总体与盆地边缘构造带近于垂直。综合前人研究成果,通过水系分析反演四川盆地新构造应力场,得到滑坡拉陷槽展布方向与新构造主应力方向相近,认为其形成发育与新构造运动以来的应力场关系密切。构造应力场对平推式滑坡形成演化的影响主要表现在对岩体结构的改造、对结构面渗透性的控制和对斜坡水文条件的影响等方面。构造主应力方向的转换使与其近于平行的压(剪)性质结构面转变为张性,产生张裂延伸作用,扩大规模,结构面沿走向相互贯通,沿倾向跨层。并且使具有这种三维应力状态的结构面渗透性得到显著提高。结构面的渗透性、规模、连通性、张开度等同时被扩大。垂向和水平运移特征是平推式滑坡发生的主要因素之一,为滑坡的产生提供了形成演化条件。受构造应力场改造和影响的近水平岩层斜坡给水性和导水性得到改善,由于跨层张性结构面的存在,地下水有条件垂向运移到斜坡深处,与深层的软弱层产生物理化学作用,为形成规模和厚度更大的平推式滑坡提供条件。解释了中层、中型以上的平推式滑坡拉陷槽与构造主应力方向相近的缘由。
近水平岩层斜坡中的张性结构面的存在是产生平推式滑坡的前提。滑坡发生后,充水的张性结构面大幅张开拓宽形成拉陷槽。统计大部分中型、中层以上的平推式新滑坡发育特征后发现,拉陷槽的展布方向总体与盆地边缘构造带近于垂直。综合前人研究成果,通过水系分析反演四川盆地新构造应力场,得到滑坡拉陷槽展布方向与新构造主应力方向相近,认为其形成发育与新构造运动以来的应力场关系密切。构造应力场对平推式滑坡形成演化的影响主要表现在对岩体结构的改造、对结构面渗透性的控制和对斜坡水文条件的影响等方面。构造主应力方向的转换使与其近于平行的压(剪)性质结构面转变为张性,产生张裂延伸作用,扩大规模,结构面沿走向相互贯通,沿倾向跨层。并且使具有这种三维应力状态的结构面渗透性得到显著提高。结构面的渗透性、规模、连通性、张开度等同时被扩大。垂向和水平运移特征是平推式滑坡发生的主要因素之一,为滑坡的产生提供了形成演化条件。受构造应力场改造和影响的近水平岩层斜坡给水性和导水性得到改善,由于跨层张性结构面的存在,地下水有条件垂向运移到斜坡深处,与深层的软弱层产生物理化学作用,为形成规模和厚度更大的平推式滑坡提供条件。解释了中层、中型以上的平推式滑坡拉陷槽与构造主应力方向相近的缘由。 近水平岩层斜坡中的张性结构面的存在是产生平推式滑坡的前提。滑坡发生后,充水的张性结构面大幅张开拓宽形成拉陷槽。统计大部分中型、中层以上的平推式新滑坡发育特征后发现,拉陷槽的展布方向总体与盆地边缘构造带近于垂直。综合前人研究成果,通过水系分析反演四川盆地新构造应力场,得到滑坡拉陷槽展布方向与新构造主应力方向相近,认为其形成发育与新构造运动以来的应力场关系密切。构造应力场对平推式滑坡形成演化的影响主要表现在对岩体结构的改造、对结构面渗透性的控制和对斜坡水文条件的影响等方面。构造主应力方向的转换使与其近于平行的压(剪)性质结构面转变为张性,产生张裂延伸作用,扩大规模,结构面沿走向相互贯通,沿倾向跨层。并且使具有这种三维应力状态的结构面渗透性得到显著提高。结构面的渗透性、规模、连通性、张开度等同时被扩大。垂向和水平运移特征是平推式滑坡发生的主要因素之一,为滑坡的产生提供了形成演化条件。受构造应力场改造和影响的近水平岩层斜坡给水性和导水性得到改善,由于跨层张性结构面的存在,地下水有条件垂向运移到斜坡深处,与深层的软弱层产生物理化学作用,为形成规模和厚度更大的平推式滑坡提供条件。解释了中层、中型以上的平推式滑坡拉陷槽与构造主应力方向相近的缘由。
2021, 29(5): 1452-1459.
摘要:
珊瑚砂粒形状及粗糙度等微细观特性影响着砂土的宏观力学性质,采用图像处理技术对珊瑚砂粒的长宽比、面积、圆度、分形维数进行了分析。使用3D测量显微镜对砂粒的表面粗糙度,界面扩展面积比、峰顶点的算数平均曲率进行了测量计算。试验结果表明:大部分珊瑚砂颗粒的长宽比介于1.2~1.5之间,且长宽比呈现出负偏态分布。砂颗粒的圆度则主要集中于0.75~0.9区间,其表现为负偏态分布。砂颗粒的面积主要在0.015~0.035 cm2之间,颗粒面积为正偏态分布。砂粒的分形维数D基本介于1.04~1.10之间,表明砂颗粒具有很强的自相似性。粗糙度的分析结果表明,珊瑚砂颗粒表面平整度差,分布有较多的侵蚀坑,局部存在尖锐的凸起,砂粒表面粗糙度Sa为20.078 μm。界面扩展比Sdr为0.167,砂颗粒表面分布有若干倾斜面。峰顶点的算数平均曲率Spc为216.641 mm-1,显示出砂颗粒之间的接触较为尖锐。上述研究结果可为珊瑚砂宏微观力学特性研究提供参考。 珊瑚砂粒形状及粗糙度等微细观特性影响着砂土的宏观力学性质,采用图像处理技术对珊瑚砂粒的长宽比、面积、圆度、分形维数进行了分析。使用3D测量显微镜对砂粒的表面粗糙度,界面扩展面积比、峰顶点的算数平均曲率进行了测量计算。试验结果表明:大部分珊瑚砂颗粒的长宽比介于1.2~1.5之间,且长宽比呈现出负偏态分布。砂颗粒的圆度则主要集中于0.75~0.9区间,其表现为负偏态分布。砂颗粒的面积主要在0.015~0.035 cm2之间,颗粒面积为正偏态分布。砂粒的分形维数D基本介于1.04~1.10之间,表明砂颗粒具有很强的自相似性。粗糙度的分析结果表明,珊瑚砂颗粒表面平整度差,分布有较多的侵蚀坑,局部存在尖锐的凸起,砂粒表面粗糙度Sa为20.078 μm。界面扩展比Sdr为0.167,砂颗粒表面分布有若干倾斜面。峰顶点的算数平均曲率Spc为216.641 mm-1,显示出砂颗粒之间的接触较为尖锐。上述研究结果可为珊瑚砂宏微观力学特性研究提供参考。
珊瑚砂粒形状及粗糙度等微细观特性影响着砂土的宏观力学性质,采用图像处理技术对珊瑚砂粒的长宽比、面积、圆度、分形维数进行了分析。使用3D测量显微镜对砂粒的表面粗糙度,界面扩展面积比、峰顶点的算数平均曲率进行了测量计算。试验结果表明:大部分珊瑚砂颗粒的长宽比介于1.2~1.5之间,且长宽比呈现出负偏态分布。砂颗粒的圆度则主要集中于0.75~0.9区间,其表现为负偏态分布。砂颗粒的面积主要在0.015~0.035 cm2之间,颗粒面积为正偏态分布。砂粒的分形维数D基本介于1.04~1.10之间,表明砂颗粒具有很强的自相似性。粗糙度的分析结果表明,珊瑚砂颗粒表面平整度差,分布有较多的侵蚀坑,局部存在尖锐的凸起,砂粒表面粗糙度Sa为20.078 μm。界面扩展比Sdr为0.167,砂颗粒表面分布有若干倾斜面。峰顶点的算数平均曲率Spc为216.641 mm-1,显示出砂颗粒之间的接触较为尖锐。上述研究结果可为珊瑚砂宏微观力学特性研究提供参考。 珊瑚砂粒形状及粗糙度等微细观特性影响着砂土的宏观力学性质,采用图像处理技术对珊瑚砂粒的长宽比、面积、圆度、分形维数进行了分析。使用3D测量显微镜对砂粒的表面粗糙度,界面扩展面积比、峰顶点的算数平均曲率进行了测量计算。试验结果表明:大部分珊瑚砂颗粒的长宽比介于1.2~1.5之间,且长宽比呈现出负偏态分布。砂颗粒的圆度则主要集中于0.75~0.9区间,其表现为负偏态分布。砂颗粒的面积主要在0.015~0.035 cm2之间,颗粒面积为正偏态分布。砂粒的分形维数D基本介于1.04~1.10之间,表明砂颗粒具有很强的自相似性。粗糙度的分析结果表明,珊瑚砂颗粒表面平整度差,分布有较多的侵蚀坑,局部存在尖锐的凸起,砂粒表面粗糙度Sa为20.078 μm。界面扩展比Sdr为0.167,砂颗粒表面分布有若干倾斜面。峰顶点的算数平均曲率Spc为216.641 mm-1,显示出砂颗粒之间的接触较为尖锐。上述研究结果可为珊瑚砂宏微观力学特性研究提供参考。
2021, 29(5): 1460-1468.
摘要:
为了研究采样尺寸、采样间距对结构面粗糙度评价结果的影响,本文以川藏线昌都至林芝段的色曲特大桥左岸高陡斜坡结构面为研究对象。使用无人机贴近摄影测量技术获取斜坡的三维空间坐标和表面纹理数据；室内实现斜坡的三维重建以及点云化处理；从点云模型上人为提取出37个结构面信息,使用MATLAB进行结构面规则网格化重建；基于Z2S法描述结构面粗糙度表征值在不同尺寸、不同间距下的变化规律。结果表明:结构面粗糙度的尺寸效应、间距效应明显,采样间距的增大使有效采样尺寸值减小。因此,在进行粗糙度研究时应选取较小的采样间距,采样尺寸应大于等于“真”有效采样尺寸值。此外,本文是无人机贴近摄影测量技术应用在结构面数据采集领域的一个案例,是进行结构面粗糙度特征研究的有益补充。 为了研究采样尺寸、采样间距对结构面粗糙度评价结果的影响,本文以川藏线昌都至林芝段的色曲特大桥左岸高陡斜坡结构面为研究对象。使用无人机贴近摄影测量技术获取斜坡的三维空间坐标和表面纹理数据；室内实现斜坡的三维重建以及点云化处理；从点云模型上人为提取出37个结构面信息,使用MATLAB进行结构面规则网格化重建；基于Z2S法描述结构面粗糙度表征值在不同尺寸、不同间距下的变化规律。结果表明:结构面粗糙度的尺寸效应、间距效应明显,采样间距的增大使有效采样尺寸值减小。因此,在进行粗糙度研究时应选取较小的采样间距,采样尺寸应大于等于“真”有效采样尺寸值。此外,本文是无人机贴近摄影测量技术应用在结构面数据采集领域的一个案例,是进行结构面粗糙度特征研究的有益补充。
为了研究采样尺寸、采样间距对结构面粗糙度评价结果的影响,本文以川藏线昌都至林芝段的色曲特大桥左岸高陡斜坡结构面为研究对象。使用无人机贴近摄影测量技术获取斜坡的三维空间坐标和表面纹理数据；室内实现斜坡的三维重建以及点云化处理；从点云模型上人为提取出37个结构面信息,使用MATLAB进行结构面规则网格化重建；基于Z2S法描述结构面粗糙度表征值在不同尺寸、不同间距下的变化规律。结果表明:结构面粗糙度的尺寸效应、间距效应明显,采样间距的增大使有效采样尺寸值减小。因此,在进行粗糙度研究时应选取较小的采样间距,采样尺寸应大于等于“真”有效采样尺寸值。此外,本文是无人机贴近摄影测量技术应用在结构面数据采集领域的一个案例,是进行结构面粗糙度特征研究的有益补充。 为了研究采样尺寸、采样间距对结构面粗糙度评价结果的影响,本文以川藏线昌都至林芝段的色曲特大桥左岸高陡斜坡结构面为研究对象。使用无人机贴近摄影测量技术获取斜坡的三维空间坐标和表面纹理数据；室内实现斜坡的三维重建以及点云化处理；从点云模型上人为提取出37个结构面信息,使用MATLAB进行结构面规则网格化重建；基于Z2S法描述结构面粗糙度表征值在不同尺寸、不同间距下的变化规律。结果表明:结构面粗糙度的尺寸效应、间距效应明显,采样间距的增大使有效采样尺寸值减小。因此,在进行粗糙度研究时应选取较小的采样间距,采样尺寸应大于等于“真”有效采样尺寸值。此外,本文是无人机贴近摄影测量技术应用在结构面数据采集领域的一个案例,是进行结构面粗糙度特征研究的有益补充。
2021, 29(5): 1469-1476.
摘要:
海底赋存大量未开采的矿产资源,利用前景广阔。与陆地采矿相比,海底采矿受上覆水体威胁巨大。因此,准确掌握采空区上覆围岩变形破坏规律,设置合理的顶部预留隔水矿柱,对海下采矿工程安全、高效生产具有重要意义。本文以山东三山岛金矿新立矿区这一典型的海底矿床为研究对象,基于滨海矿山复杂的工程地质特征,采用室内地质力学模型试验的方法,重现了海下充填开采过程,阐明了动态开采条件下海底矿山采空区围岩变形破坏规律和特征。试验结果表明,三山岛新立矿区的临界开采高度为- 85 m,顶部预留隔水矿柱的最小厚度为50 m。若开采超过该临界值,采空区和顶部含水层将发生贯通性破坏,其失稳模式为断层活化。研究成果可为新立矿区预留矿柱高度的选取提供理论基础,也可为相似地质条件下矿山安全开采提供参考。 海底赋存大量未开采的矿产资源,利用前景广阔。与陆地采矿相比,海底采矿受上覆水体威胁巨大。因此,准确掌握采空区上覆围岩变形破坏规律,设置合理的顶部预留隔水矿柱,对海下采矿工程安全、高效生产具有重要意义。本文以山东三山岛金矿新立矿区这一典型的海底矿床为研究对象,基于滨海矿山复杂的工程地质特征,采用室内地质力学模型试验的方法,重现了海下充填开采过程,阐明了动态开采条件下海底矿山采空区围岩变形破坏规律和特征。试验结果表明,三山岛新立矿区的临界开采高度为- 85 m,顶部预留隔水矿柱的最小厚度为50 m。若开采超过该临界值,采空区和顶部含水层将发生贯通性破坏,其失稳模式为断层活化。研究成果可为新立矿区预留矿柱高度的选取提供理论基础,也可为相似地质条件下矿山安全开采提供参考。
海底赋存大量未开采的矿产资源,利用前景广阔。与陆地采矿相比,海底采矿受上覆水体威胁巨大。因此,准确掌握采空区上覆围岩变形破坏规律,设置合理的顶部预留隔水矿柱,对海下采矿工程安全、高效生产具有重要意义。本文以山东三山岛金矿新立矿区这一典型的海底矿床为研究对象,基于滨海矿山复杂的工程地质特征,采用室内地质力学模型试验的方法,重现了海下充填开采过程,阐明了动态开采条件下海底矿山采空区围岩变形破坏规律和特征。试验结果表明,三山岛新立矿区的临界开采高度为- 85 m,顶部预留隔水矿柱的最小厚度为50 m。若开采超过该临界值,采空区和顶部含水层将发生贯通性破坏,其失稳模式为断层活化。研究成果可为新立矿区预留矿柱高度的选取提供理论基础,也可为相似地质条件下矿山安全开采提供参考。 海底赋存大量未开采的矿产资源,利用前景广阔。与陆地采矿相比,海底采矿受上覆水体威胁巨大。因此,准确掌握采空区上覆围岩变形破坏规律,设置合理的顶部预留隔水矿柱,对海下采矿工程安全、高效生产具有重要意义。本文以山东三山岛金矿新立矿区这一典型的海底矿床为研究对象,基于滨海矿山复杂的工程地质特征,采用室内地质力学模型试验的方法,重现了海下充填开采过程,阐明了动态开采条件下海底矿山采空区围岩变形破坏规律和特征。试验结果表明,三山岛新立矿区的临界开采高度为- 85 m,顶部预留隔水矿柱的最小厚度为50 m。若开采超过该临界值,采空区和顶部含水层将发生贯通性破坏,其失稳模式为断层活化。研究成果可为新立矿区预留矿柱高度的选取提供理论基础,也可为相似地质条件下矿山安全开采提供参考。
2021, 29(5): 1477-1487.
摘要:
国家经济一体化需求推动了城市交通网络的蓬勃发展,众多水下盾构隧道工程应运而生。特别是进入21世纪以来,一系列长距离越江跨海隧道的建成和投运标志着我国水下盾构施工成套关键技术取得了显著进步。为促进复杂困难地层盾构掘进技术发展,推动越江跨海隧道施工效率提升,本文以近年来已建和在建的代表性大型水下隧道工程为研究对象,从隧道地质环境、盾构施工技术、工程项目管理等多个角度出发,概述了南京长江隧道、济南黄河隧道、南京地铁10号线越江隧道、苏通GIL综合管廊工程、厦门地铁2号线海底隧道等长距离高水压盾构隧道的工程问题和技术难点,梳理了高磨蚀性砂卵石地层、高黏粒粉质黏土地层、高水压强渗透性地层、江底富含沼气地层、海域密集孤石群地层等复杂地质条件下的水下隧道施工成套关键技术,分析了越江跨海隧道工程地质环境复杂化、盾构设备多样化、掘进施工智能化的未来发展趋势。相关研究成果可为后续复杂地质条件下水下盾构隧道工程的勘察、设计、施工等提供理论依据和技术支撑。 国家经济一体化需求推动了城市交通网络的蓬勃发展,众多水下盾构隧道工程应运而生。特别是进入21世纪以来,一系列长距离越江跨海隧道的建成和投运标志着我国水下盾构施工成套关键技术取得了显著进步。为促进复杂困难地层盾构掘进技术发展,推动越江跨海隧道施工效率提升,本文以近年来已建和在建的代表性大型水下隧道工程为研究对象,从隧道地质环境、盾构施工技术、工程项目管理等多个角度出发,概述了南京长江隧道、济南黄河隧道、南京地铁10号线越江隧道、苏通GIL综合管廊工程、厦门地铁2号线海底隧道等长距离高水压盾构隧道的工程问题和技术难点,梳理了高磨蚀性砂卵石地层、高黏粒粉质黏土地层、高水压强渗透性地层、江底富含沼气地层、海域密集孤石群地层等复杂地质条件下的水下隧道施工成套关键技术,分析了越江跨海隧道工程地质环境复杂化、盾构设备多样化、掘进施工智能化的未来发展趋势。相关研究成果可为后续复杂地质条件下水下盾构隧道工程的勘察、设计、施工等提供理论依据和技术支撑。
国家经济一体化需求推动了城市交通网络的蓬勃发展,众多水下盾构隧道工程应运而生。特别是进入21世纪以来,一系列长距离越江跨海隧道的建成和投运标志着我国水下盾构施工成套关键技术取得了显著进步。为促进复杂困难地层盾构掘进技术发展,推动越江跨海隧道施工效率提升,本文以近年来已建和在建的代表性大型水下隧道工程为研究对象,从隧道地质环境、盾构施工技术、工程项目管理等多个角度出发,概述了南京长江隧道、济南黄河隧道、南京地铁10号线越江隧道、苏通GIL综合管廊工程、厦门地铁2号线海底隧道等长距离高水压盾构隧道的工程问题和技术难点,梳理了高磨蚀性砂卵石地层、高黏粒粉质黏土地层、高水压强渗透性地层、江底富含沼气地层、海域密集孤石群地层等复杂地质条件下的水下隧道施工成套关键技术,分析了越江跨海隧道工程地质环境复杂化、盾构设备多样化、掘进施工智能化的未来发展趋势。相关研究成果可为后续复杂地质条件下水下盾构隧道工程的勘察、设计、施工等提供理论依据和技术支撑。 国家经济一体化需求推动了城市交通网络的蓬勃发展,众多水下盾构隧道工程应运而生。特别是进入21世纪以来,一系列长距离越江跨海隧道的建成和投运标志着我国水下盾构施工成套关键技术取得了显著进步。为促进复杂困难地层盾构掘进技术发展,推动越江跨海隧道施工效率提升,本文以近年来已建和在建的代表性大型水下隧道工程为研究对象,从隧道地质环境、盾构施工技术、工程项目管理等多个角度出发,概述了南京长江隧道、济南黄河隧道、南京地铁10号线越江隧道、苏通GIL综合管廊工程、厦门地铁2号线海底隧道等长距离高水压盾构隧道的工程问题和技术难点,梳理了高磨蚀性砂卵石地层、高黏粒粉质黏土地层、高水压强渗透性地层、江底富含沼气地层、海域密集孤石群地层等复杂地质条件下的水下隧道施工成套关键技术,分析了越江跨海隧道工程地质环境复杂化、盾构设备多样化、掘进施工智能化的未来发展趋势。相关研究成果可为后续复杂地质条件下水下盾构隧道工程的勘察、设计、施工等提供理论依据和技术支撑。
2021, 29(5): 1488-1496.
摘要:
为了评价CO2驱在长庆油田特低渗油藏中的适应性及应用潜力，中国石油长庆油田进行了CO2驱油与埋存先导试验技术研究，取得了令人满意的初步效果。在综合对比周边气源条件、油藏条件、现场道路及CO2试运输的基础上，确定姬源油田黄3区长8油藏为先导试验区块。该区块油藏规模大，油藏条件具有达到混相驱的条件，周边气源丰富，现场道路条件好，属于低渗透开发早期油藏，但水驱开采效率低，开发效果逐年下降。先导试注效果显示：在CO2驱的作用下，黄3区长8油藏部分油井的日产液量及日产油量明显上升，且含水率下降。与水驱注入压力相比较，CO2注入压力无明显上升，且不随注入量的多少而变化，说明黄3区长8油藏具有较好的CO2注入性和良好的吸气能力。同时结果表明，所选取的CO2注入参数设计基本合理，CO2驱具有进一步在长庆油田推广的良好前景。然而，由于CO2注入压力较水驱上升幅度较低，原方案的周期注气方式、注入速率及注入压力上限等仍有实行进一步优化的空间。此外，为了提升试验效果，可逐步扩大试验规模，以便CO2驱试验在长庆油田范围内的整体性评价分析。 为了评价CO2驱在长庆油田特低渗油藏中的适应性及应用潜力，中国石油长庆油田进行了CO2驱油与埋存先导试验技术研究，取得了令人满意的初步效果。在综合对比周边气源条件、油藏条件、现场道路及CO2试运输的基础上，确定姬源油田黄3区长8油藏为先导试验区块。该区块油藏规模大，油藏条件具有达到混相驱的条件，周边气源丰富，现场道路条件好，属于低渗透开发早期油藏，但水驱开采效率低，开发效果逐年下降。先导试注效果显示：在CO2驱的作用下，黄3区长8油藏部分油井的日产液量及日产油量明显上升，且含水率下降。与水驱注入压力相比较，CO2注入压力无明显上升，且不随注入量的多少而变化，说明黄3区长8油藏具有较好的CO2注入性和良好的吸气能力。同时结果表明，所选取的CO2注入参数设计基本合理，CO2驱具有进一步在长庆油田推广的良好前景。然而，由于CO2注入压力较水驱上升幅度较低，原方案的周期注气方式、注入速率及注入压力上限等仍有实行进一步优化的空间。此外，为了提升试验效果，可逐步扩大试验规模，以便CO2驱试验在长庆油田范围内的整体性评价分析。
为了评价CO2驱在长庆油田特低渗油藏中的适应性及应用潜力，中国石油长庆油田进行了CO2驱油与埋存先导试验技术研究，取得了令人满意的初步效果。在综合对比周边气源条件、油藏条件、现场道路及CO2试运输的基础上，确定姬源油田黄3区长8油藏为先导试验区块。该区块油藏规模大，油藏条件具有达到混相驱的条件，周边气源丰富，现场道路条件好，属于低渗透开发早期油藏，但水驱开采效率低，开发效果逐年下降。先导试注效果显示：在CO2驱的作用下，黄3区长8油藏部分油井的日产液量及日产油量明显上升，且含水率下降。与水驱注入压力相比较，CO2注入压力无明显上升，且不随注入量的多少而变化，说明黄3区长8油藏具有较好的CO2注入性和良好的吸气能力。同时结果表明，所选取的CO2注入参数设计基本合理，CO2驱具有进一步在长庆油田推广的良好前景。然而，由于CO2注入压力较水驱上升幅度较低，原方案的周期注气方式、注入速率及注入压力上限等仍有实行进一步优化的空间。此外，为了提升试验效果，可逐步扩大试验规模，以便CO2驱试验在长庆油田范围内的整体性评价分析。 为了评价CO2驱在长庆油田特低渗油藏中的适应性及应用潜力，中国石油长庆油田进行了CO2驱油与埋存先导试验技术研究，取得了令人满意的初步效果。在综合对比周边气源条件、油藏条件、现场道路及CO2试运输的基础上，确定姬源油田黄3区长8油藏为先导试验区块。该区块油藏规模大，油藏条件具有达到混相驱的条件，周边气源丰富，现场道路条件好，属于低渗透开发早期油藏，但水驱开采效率低，开发效果逐年下降。先导试注效果显示：在CO2驱的作用下，黄3区长8油藏部分油井的日产液量及日产油量明显上升，且含水率下降。与水驱注入压力相比较，CO2注入压力无明显上升，且不随注入量的多少而变化，说明黄3区长8油藏具有较好的CO2注入性和良好的吸气能力。同时结果表明，所选取的CO2注入参数设计基本合理，CO2驱具有进一步在长庆油田推广的良好前景。然而，由于CO2注入压力较水驱上升幅度较低，原方案的周期注气方式、注入速率及注入压力上限等仍有实行进一步优化的空间。此外，为了提升试验效果，可逐步扩大试验规模，以便CO2驱试验在长庆油田范围内的整体性评价分析。
2021, 29(5): 1497-1506.
摘要:
拟建川藏铁路沿线广泛分布季节性粗颗粒冻土，该类土质边坡稳定性问题突出，有必要探讨此类边坡的自然演化特征及其规律。本文针对粗颗粒土边坡在降雨-日晒-冻融循环条件下的变化规律，开展了单一要素和多要素组合条件下的试验研究。研究表明，对于初始坡度较陡的粗颗粒土边坡，在自然降雨-日晒作用下，边坡会向自然稳定坡度发展演化。反复冻融作用下，坡面土体冻胀融沉，产生残余变形，冻胀量约为冻结深度的0.09~0.1倍，残余变形量约为冻结深度的0.052~0.062倍，坡面土体含水率增加2% ~3%。反复冻融后坡面土体结构变松散，空隙增多，密实度降低，松散土体在降雨条件下易流失，坡体向后退化。季节性冻土区粗颗粒土边坡自然演化特征表现为：降雨-日晒作用→边坡趋于稳定→冻融作用→坡面土体变松散→降雨冲刷→坡面后退→更深处土体冻融。该过程随季节变化反复进行，边坡逐年后退。 拟建川藏铁路沿线广泛分布季节性粗颗粒冻土，该类土质边坡稳定性问题突出，有必要探讨此类边坡的自然演化特征及其规律。本文针对粗颗粒土边坡在降雨-日晒-冻融循环条件下的变化规律，开展了单一要素和多要素组合条件下的试验研究。研究表明，对于初始坡度较陡的粗颗粒土边坡，在自然降雨-日晒作用下，边坡会向自然稳定坡度发展演化。反复冻融作用下，坡面土体冻胀融沉，产生残余变形，冻胀量约为冻结深度的0.09~0.1倍，残余变形量约为冻结深度的0.052~0.062倍，坡面土体含水率增加2% ~3%。反复冻融后坡面土体结构变松散，空隙增多，密实度降低，松散土体在降雨条件下易流失，坡体向后退化。季节性冻土区粗颗粒土边坡自然演化特征表现为：降雨-日晒作用→边坡趋于稳定→冻融作用→坡面土体变松散→降雨冲刷→坡面后退→更深处土体冻融。该过程随季节变化反复进行，边坡逐年后退。
拟建川藏铁路沿线广泛分布季节性粗颗粒冻土，该类土质边坡稳定性问题突出，有必要探讨此类边坡的自然演化特征及其规律。本文针对粗颗粒土边坡在降雨-日晒-冻融循环条件下的变化规律，开展了单一要素和多要素组合条件下的试验研究。研究表明，对于初始坡度较陡的粗颗粒土边坡，在自然降雨-日晒作用下，边坡会向自然稳定坡度发展演化。反复冻融作用下，坡面土体冻胀融沉，产生残余变形，冻胀量约为冻结深度的0.09~0.1倍，残余变形量约为冻结深度的0.052~0.062倍，坡面土体含水率增加2% ~3%。反复冻融后坡面土体结构变松散，空隙增多，密实度降低，松散土体在降雨条件下易流失，坡体向后退化。季节性冻土区粗颗粒土边坡自然演化特征表现为：降雨-日晒作用→边坡趋于稳定→冻融作用→坡面土体变松散→降雨冲刷→坡面后退→更深处土体冻融。该过程随季节变化反复进行，边坡逐年后退。 拟建川藏铁路沿线广泛分布季节性粗颗粒冻土，该类土质边坡稳定性问题突出，有必要探讨此类边坡的自然演化特征及其规律。本文针对粗颗粒土边坡在降雨-日晒-冻融循环条件下的变化规律，开展了单一要素和多要素组合条件下的试验研究。研究表明，对于初始坡度较陡的粗颗粒土边坡，在自然降雨-日晒作用下，边坡会向自然稳定坡度发展演化。反复冻融作用下，坡面土体冻胀融沉，产生残余变形，冻胀量约为冻结深度的0.09~0.1倍，残余变形量约为冻结深度的0.052~0.062倍，坡面土体含水率增加2% ~3%。反复冻融后坡面土体结构变松散，空隙增多，密实度降低，松散土体在降雨条件下易流失，坡体向后退化。季节性冻土区粗颗粒土边坡自然演化特征表现为：降雨-日晒作用→边坡趋于稳定→冻融作用→坡面土体变松散→降雨冲刷→坡面后退→更深处土体冻融。该过程随季节变化反复进行，边坡逐年后退。
2021, 29(5): 1507-1514.
摘要:
近年来，宁镇地区山前缓坡地带发生多起中-大型滑坡，该类缓坡具有特殊地质结构，即下部为透水性较好的碎石土、砂砾类土，而浅表地层为透水性相对较差的黏性土。强降雨条件下坡体内容易形成暂时性承压水，在暂时性承压水浮托力的作用下引发间歇性蠕动。本文根据宁镇地区山前缓坡的地层结构特点，对其构建了相应的水文地质模型，讨论了极端强降雨条件下缓坡中上部和中下部区域的受力特征，并基于Janbu法推导出缓坡的稳定性系数公式，最后以镇江跑马山边坡为例进行稳定性计算。研究结果表明，暂时性承压水对缓坡不同部位的影响差异较大，从本质上解释了缓坡发生滑动破坏的机理及传统极限平衡方法求得的安全系数不准确的原因。这一认识可以为宁镇地区山前缓坡稳定性评价及滑坡治理提供理论依据。 近年来，宁镇地区山前缓坡地带发生多起中-大型滑坡，该类缓坡具有特殊地质结构，即下部为透水性较好的碎石土、砂砾类土，而浅表地层为透水性相对较差的黏性土。强降雨条件下坡体内容易形成暂时性承压水，在暂时性承压水浮托力的作用下引发间歇性蠕动。本文根据宁镇地区山前缓坡的地层结构特点，对其构建了相应的水文地质模型，讨论了极端强降雨条件下缓坡中上部和中下部区域的受力特征，并基于Janbu法推导出缓坡的稳定性系数公式，最后以镇江跑马山边坡为例进行稳定性计算。研究结果表明，暂时性承压水对缓坡不同部位的影响差异较大，从本质上解释了缓坡发生滑动破坏的机理及传统极限平衡方法求得的安全系数不准确的原因。这一认识可以为宁镇地区山前缓坡稳定性评价及滑坡治理提供理论依据。
近年来，宁镇地区山前缓坡地带发生多起中-大型滑坡，该类缓坡具有特殊地质结构，即下部为透水性较好的碎石土、砂砾类土，而浅表地层为透水性相对较差的黏性土。强降雨条件下坡体内容易形成暂时性承压水，在暂时性承压水浮托力的作用下引发间歇性蠕动。本文根据宁镇地区山前缓坡的地层结构特点，对其构建了相应的水文地质模型，讨论了极端强降雨条件下缓坡中上部和中下部区域的受力特征，并基于Janbu法推导出缓坡的稳定性系数公式，最后以镇江跑马山边坡为例进行稳定性计算。研究结果表明，暂时性承压水对缓坡不同部位的影响差异较大，从本质上解释了缓坡发生滑动破坏的机理及传统极限平衡方法求得的安全系数不准确的原因。这一认识可以为宁镇地区山前缓坡稳定性评价及滑坡治理提供理论依据。 近年来，宁镇地区山前缓坡地带发生多起中-大型滑坡，该类缓坡具有特殊地质结构，即下部为透水性较好的碎石土、砂砾类土，而浅表地层为透水性相对较差的黏性土。强降雨条件下坡体内容易形成暂时性承压水，在暂时性承压水浮托力的作用下引发间歇性蠕动。本文根据宁镇地区山前缓坡的地层结构特点，对其构建了相应的水文地质模型，讨论了极端强降雨条件下缓坡中上部和中下部区域的受力特征，并基于Janbu法推导出缓坡的稳定性系数公式，最后以镇江跑马山边坡为例进行稳定性计算。研究结果表明，暂时性承压水对缓坡不同部位的影响差异较大，从本质上解释了缓坡发生滑动破坏的机理及传统极限平衡方法求得的安全系数不准确的原因。这一认识可以为宁镇地区山前缓坡稳定性评价及滑坡治理提供理论依据。
2021, 29(5): 1515-1524.
摘要:
为研究低渗透地层水平井开采渗流特征，采用自行设计的模型试验装置，通过预埋微型孔压传感器，监测不同含水层厚度和不同抽水泵位置的渗流规律。不同含水层厚度为：60cm、79cm、94cm、113cm、123cm。泵的位置分别为：造斜段、水平段入口、水平段内。试验结果表明：不同含水层厚度的渗流规律为随着含水层厚度的增加，其孔隙水压力增加，单位流量增大，且存在极限值。根据该实验可以得出含水层厚度、地层渗透性与水平井完井结构三者之间存在着约束关系，当含水层的厚度超过207cm时，在相同试验条件下，其单位流量趋于稳定，说明水平井在低渗透、薄层开采中的优势。当抽水泵位于水平井内不同位置时，其抽水过程中含水层内的孔隙水压力分布规律具有相似性。抽水泵位置主要影响降落曲线的影响半径及对应的流量大小，按照造斜段、水平段入口和水平段内其降水影响范围增大，流量增大。因此，在低渗透地层将抽水泵放置于水平段内有利于增加产能。 为研究低渗透地层水平井开采渗流特征，采用自行设计的模型试验装置，通过预埋微型孔压传感器，监测不同含水层厚度和不同抽水泵位置的渗流规律。不同含水层厚度为：60cm、79cm、94cm、113cm、123cm。泵的位置分别为：造斜段、水平段入口、水平段内。试验结果表明：不同含水层厚度的渗流规律为随着含水层厚度的增加，其孔隙水压力增加，单位流量增大，且存在极限值。根据该实验可以得出含水层厚度、地层渗透性与水平井完井结构三者之间存在着约束关系，当含水层的厚度超过207cm时，在相同试验条件下，其单位流量趋于稳定，说明水平井在低渗透、薄层开采中的优势。当抽水泵位于水平井内不同位置时，其抽水过程中含水层内的孔隙水压力分布规律具有相似性。抽水泵位置主要影响降落曲线的影响半径及对应的流量大小，按照造斜段、水平段入口和水平段内其降水影响范围增大，流量增大。因此，在低渗透地层将抽水泵放置于水平段内有利于增加产能。
为研究低渗透地层水平井开采渗流特征，采用自行设计的模型试验装置，通过预埋微型孔压传感器，监测不同含水层厚度和不同抽水泵位置的渗流规律。不同含水层厚度为：60cm、79cm、94cm、113cm、123cm。泵的位置分别为：造斜段、水平段入口、水平段内。试验结果表明：不同含水层厚度的渗流规律为随着含水层厚度的增加，其孔隙水压力增加，单位流量增大，且存在极限值。根据该实验可以得出含水层厚度、地层渗透性与水平井完井结构三者之间存在着约束关系，当含水层的厚度超过207cm时，在相同试验条件下，其单位流量趋于稳定，说明水平井在低渗透、薄层开采中的优势。当抽水泵位于水平井内不同位置时，其抽水过程中含水层内的孔隙水压力分布规律具有相似性。抽水泵位置主要影响降落曲线的影响半径及对应的流量大小，按照造斜段、水平段入口和水平段内其降水影响范围增大，流量增大。因此，在低渗透地层将抽水泵放置于水平段内有利于增加产能。 为研究低渗透地层水平井开采渗流特征，采用自行设计的模型试验装置，通过预埋微型孔压传感器，监测不同含水层厚度和不同抽水泵位置的渗流规律。不同含水层厚度为：60cm、79cm、94cm、113cm、123cm。泵的位置分别为：造斜段、水平段入口、水平段内。试验结果表明：不同含水层厚度的渗流规律为随着含水层厚度的增加，其孔隙水压力增加，单位流量增大，且存在极限值。根据该实验可以得出含水层厚度、地层渗透性与水平井完井结构三者之间存在着约束关系，当含水层的厚度超过207cm时，在相同试验条件下，其单位流量趋于稳定，说明水平井在低渗透、薄层开采中的优势。当抽水泵位于水平井内不同位置时，其抽水过程中含水层内的孔隙水压力分布规律具有相似性。抽水泵位置主要影响降落曲线的影响半径及对应的流量大小，按照造斜段、水平段入口和水平段内其降水影响范围增大，流量增大。因此，在低渗透地层将抽水泵放置于水平段内有利于增加产能。
2021, 29(5): 1525-1544.
摘要:
作为行星地质学与行星工程学的交叉学科，行星地质工程学科直接支撑行星探测、行星科研站与基地建设、行星资源开发与未来人类移居，相关研究已迫在眉睫。与地球相比，行星地质体在物质、结构与环境3个方面存在较大差异，决定着行星地质体工程特性与地球具有很大的差别，开展行星地质工程原位测试是准确获取行星地质体工程特性的最直接方式。文章把月球探测和火星探测任务中地质工程原位测试方法分为5类：触探试验、铲斗试验、钻探试验、地球物理探测和摄影测量，分别分析了各类原位测试方法的原理与科学载荷，对比各种方法中不同测试仪器的差异；利用月球工程特性原位测试结果梳理总结了月壤工程特性，包括粒度分布、密度、孔隙比、抗剪性、压缩性和承载力，分析了月壤和火壤工程特性的变化规律，并指出了与地球土壤物理力学特性的差异；未来应以行星探测任务为载体，结合地面低重力模拟测试平台和物理力学本构理论研究，研制小型轻量、自动智能的工程特性原位测试科学载荷，获取更加准确的行星土壤和岩石的工程特性参数，支撑月球科研站、基地建设和火星取样返回等深空探测任务。 作为行星地质学与行星工程学的交叉学科，行星地质工程学科直接支撑行星探测、行星科研站与基地建设、行星资源开发与未来人类移居，相关研究已迫在眉睫。与地球相比，行星地质体在物质、结构与环境3个方面存在较大差异，决定着行星地质体工程特性与地球具有很大的差别，开展行星地质工程原位测试是准确获取行星地质体工程特性的最直接方式。文章把月球探测和火星探测任务中地质工程原位测试方法分为5类：触探试验、铲斗试验、钻探试验、地球物理探测和摄影测量，分别分析了各类原位测试方法的原理与科学载荷，对比各种方法中不同测试仪器的差异；利用月球工程特性原位测试结果梳理总结了月壤工程特性，包括粒度分布、密度、孔隙比、抗剪性、压缩性和承载力，分析了月壤和火壤工程特性的变化规律，并指出了与地球土壤物理力学特性的差异；未来应以行星探测任务为载体，结合地面低重力模拟测试平台和物理力学本构理论研究，研制小型轻量、自动智能的工程特性原位测试科学载荷，获取更加准确的行星土壤和岩石的工程特性参数，支撑月球科研站、基地建设和火星取样返回等深空探测任务。
作为行星地质学与行星工程学的交叉学科，行星地质工程学科直接支撑行星探测、行星科研站与基地建设、行星资源开发与未来人类移居，相关研究已迫在眉睫。与地球相比，行星地质体在物质、结构与环境3个方面存在较大差异，决定着行星地质体工程特性与地球具有很大的差别，开展行星地质工程原位测试是准确获取行星地质体工程特性的最直接方式。文章把月球探测和火星探测任务中地质工程原位测试方法分为5类：触探试验、铲斗试验、钻探试验、地球物理探测和摄影测量，分别分析了各类原位测试方法的原理与科学载荷，对比各种方法中不同测试仪器的差异；利用月球工程特性原位测试结果梳理总结了月壤工程特性，包括粒度分布、密度、孔隙比、抗剪性、压缩性和承载力，分析了月壤和火壤工程特性的变化规律，并指出了与地球土壤物理力学特性的差异；未来应以行星探测任务为载体，结合地面低重力模拟测试平台和物理力学本构理论研究，研制小型轻量、自动智能的工程特性原位测试科学载荷，获取更加准确的行星土壤和岩石的工程特性参数，支撑月球科研站、基地建设和火星取样返回等深空探测任务。 作为行星地质学与行星工程学的交叉学科，行星地质工程学科直接支撑行星探测、行星科研站与基地建设、行星资源开发与未来人类移居，相关研究已迫在眉睫。与地球相比，行星地质体在物质、结构与环境3个方面存在较大差异，决定着行星地质体工程特性与地球具有很大的差别，开展行星地质工程原位测试是准确获取行星地质体工程特性的最直接方式。文章把月球探测和火星探测任务中地质工程原位测试方法分为5类：触探试验、铲斗试验、钻探试验、地球物理探测和摄影测量，分别分析了各类原位测试方法的原理与科学载荷，对比各种方法中不同测试仪器的差异；利用月球工程特性原位测试结果梳理总结了月壤工程特性，包括粒度分布、密度、孔隙比、抗剪性、压缩性和承载力，分析了月壤和火壤工程特性的变化规律，并指出了与地球土壤物理力学特性的差异；未来应以行星探测任务为载体，结合地面低重力模拟测试平台和物理力学本构理论研究，研制小型轻量、自动智能的工程特性原位测试科学载荷，获取更加准确的行星土壤和岩石的工程特性参数，支撑月球科研站、基地建设和火星取样返回等深空探测任务。
2021, 29(5): 1545-1554.
摘要:
双通道桩底溶洞声呐探测方法是岩溶地区钻孔灌注桩特殊泥浆施工环境下一种有效的溶洞探测方法，其中所运用的瞬时相位差强度(IPDI)分析方法可以用于提取溶洞顶底板的微弱反射信号并揭示溶洞位置。但该溶洞探测方法中一些关键参数的取值对溶洞探测效果的影响规律不明确，可能导致计算所得溶洞顶底板位置及溶洞大小的精度发生损失。本文旨在得到IPDI计算中关键影响因素及其影响规律从而达到优化效果，并将其运用于模拟工况以及实测信号的IPDI分析验证其有效性。首先，采用二维黏弹性波方程和交叉网格时域有限差分建立了溶洞探测仿真数值模型。接着将其用于探索IPDI计算过程中采样率、总体平均经验模态分解(EEMD)中总体平均次数、标准差等关键参数的影响规律并进行优化，尝试运用灰色预测模型抑制探测结果的端点效应。最后，将优化方法运用于工程实测信号IPDI分析过程。结果表明，当采用0.5~1MHz的采样率，并在EEMD过程中选取0.1作为标准差以及300~600作为总体平均次数能够使溶洞顶底板位置和溶洞大小的探测精度得到提升。当采用灰色预测模型抑制IPDI图像端点效应时，能够有效减缓其两端的异常“飞逸”现象。在进行实测信号优化分析时，发现针对实测信号的零漂现象采用将重构信号减去EEMD过程所得到的趋势项的优化方法，能够得到原先被掩盖的溶洞底板反射信号并计算出溶洞底板位置，并且经与钻孔柱状图对比，其计算结果准确可靠。相较任意选取参数时的探测结果，本文提出的优化方法的确能够帮助提升双通道溶洞声呐探测方法的精确度。 双通道桩底溶洞声呐探测方法是岩溶地区钻孔灌注桩特殊泥浆施工环境下一种有效的溶洞探测方法，其中所运用的瞬时相位差强度(IPDI)分析方法可以用于提取溶洞顶底板的微弱反射信号并揭示溶洞位置。但该溶洞探测方法中一些关键参数的取值对溶洞探测效果的影响规律不明确，可能导致计算所得溶洞顶底板位置及溶洞大小的精度发生损失。本文旨在得到IPDI计算中关键影响因素及其影响规律从而达到优化效果，并将其运用于模拟工况以及实测信号的IPDI分析验证其有效性。首先，采用二维黏弹性波方程和交叉网格时域有限差分建立了溶洞探测仿真数值模型。接着将其用于探索IPDI计算过程中采样率、总体平均经验模态分解(EEMD)中总体平均次数、标准差等关键参数的影响规律并进行优化，尝试运用灰色预测模型抑制探测结果的端点效应。最后，将优化方法运用于工程实测信号IPDI分析过程。结果表明，当采用0.5~1MHz的采样率，并在EEMD过程中选取0.1作为标准差以及300~600作为总体平均次数能够使溶洞顶底板位置和溶洞大小的探测精度得到提升。当采用灰色预测模型抑制IPDI图像端点效应时，能够有效减缓其两端的异常“飞逸”现象。在进行实测信号优化分析时，发现针对实测信号的零漂现象采用将重构信号减去EEMD过程所得到的趋势项的优化方法，能够得到原先被掩盖的溶洞底板反射信号并计算出溶洞底板位置，并且经与钻孔柱状图对比，其计算结果准确可靠。相较任意选取参数时的探测结果，本文提出的优化方法的确能够帮助提升双通道溶洞声呐探测方法的精确度。
双通道桩底溶洞声呐探测方法是岩溶地区钻孔灌注桩特殊泥浆施工环境下一种有效的溶洞探测方法，其中所运用的瞬时相位差强度(IPDI)分析方法可以用于提取溶洞顶底板的微弱反射信号并揭示溶洞位置。但该溶洞探测方法中一些关键参数的取值对溶洞探测效果的影响规律不明确，可能导致计算所得溶洞顶底板位置及溶洞大小的精度发生损失。本文旨在得到IPDI计算中关键影响因素及其影响规律从而达到优化效果，并将其运用于模拟工况以及实测信号的IPDI分析验证其有效性。首先，采用二维黏弹性波方程和交叉网格时域有限差分建立了溶洞探测仿真数值模型。接着将其用于探索IPDI计算过程中采样率、总体平均经验模态分解(EEMD)中总体平均次数、标准差等关键参数的影响规律并进行优化，尝试运用灰色预测模型抑制探测结果的端点效应。最后，将优化方法运用于工程实测信号IPDI分析过程。结果表明，当采用0.5~1MHz的采样率，并在EEMD过程中选取0.1作为标准差以及300~600作为总体平均次数能够使溶洞顶底板位置和溶洞大小的探测精度得到提升。当采用灰色预测模型抑制IPDI图像端点效应时，能够有效减缓其两端的异常“飞逸”现象。在进行实测信号优化分析时，发现针对实测信号的零漂现象采用将重构信号减去EEMD过程所得到的趋势项的优化方法，能够得到原先被掩盖的溶洞底板反射信号并计算出溶洞底板位置，并且经与钻孔柱状图对比，其计算结果准确可靠。相较任意选取参数时的探测结果，本文提出的优化方法的确能够帮助提升双通道溶洞声呐探测方法的精确度。 双通道桩底溶洞声呐探测方法是岩溶地区钻孔灌注桩特殊泥浆施工环境下一种有效的溶洞探测方法，其中所运用的瞬时相位差强度(IPDI)分析方法可以用于提取溶洞顶底板的微弱反射信号并揭示溶洞位置。但该溶洞探测方法中一些关键参数的取值对溶洞探测效果的影响规律不明确，可能导致计算所得溶洞顶底板位置及溶洞大小的精度发生损失。本文旨在得到IPDI计算中关键影响因素及其影响规律从而达到优化效果，并将其运用于模拟工况以及实测信号的IPDI分析验证其有效性。首先，采用二维黏弹性波方程和交叉网格时域有限差分建立了溶洞探测仿真数值模型。接着将其用于探索IPDI计算过程中采样率、总体平均经验模态分解(EEMD)中总体平均次数、标准差等关键参数的影响规律并进行优化，尝试运用灰色预测模型抑制探测结果的端点效应。最后，将优化方法运用于工程实测信号IPDI分析过程。结果表明，当采用0.5~1MHz的采样率，并在EEMD过程中选取0.1作为标准差以及300~600作为总体平均次数能够使溶洞顶底板位置和溶洞大小的探测精度得到提升。当采用灰色预测模型抑制IPDI图像端点效应时，能够有效减缓其两端的异常“飞逸”现象。在进行实测信号优化分析时，发现针对实测信号的零漂现象采用将重构信号减去EEMD过程所得到的趋势项的优化方法，能够得到原先被掩盖的溶洞底板反射信号并计算出溶洞底板位置，并且经与钻孔柱状图对比，其计算结果准确可靠。相较任意选取参数时的探测结果，本文提出的优化方法的确能够帮助提升双通道溶洞声呐探测方法的精确度。
2021, 29(5): 1555-1566.
摘要:
本文以粉质黏土地层超大直径泥水盾构隧道为工程背景，分析了地表变形特征随盾构掘进参数的变化规律。并针对粉质黏土地层隧道施工监测数据进行分析，提出了超大直径泥水盾构下穿建构筑物的施工关键控制参数。研究结果表明：不同施工参数对地表变形的影响存在显著差异，注浆量相对最大，刀盘扭矩和贯入度相对次之，刀盘推力、泥水压力、注浆压力和掘进速度相对最小。注浆量对地表变形的影响随隧道埋深的变化而变化，当隧道埋深小于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较大；当隧道埋深大于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较小。刀盘推力与泥水压力、注浆压力以及水土压力之间存在较好的相关关系。当泥水压力比水土压力约大0.1 MPa，注浆压力比水土压力约大0.3MPa时，盾构下穿建构筑物造成的地表变形相对较小，盾构地质适应性得以显著优化。相关研究成果可为后续粉质黏土地层超大直径盾构隧道地表变形分析和施工参数优化等提供理论依据和技术支撑。 本文以粉质黏土地层超大直径泥水盾构隧道为工程背景，分析了地表变形特征随盾构掘进参数的变化规律。并针对粉质黏土地层隧道施工监测数据进行分析，提出了超大直径泥水盾构下穿建构筑物的施工关键控制参数。研究结果表明：不同施工参数对地表变形的影响存在显著差异，注浆量相对最大，刀盘扭矩和贯入度相对次之，刀盘推力、泥水压力、注浆压力和掘进速度相对最小。注浆量对地表变形的影响随隧道埋深的变化而变化，当隧道埋深小于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较大；当隧道埋深大于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较小。刀盘推力与泥水压力、注浆压力以及水土压力之间存在较好的相关关系。当泥水压力比水土压力约大0.1 MPa，注浆压力比水土压力约大0.3MPa时，盾构下穿建构筑物造成的地表变形相对较小，盾构地质适应性得以显著优化。相关研究成果可为后续粉质黏土地层超大直径盾构隧道地表变形分析和施工参数优化等提供理论依据和技术支撑。
本文以粉质黏土地层超大直径泥水盾构隧道为工程背景，分析了地表变形特征随盾构掘进参数的变化规律。并针对粉质黏土地层隧道施工监测数据进行分析，提出了超大直径泥水盾构下穿建构筑物的施工关键控制参数。研究结果表明：不同施工参数对地表变形的影响存在显著差异，注浆量相对最大，刀盘扭矩和贯入度相对次之，刀盘推力、泥水压力、注浆压力和掘进速度相对最小。注浆量对地表变形的影响随隧道埋深的变化而变化，当隧道埋深小于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较大；当隧道埋深大于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较小。刀盘推力与泥水压力、注浆压力以及水土压力之间存在较好的相关关系。当泥水压力比水土压力约大0.1 MPa，注浆压力比水土压力约大0.3MPa时，盾构下穿建构筑物造成的地表变形相对较小，盾构地质适应性得以显著优化。相关研究成果可为后续粉质黏土地层超大直径盾构隧道地表变形分析和施工参数优化等提供理论依据和技术支撑。 本文以粉质黏土地层超大直径泥水盾构隧道为工程背景，分析了地表变形特征随盾构掘进参数的变化规律。并针对粉质黏土地层隧道施工监测数据进行分析，提出了超大直径泥水盾构下穿建构筑物的施工关键控制参数。研究结果表明：不同施工参数对地表变形的影响存在显著差异，注浆量相对最大，刀盘扭矩和贯入度相对次之，刀盘推力、泥水压力、注浆压力和掘进速度相对最小。注浆量对地表变形的影响随隧道埋深的变化而变化，当隧道埋深小于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较大；当隧道埋深大于一倍洞径时，注浆量对地表变形影响相对较小。刀盘推力与泥水压力、注浆压力以及水土压力之间存在较好的相关关系。当泥水压力比水土压力约大0.1 MPa，注浆压力比水土压力约大0.3MPa时，盾构下穿建构筑物造成的地表变形相对较小，盾构地质适应性得以显著优化。相关研究成果可为后续粉质黏土地层超大直径盾构隧道地表变形分析和施工参数优化等提供理论依据和技术支撑。
2021, 29(5): 1567-1576.
摘要:
砂土液化是导致重大地震灾害的主要原因之一。本研究探讨了天然纤维加筋砂土在循环荷载作用下的抗液化性能。在不排水条件下，对具有不同纤维含量的加筋砂土试样进行了一系列循环三轴试验，研究了饱和砂土的液化特性以及循环剪应变幅值、纤维含量对饱和砂土抗液化性能的影响。此外，通过模拟已完成的循环三轴试验，建立了二维有限元数值模型，并对具有不同纤维含量的加筋砂土进行了参数标定。研究结果表明：(1)增加循环剪应变幅值将促进超孔压累积，使得滞回曲线斜率和平均有效应力减小速度加快；(2)纤维的存在能够减缓超孔压的累积，随着纤维含量增加，加筋砂土抗液化能力得到明显提高；(3)标定后的本构模型参数能可靠地用于模拟纤维加筋砂土的液化响应。研究结果为饱和砂土抗液化问题与纤维加筋砂土的数值模拟提供了有价值的参考。 砂土液化是导致重大地震灾害的主要原因之一。本研究探讨了天然纤维加筋砂土在循环荷载作用下的抗液化性能。在不排水条件下，对具有不同纤维含量的加筋砂土试样进行了一系列循环三轴试验，研究了饱和砂土的液化特性以及循环剪应变幅值、纤维含量对饱和砂土抗液化性能的影响。此外，通过模拟已完成的循环三轴试验，建立了二维有限元数值模型，并对具有不同纤维含量的加筋砂土进行了参数标定。研究结果表明：(1)增加循环剪应变幅值将促进超孔压累积，使得滞回曲线斜率和平均有效应力减小速度加快；(2)纤维的存在能够减缓超孔压的累积，随着纤维含量增加，加筋砂土抗液化能力得到明显提高；(3)标定后的本构模型参数能可靠地用于模拟纤维加筋砂土的液化响应。研究结果为饱和砂土抗液化问题与纤维加筋砂土的数值模拟提供了有价值的参考。
砂土液化是导致重大地震灾害的主要原因之一。本研究探讨了天然纤维加筋砂土在循环荷载作用下的抗液化性能。在不排水条件下，对具有不同纤维含量的加筋砂土试样进行了一系列循环三轴试验，研究了饱和砂土的液化特性以及循环剪应变幅值、纤维含量对饱和砂土抗液化性能的影响。此外，通过模拟已完成的循环三轴试验，建立了二维有限元数值模型，并对具有不同纤维含量的加筋砂土进行了参数标定。研究结果表明：(1)增加循环剪应变幅值将促进超孔压累积，使得滞回曲线斜率和平均有效应力减小速度加快；(2)纤维的存在能够减缓超孔压的累积，随着纤维含量增加，加筋砂土抗液化能力得到明显提高；(3)标定后的本构模型参数能可靠地用于模拟纤维加筋砂土的液化响应。研究结果为饱和砂土抗液化问题与纤维加筋砂土的数值模拟提供了有价值的参考。 砂土液化是导致重大地震灾害的主要原因之一。本研究探讨了天然纤维加筋砂土在循环荷载作用下的抗液化性能。在不排水条件下，对具有不同纤维含量的加筋砂土试样进行了一系列循环三轴试验，研究了饱和砂土的液化特性以及循环剪应变幅值、纤维含量对饱和砂土抗液化性能的影响。此外，通过模拟已完成的循环三轴试验，建立了二维有限元数值模型，并对具有不同纤维含量的加筋砂土进行了参数标定。研究结果表明：(1)增加循环剪应变幅值将促进超孔压累积，使得滞回曲线斜率和平均有效应力减小速度加快；(2)纤维的存在能够减缓超孔压的累积，随着纤维含量增加，加筋砂土抗液化能力得到明显提高；(3)标定后的本构模型参数能可靠地用于模拟纤维加筋砂土的液化响应。研究结果为饱和砂土抗液化问题与纤维加筋砂土的数值模拟提供了有价值的参考。
2021, 29(5): 1577-1586.
摘要:
差异沉降是造成路面破坏、影响行车速度和引发交通事故的主要因素之一，加筋土技术作为经济性良好的治理措施被广泛应用。为研究预应力加筋土垫层在差异沉降下的变形规律和沉降控制性能，设计了加筋土垫层和预应力加筋土垫层差异沉降对比模型试验。通过对比试验揭示了预应力加筋土垫层对差异沉降控制的有益效果。试验发现：①预应力加筋垫层可以有效地降低差异沉降。②预应力加筋垫层有利于调节软硬路基交界面附近的“断崖式”差异沉降。③预应力加筋垫层对能量的耗散和传递能力更好。④附加应力从垫层传递到路基顶部时发生应力叠加，在该处呈现增大突变趋势。本文研究成果可为预应力加筋土结构在差异沉降频发路段的工程应用和控制性能研究提供借鉴和依据。 差异沉降是造成路面破坏、影响行车速度和引发交通事故的主要因素之一，加筋土技术作为经济性良好的治理措施被广泛应用。为研究预应力加筋土垫层在差异沉降下的变形规律和沉降控制性能，设计了加筋土垫层和预应力加筋土垫层差异沉降对比模型试验。通过对比试验揭示了预应力加筋土垫层对差异沉降控制的有益效果。试验发现：①预应力加筋垫层可以有效地降低差异沉降。②预应力加筋垫层有利于调节软硬路基交界面附近的“断崖式”差异沉降。③预应力加筋垫层对能量的耗散和传递能力更好。④附加应力从垫层传递到路基顶部时发生应力叠加，在该处呈现增大突变趋势。本文研究成果可为预应力加筋土结构在差异沉降频发路段的工程应用和控制性能研究提供借鉴和依据。
差异沉降是造成路面破坏、影响行车速度和引发交通事故的主要因素之一，加筋土技术作为经济性良好的治理措施被广泛应用。为研究预应力加筋土垫层在差异沉降下的变形规律和沉降控制性能，设计了加筋土垫层和预应力加筋土垫层差异沉降对比模型试验。通过对比试验揭示了预应力加筋土垫层对差异沉降控制的有益效果。试验发现：①预应力加筋垫层可以有效地降低差异沉降。②预应力加筋垫层有利于调节软硬路基交界面附近的“断崖式”差异沉降。③预应力加筋垫层对能量的耗散和传递能力更好。④附加应力从垫层传递到路基顶部时发生应力叠加，在该处呈现增大突变趋势。本文研究成果可为预应力加筋土结构在差异沉降频发路段的工程应用和控制性能研究提供借鉴和依据。 差异沉降是造成路面破坏、影响行车速度和引发交通事故的主要因素之一，加筋土技术作为经济性良好的治理措施被广泛应用。为研究预应力加筋土垫层在差异沉降下的变形规律和沉降控制性能，设计了加筋土垫层和预应力加筋土垫层差异沉降对比模型试验。通过对比试验揭示了预应力加筋土垫层对差异沉降控制的有益效果。试验发现：①预应力加筋垫层可以有效地降低差异沉降。②预应力加筋垫层有利于调节软硬路基交界面附近的“断崖式”差异沉降。③预应力加筋垫层对能量的耗散和传递能力更好。④附加应力从垫层传递到路基顶部时发生应力叠加，在该处呈现增大突变趋势。本文研究成果可为预应力加筋土结构在差异沉降频发路段的工程应用和控制性能研究提供借鉴和依据。
2021, 29(5): 1587-1598.
摘要:
盾构隧道掘进过程中将不可避免地穿越建筑结构密集区域，尤其是当穿越的建筑结构建造时间较长、基础较为薄弱，且地层变形超过特定极限时，建筑基础容易发生不均匀沉降和上部结构的额外变形。为了明确大直径泥水盾构隧道穿越复杂环境地层变形影响因素，更好掌握地层变形规律，本文以武汉地铁8号线黄浦路站—徐家棚站越江隧道工程为依托，运用大型通用有限元软件Plaxis3D建立三维有限元模型进行施工过程模拟，分别研究了覆土厚度、开挖面支护压力、盾壳段土体损失、盾尾注浆压力对地表沉降规律的敏感程度；并将数值模拟结果与现场实测值进行对比分析，结果发现有限元计算结果与实测结果具有较好的一致性，从而验证了数值模型的有效性。本文研究将为后续大直径泥水平衡盾构参数的选取提供方法指导。 盾构隧道掘进过程中将不可避免地穿越建筑结构密集区域，尤其是当穿越的建筑结构建造时间较长、基础较为薄弱，且地层变形超过特定极限时，建筑基础容易发生不均匀沉降和上部结构的额外变形。为了明确大直径泥水盾构隧道穿越复杂环境地层变形影响因素，更好掌握地层变形规律，本文以武汉地铁8号线黄浦路站—徐家棚站越江隧道工程为依托，运用大型通用有限元软件Plaxis3D建立三维有限元模型进行施工过程模拟，分别研究了覆土厚度、开挖面支护压力、盾壳段土体损失、盾尾注浆压力对地表沉降规律的敏感程度；并将数值模拟结果与现场实测值进行对比分析，结果发现有限元计算结果与实测结果具有较好的一致性，从而验证了数值模型的有效性。本文研究将为后续大直径泥水平衡盾构参数的选取提供方法指导。
盾构隧道掘进过程中将不可避免地穿越建筑结构密集区域，尤其是当穿越的建筑结构建造时间较长、基础较为薄弱，且地层变形超过特定极限时，建筑基础容易发生不均匀沉降和上部结构的额外变形。为了明确大直径泥水盾构隧道穿越复杂环境地层变形影响因素，更好掌握地层变形规律，本文以武汉地铁8号线黄浦路站—徐家棚站越江隧道工程为依托，运用大型通用有限元软件Plaxis3D建立三维有限元模型进行施工过程模拟，分别研究了覆土厚度、开挖面支护压力、盾壳段土体损失、盾尾注浆压力对地表沉降规律的敏感程度；并将数值模拟结果与现场实测值进行对比分析，结果发现有限元计算结果与实测结果具有较好的一致性，从而验证了数值模型的有效性。本文研究将为后续大直径泥水平衡盾构参数的选取提供方法指导。 盾构隧道掘进过程中将不可避免地穿越建筑结构密集区域，尤其是当穿越的建筑结构建造时间较长、基础较为薄弱，且地层变形超过特定极限时，建筑基础容易发生不均匀沉降和上部结构的额外变形。为了明确大直径泥水盾构隧道穿越复杂环境地层变形影响因素，更好掌握地层变形规律，本文以武汉地铁8号线黄浦路站—徐家棚站越江隧道工程为依托，运用大型通用有限元软件Plaxis3D建立三维有限元模型进行施工过程模拟，分别研究了覆土厚度、开挖面支护压力、盾壳段土体损失、盾尾注浆压力对地表沉降规律的敏感程度；并将数值模拟结果与现场实测值进行对比分析，结果发现有限元计算结果与实测结果具有较好的一致性，从而验证了数值模型的有效性。本文研究将为后续大直径泥水平衡盾构参数的选取提供方法指导。
2021, 29(5): 1599-1610.
摘要:
为研究近浅海领域内海上风机大直径单桩基础周围的砂质海床在非线性荷载作用下的瞬时液化的稳定性，在OpenFOAM平台上建立波浪-单桩-海床三维数值模型(WSSI模型)，采用olaFoam求解器求解RANS方程模拟波浪的非线性运动，将Biot方程作为海床模型的控制方程研究单桩周围海床的液化规律。对以往的数值解析结果和实验结果进行对比分析，验证本文建立三维波浪模型和海床模型的准确性和有效性。将建立的波浪-管桩-海床相互作用三维数值模型应用到实际工况中，对数值模型在实际工程中的海床响应进行分析评估。研究结果表明，单桩周围海床的孔隙水压力场和有效应力场在水深方向发生较大变化，在水平方向变化较小。在该工况下海床的最大液化深度可达到10 m，且在垂直于波浪运动方向的海床更容易发生液化，为实际工程预测海床液化提供一定的技术支持。 为研究近浅海领域内海上风机大直径单桩基础周围的砂质海床在非线性荷载作用下的瞬时液化的稳定性，在OpenFOAM平台上建立波浪-单桩-海床三维数值模型(WSSI模型)，采用olaFoam求解器求解RANS方程模拟波浪的非线性运动，将Biot方程作为海床模型的控制方程研究单桩周围海床的液化规律。对以往的数值解析结果和实验结果进行对比分析，验证本文建立三维波浪模型和海床模型的准确性和有效性。将建立的波浪-管桩-海床相互作用三维数值模型应用到实际工况中，对数值模型在实际工程中的海床响应进行分析评估。研究结果表明，单桩周围海床的孔隙水压力场和有效应力场在水深方向发生较大变化，在水平方向变化较小。在该工况下海床的最大液化深度可达到10 m，且在垂直于波浪运动方向的海床更容易发生液化，为实际工程预测海床液化提供一定的技术支持。
为研究近浅海领域内海上风机大直径单桩基础周围的砂质海床在非线性荷载作用下的瞬时液化的稳定性，在OpenFOAM平台上建立波浪-单桩-海床三维数值模型(WSSI模型)，采用olaFoam求解器求解RANS方程模拟波浪的非线性运动，将Biot方程作为海床模型的控制方程研究单桩周围海床的液化规律。对以往的数值解析结果和实验结果进行对比分析，验证本文建立三维波浪模型和海床模型的准确性和有效性。将建立的波浪-管桩-海床相互作用三维数值模型应用到实际工况中，对数值模型在实际工程中的海床响应进行分析评估。研究结果表明，单桩周围海床的孔隙水压力场和有效应力场在水深方向发生较大变化，在水平方向变化较小。在该工况下海床的最大液化深度可达到10 m，且在垂直于波浪运动方向的海床更容易发生液化，为实际工程预测海床液化提供一定的技术支持。 为研究近浅海领域内海上风机大直径单桩基础周围的砂质海床在非线性荷载作用下的瞬时液化的稳定性，在OpenFOAM平台上建立波浪-单桩-海床三维数值模型(WSSI模型)，采用olaFoam求解器求解RANS方程模拟波浪的非线性运动，将Biot方程作为海床模型的控制方程研究单桩周围海床的液化规律。对以往的数值解析结果和实验结果进行对比分析，验证本文建立三维波浪模型和海床模型的准确性和有效性。将建立的波浪-管桩-海床相互作用三维数值模型应用到实际工况中，对数值模型在实际工程中的海床响应进行分析评估。研究结果表明，单桩周围海床的孔隙水压力场和有效应力场在水深方向发生较大变化，在水平方向变化较小。在该工况下海床的最大液化深度可达到10 m，且在垂直于波浪运动方向的海床更容易发生液化，为实际工程预测海床液化提供一定的技术支持。
2021, 29(5): 1611-1620.
摘要:
顶管施工中，触变泥浆起到润滑减阻和支撑地层的作用，是保证顶管施工安全快速进行的重要材料，其减阻性能的优劣是影响顶管施工的重要因素。本文以北京城市副中心通州区潞城镇综合管廊工程为依托，以膨润土、羧甲基纤维素钠(CMC)和纯碱为触变泥浆原材料，进行不同材料配比的正交试验，优选出了触变泥浆的最优配比；开展缩尺的模型试验，探究了触变泥浆的减阻效果。此外，通过扫描电镜显微观察，研究了触变泥浆的微观结构和减阻机理。研究表明：触变泥浆原材料含量对泥浆的性能有很大的影响，10%膨润土、0.2% CMC、0.5%纯碱和89.3%水是泥浆原材料的最优配比，该配比下的泥浆流动性和触变性较好，失水量较小，形成的“滤饼”较为致密，综合性能最优，且该配比下的触变泥浆可以使试块和砂土之间的摩阻系数降低40%，减阻效果显著；触变泥浆呈薄片层状结构，其主要矿物成分蒙脱石具备晶格取代、阳离子交换等微观特性，使得触变泥浆宏观上表现出触变性进而发挥减阻作用，最终以泥浆套的形式充分隔离管道和周围的土体，从而实现减阻功能。 顶管施工中，触变泥浆起到润滑减阻和支撑地层的作用，是保证顶管施工安全快速进行的重要材料，其减阻性能的优劣是影响顶管施工的重要因素。本文以北京城市副中心通州区潞城镇综合管廊工程为依托，以膨润土、羧甲基纤维素钠(CMC)和纯碱为触变泥浆原材料，进行不同材料配比的正交试验，优选出了触变泥浆的最优配比；开展缩尺的模型试验，探究了触变泥浆的减阻效果。此外，通过扫描电镜显微观察，研究了触变泥浆的微观结构和减阻机理。研究表明：触变泥浆原材料含量对泥浆的性能有很大的影响，10%膨润土、0.2% CMC、0.5%纯碱和89.3%水是泥浆原材料的最优配比，该配比下的泥浆流动性和触变性较好，失水量较小，形成的“滤饼”较为致密，综合性能最优，且该配比下的触变泥浆可以使试块和砂土之间的摩阻系数降低40%，减阻效果显著；触变泥浆呈薄片层状结构，其主要矿物成分蒙脱石具备晶格取代、阳离子交换等微观特性，使得触变泥浆宏观上表现出触变性进而发挥减阻作用，最终以泥浆套的形式充分隔离管道和周围的土体，从而实现减阻功能。
顶管施工中，触变泥浆起到润滑减阻和支撑地层的作用，是保证顶管施工安全快速进行的重要材料，其减阻性能的优劣是影响顶管施工的重要因素。本文以北京城市副中心通州区潞城镇综合管廊工程为依托，以膨润土、羧甲基纤维素钠(CMC)和纯碱为触变泥浆原材料，进行不同材料配比的正交试验，优选出了触变泥浆的最优配比；开展缩尺的模型试验，探究了触变泥浆的减阻效果。此外，通过扫描电镜显微观察，研究了触变泥浆的微观结构和减阻机理。研究表明：触变泥浆原材料含量对泥浆的性能有很大的影响，10%膨润土、0.2% CMC、0.5%纯碱和89.3%水是泥浆原材料的最优配比，该配比下的泥浆流动性和触变性较好，失水量较小，形成的“滤饼”较为致密，综合性能最优，且该配比下的触变泥浆可以使试块和砂土之间的摩阻系数降低40%，减阻效果显著；触变泥浆呈薄片层状结构，其主要矿物成分蒙脱石具备晶格取代、阳离子交换等微观特性，使得触变泥浆宏观上表现出触变性进而发挥减阻作用，最终以泥浆套的形式充分隔离管道和周围的土体，从而实现减阻功能。 顶管施工中，触变泥浆起到润滑减阻和支撑地层的作用，是保证顶管施工安全快速进行的重要材料，其减阻性能的优劣是影响顶管施工的重要因素。本文以北京城市副中心通州区潞城镇综合管廊工程为依托，以膨润土、羧甲基纤维素钠(CMC)和纯碱为触变泥浆原材料，进行不同材料配比的正交试验，优选出了触变泥浆的最优配比；开展缩尺的模型试验，探究了触变泥浆的减阻效果。此外，通过扫描电镜显微观察，研究了触变泥浆的微观结构和减阻机理。研究表明：触变泥浆原材料含量对泥浆的性能有很大的影响，10%膨润土、0.2% CMC、0.5%纯碱和89.3%水是泥浆原材料的最优配比，该配比下的泥浆流动性和触变性较好，失水量较小，形成的“滤饼”较为致密，综合性能最优，且该配比下的触变泥浆可以使试块和砂土之间的摩阻系数降低40%，减阻效果显著；触变泥浆呈薄片层状结构，其主要矿物成分蒙脱石具备晶格取代、阳离子交换等微观特性，使得触变泥浆宏观上表现出触变性进而发挥减阻作用，最终以泥浆套的形式充分隔离管道和周围的土体，从而实现减阻功能。
2021, 29(5): 1621-1631.
摘要:
本文在详细介绍时间序列预测原理、基本模型及预测步骤的基础上，选取新田长江大桥锚碇基坑工程施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形实测数据，运用时间序列法建立自回归滑动平均模型(ARMA)，对施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形趋势进行预测，并将模型预测数据与实际监测数据进行对比。结果表明：ARMA模型可以通过差分算法很好地解决数据不稳定性问题，在预测周期较短时预测精度较高；随着预测周期的增加，ARMA模型的预测精度有所降低，其原因是由于随着预报步长的增加，预报所依赖的历史数据在减少；在建立ARMA模型时，定期加入新的数据，可以避免预测周期过长导致预测精度降低。本文的研究成果可以为今后类似工程的监测预报研究参考依据。 本文在详细介绍时间序列预测原理、基本模型及预测步骤的基础上，选取新田长江大桥锚碇基坑工程施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形实测数据，运用时间序列法建立自回归滑动平均模型(ARMA)，对施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形趋势进行预测，并将模型预测数据与实际监测数据进行对比。结果表明：ARMA模型可以通过差分算法很好地解决数据不稳定性问题，在预测周期较短时预测精度较高；随着预测周期的增加，ARMA模型的预测精度有所降低，其原因是由于随着预报步长的增加，预报所依赖的历史数据在减少；在建立ARMA模型时，定期加入新的数据，可以避免预测周期过长导致预测精度降低。本文的研究成果可以为今后类似工程的监测预报研究参考依据。
本文在详细介绍时间序列预测原理、基本模型及预测步骤的基础上，选取新田长江大桥锚碇基坑工程施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形实测数据，运用时间序列法建立自回归滑动平均模型(ARMA)，对施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形趋势进行预测，并将模型预测数据与实际监测数据进行对比。结果表明：ARMA模型可以通过差分算法很好地解决数据不稳定性问题，在预测周期较短时预测精度较高；随着预测周期的增加，ARMA模型的预测精度有所降低，其原因是由于随着预报步长的增加，预报所依赖的历史数据在减少；在建立ARMA模型时，定期加入新的数据，可以避免预测周期过长导致预测精度降低。本文的研究成果可以为今后类似工程的监测预报研究参考依据。 本文在详细介绍时间序列预测原理、基本模型及预测步骤的基础上，选取新田长江大桥锚碇基坑工程施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形实测数据，运用时间序列法建立自回归滑动平均模型(ARMA)，对施工过程中的基坑位移和危岩裂缝变形趋势进行预测，并将模型预测数据与实际监测数据进行对比。结果表明：ARMA模型可以通过差分算法很好地解决数据不稳定性问题，在预测周期较短时预测精度较高；随着预测周期的增加，ARMA模型的预测精度有所降低，其原因是由于随着预报步长的增加，预报所依赖的历史数据在减少；在建立ARMA模型时，定期加入新的数据，可以避免预测周期过长导致预测精度降低。本文的研究成果可以为今后类似工程的监测预报研究参考依据。
2021, 29(5): 1632-1639.
摘要:
由于场地条件限制，西安城市地下综合管廊建设需以不同角度穿越地裂缝，必将受到地裂缝活动作用的影响。建立地下综合管廊穿越活动地裂缝的三维有限元模型，模拟了地下综合管廊穿越地裂缝时，设置了5 cm、10 cm、15 cm、20 cm、25 cm和30 cm 6种不同沉降量工况以及正交、斜角60°与斜角30° 3种穿越角度。研究结果表明，地下综合管廊的变形与轴向应力随地裂缝活动量的增加而不断增大，管廊的水平轴向位移、竖向位移以及轴向应力均集中在地裂缝两侧一定范围内，管廊上表面轴向应力峰值大于下表面。管廊与地裂缝交角越小，管廊的水平轴向位移越小，竖向位移的影响范围越大，管廊水平轴向应力越大，实际工程中应避免管廊不设缝小角度穿越活动性强的地裂缝。研究成果对土体与地下综合管廊之间的相互作用机理分析以及对防灾减灾工作有一定的参考价值。 由于场地条件限制，西安城市地下综合管廊建设需以不同角度穿越地裂缝，必将受到地裂缝活动作用的影响。建立地下综合管廊穿越活动地裂缝的三维有限元模型，模拟了地下综合管廊穿越地裂缝时，设置了5 cm、10 cm、15 cm、20 cm、25 cm和30 cm 6种不同沉降量工况以及正交、斜角60°与斜角30° 3种穿越角度。研究结果表明，地下综合管廊的变形与轴向应力随地裂缝活动量的增加而不断增大，管廊的水平轴向位移、竖向位移以及轴向应力均集中在地裂缝两侧一定范围内，管廊上表面轴向应力峰值大于下表面。管廊与地裂缝交角越小，管廊的水平轴向位移越小，竖向位移的影响范围越大，管廊水平轴向应力越大，实际工程中应避免管廊不设缝小角度穿越活动性强的地裂缝。研究成果对土体与地下综合管廊之间的相互作用机理分析以及对防灾减灾工作有一定的参考价值。
由于场地条件限制，西安城市地下综合管廊建设需以不同角度穿越地裂缝，必将受到地裂缝活动作用的影响。建立地下综合管廊穿越活动地裂缝的三维有限元模型，模拟了地下综合管廊穿越地裂缝时，设置了5 cm、10 cm、15 cm、20 cm、25 cm和30 cm 6种不同沉降量工况以及正交、斜角60°与斜角30° 3种穿越角度。研究结果表明，地下综合管廊的变形与轴向应力随地裂缝活动量的增加而不断增大，管廊的水平轴向位移、竖向位移以及轴向应力均集中在地裂缝两侧一定范围内，管廊上表面轴向应力峰值大于下表面。管廊与地裂缝交角越小，管廊的水平轴向位移越小，竖向位移的影响范围越大，管廊水平轴向应力越大，实际工程中应避免管廊不设缝小角度穿越活动性强的地裂缝。研究成果对土体与地下综合管廊之间的相互作用机理分析以及对防灾减灾工作有一定的参考价值。 由于场地条件限制，西安城市地下综合管廊建设需以不同角度穿越地裂缝，必将受到地裂缝活动作用的影响。建立地下综合管廊穿越活动地裂缝的三维有限元模型，模拟了地下综合管廊穿越地裂缝时，设置了5 cm、10 cm、15 cm、20 cm、25 cm和30 cm 6种不同沉降量工况以及正交、斜角60°与斜角30° 3种穿越角度。研究结果表明，地下综合管廊的变形与轴向应力随地裂缝活动量的增加而不断增大，管廊的水平轴向位移、竖向位移以及轴向应力均集中在地裂缝两侧一定范围内，管廊上表面轴向应力峰值大于下表面。管廊与地裂缝交角越小，管廊的水平轴向位移越小，竖向位移的影响范围越大，管廊水平轴向应力越大，实际工程中应避免管廊不设缝小角度穿越活动性强的地裂缝。研究成果对土体与地下综合管廊之间的相互作用机理分析以及对防灾减灾工作有一定的参考价值。
2021, 29(5): 1640-1646.
摘要:
通过室内模拟试验，采用膨润土粉末对压实膨润土砌块之间的接缝区进行二次填充，利用自主设计的刚性壁膨胀仪，以砌块干密度为基本变量，对恒体积条件下不同干密度砌块接缝以及砌块顶部的膨胀应力进行监测，分析接缝密封后砌块体系的膨胀特性。试验表明：经二次填充后的含接缝砌块体系，其膨胀应力优先向接缝区域发展，径向膨胀应力发展快于轴向，有利于砌块接缝区域的封闭。在相同接缝充填的条件下，随着砌块初始干密度的增大，砌块体系接缝区域的最终膨胀应力增大，到达最大膨胀应力时间缩短，接缝区域愈合速度加快。由于接缝的存在，砌块区膨润土吸水膨胀后首先对接缝内孔隙进行充填，轴向应力降低，产生“应力补偿”现象。砌块干密度越低，应力补偿现象越明显。根据砌块的轴向应力曲线将砌块轴向应力发展过程分为3个阶段：快速增长阶段、稳步发展阶段和应力调整阶段。其中快速发展阶段主要受砌块初始干密度的控制，而稳步增长阶段则受到水分迁移、侧壁摩擦力以及接缝愈合速率的影响更多。相较于完整样，含充填接缝的砌块体系膨胀应力分布状态趋向于等向应力分布，提高了整个屏障体系的均质化程度。 通过室内模拟试验，采用膨润土粉末对压实膨润土砌块之间的接缝区进行二次填充，利用自主设计的刚性壁膨胀仪，以砌块干密度为基本变量，对恒体积条件下不同干密度砌块接缝以及砌块顶部的膨胀应力进行监测，分析接缝密封后砌块体系的膨胀特性。试验表明：经二次填充后的含接缝砌块体系，其膨胀应力优先向接缝区域发展，径向膨胀应力发展快于轴向，有利于砌块接缝区域的封闭。在相同接缝充填的条件下，随着砌块初始干密度的增大，砌块体系接缝区域的最终膨胀应力增大，到达最大膨胀应力时间缩短，接缝区域愈合速度加快。由于接缝的存在，砌块区膨润土吸水膨胀后首先对接缝内孔隙进行充填，轴向应力降低，产生“应力补偿”现象。砌块干密度越低，应力补偿现象越明显。根据砌块的轴向应力曲线将砌块轴向应力发展过程分为3个阶段：快速增长阶段、稳步发展阶段和应力调整阶段。其中快速发展阶段主要受砌块初始干密度的控制，而稳步增长阶段则受到水分迁移、侧壁摩擦力以及接缝愈合速率的影响更多。相较于完整样，含充填接缝的砌块体系膨胀应力分布状态趋向于等向应力分布，提高了整个屏障体系的均质化程度。
通过室内模拟试验，采用膨润土粉末对压实膨润土砌块之间的接缝区进行二次填充，利用自主设计的刚性壁膨胀仪，以砌块干密度为基本变量，对恒体积条件下不同干密度砌块接缝以及砌块顶部的膨胀应力进行监测，分析接缝密封后砌块体系的膨胀特性。试验表明：经二次填充后的含接缝砌块体系，其膨胀应力优先向接缝区域发展，径向膨胀应力发展快于轴向，有利于砌块接缝区域的封闭。在相同接缝充填的条件下，随着砌块初始干密度的增大，砌块体系接缝区域的最终膨胀应力增大，到达最大膨胀应力时间缩短，接缝区域愈合速度加快。由于接缝的存在，砌块区膨润土吸水膨胀后首先对接缝内孔隙进行充填，轴向应力降低，产生“应力补偿”现象。砌块干密度越低，应力补偿现象越明显。根据砌块的轴向应力曲线将砌块轴向应力发展过程分为3个阶段：快速增长阶段、稳步发展阶段和应力调整阶段。其中快速发展阶段主要受砌块初始干密度的控制，而稳步增长阶段则受到水分迁移、侧壁摩擦力以及接缝愈合速率的影响更多。相较于完整样，含充填接缝的砌块体系膨胀应力分布状态趋向于等向应力分布，提高了整个屏障体系的均质化程度。 通过室内模拟试验，采用膨润土粉末对压实膨润土砌块之间的接缝区进行二次填充，利用自主设计的刚性壁膨胀仪，以砌块干密度为基本变量，对恒体积条件下不同干密度砌块接缝以及砌块顶部的膨胀应力进行监测，分析接缝密封后砌块体系的膨胀特性。试验表明：经二次填充后的含接缝砌块体系，其膨胀应力优先向接缝区域发展，径向膨胀应力发展快于轴向，有利于砌块接缝区域的封闭。在相同接缝充填的条件下，随着砌块初始干密度的增大，砌块体系接缝区域的最终膨胀应力增大，到达最大膨胀应力时间缩短，接缝区域愈合速度加快。由于接缝的存在，砌块区膨润土吸水膨胀后首先对接缝内孔隙进行充填，轴向应力降低，产生“应力补偿”现象。砌块干密度越低，应力补偿现象越明显。根据砌块的轴向应力曲线将砌块轴向应力发展过程分为3个阶段：快速增长阶段、稳步发展阶段和应力调整阶段。其中快速发展阶段主要受砌块初始干密度的控制，而稳步增长阶段则受到水分迁移、侧壁摩擦力以及接缝愈合速率的影响更多。相较于完整样，含充填接缝的砌块体系膨胀应力分布状态趋向于等向应力分布，提高了整个屏障体系的均质化程度。
2021, 29(5): 1647-1656.
摘要:
大断面矩形管廊在无水砂层中顶进施工时，由于砂土流塑性差，掌子面易出现“闭塞”、“喷涌”和“结饼”等不良现象，进而影响施工进度。本文以北京市通州区畅和西路(兆善大街-潞阳大街)大断面矩形顶管施工为工程依托，开展了掌子面渣土改良试验研究。以不同配比的钠基膨润土、聚丙烯酰胺(PAM)和水作为砂土改良的添加剂，并通过黏度试验和滤失试验对不同配比的改良剂(膨润土添加聚丙烯酰胺)的性能进行了研究，结合改良后渣土的坍落度试验、直剪试验与压缩试验，评价了掌子面渣土的改良效果。研究表明：膨润土添加聚丙烯酰胺对无水砂层的改良效果显著。通过改良剂性能试验，初步筛选出膨润土: PAM: 水为60:2:1000，70:1.5:1000，70:2:1000和80:1.5:1000等4种性能优良的改良剂配比；通过渣土改良效果试验得出，改良剂最优配比膨润土: PAM: 水为70:2:1000，改良剂最优注入比为15%；通过添加改良剂使得改良后渣土的坍落度降低30 mm，黏聚力增加9.3 kPa，内摩擦角降低6.5°，压缩系数增加0.090 MPa-1，达到了无水砂层土体处于流塑性状态的预期效果，有效降低了大断面矩形管廊侧壁阻力，提高了顶进效率。 大断面矩形管廊在无水砂层中顶进施工时，由于砂土流塑性差，掌子面易出现“闭塞”、“喷涌”和“结饼”等不良现象，进而影响施工进度。本文以北京市通州区畅和西路(兆善大街-潞阳大街)大断面矩形顶管施工为工程依托，开展了掌子面渣土改良试验研究。以不同配比的钠基膨润土、聚丙烯酰胺(PAM)和水作为砂土改良的添加剂，并通过黏度试验和滤失试验对不同配比的改良剂(膨润土添加聚丙烯酰胺)的性能进行了研究，结合改良后渣土的坍落度试验、直剪试验与压缩试验，评价了掌子面渣土的改良效果。研究表明：膨润土添加聚丙烯酰胺对无水砂层的改良效果显著。通过改良剂性能试验，初步筛选出膨润土: PAM: 水为60:2:1000，70:1.5:1000，70:2:1000和80:1.5:1000等4种性能优良的改良剂配比；通过渣土改良效果试验得出，改良剂最优配比膨润土: PAM: 水为70:2:1000，改良剂最优注入比为15%；通过添加改良剂使得改良后渣土的坍落度降低30 mm，黏聚力增加9.3 kPa，内摩擦角降低6.5°，压缩系数增加0.090 MPa-1，达到了无水砂层土体处于流塑性状态的预期效果，有效降低了大断面矩形管廊侧壁阻力，提高了顶进效率。
大断面矩形管廊在无水砂层中顶进施工时，由于砂土流塑性差，掌子面易出现“闭塞”、“喷涌”和“结饼”等不良现象，进而影响施工进度。本文以北京市通州区畅和西路(兆善大街-潞阳大街)大断面矩形顶管施工为工程依托，开展了掌子面渣土改良试验研究。以不同配比的钠基膨润土、聚丙烯酰胺(PAM)和水作为砂土改良的添加剂，并通过黏度试验和滤失试验对不同配比的改良剂(膨润土添加聚丙烯酰胺)的性能进行了研究，结合改良后渣土的坍落度试验、直剪试验与压缩试验，评价了掌子面渣土的改良效果。研究表明：膨润土添加聚丙烯酰胺对无水砂层的改良效果显著。通过改良剂性能试验，初步筛选出膨润土: PAM: 水为60:2:1000，70:1.5:1000，70:2:1000和80:1.5:1000等4种性能优良的改良剂配比；通过渣土改良效果试验得出，改良剂最优配比膨润土: PAM: 水为70:2:1000，改良剂最优注入比为15%；通过添加改良剂使得改良后渣土的坍落度降低30 mm，黏聚力增加9.3 kPa，内摩擦角降低6.5°，压缩系数增加0.090 MPa-1，达到了无水砂层土体处于流塑性状态的预期效果，有效降低了大断面矩形管廊侧壁阻力，提高了顶进效率。 大断面矩形管廊在无水砂层中顶进施工时，由于砂土流塑性差，掌子面易出现“闭塞”、“喷涌”和“结饼”等不良现象，进而影响施工进度。本文以北京市通州区畅和西路(兆善大街-潞阳大街)大断面矩形顶管施工为工程依托，开展了掌子面渣土改良试验研究。以不同配比的钠基膨润土、聚丙烯酰胺(PAM)和水作为砂土改良的添加剂，并通过黏度试验和滤失试验对不同配比的改良剂(膨润土添加聚丙烯酰胺)的性能进行了研究，结合改良后渣土的坍落度试验、直剪试验与压缩试验，评价了掌子面渣土的改良效果。研究表明：膨润土添加聚丙烯酰胺对无水砂层的改良效果显著。通过改良剂性能试验，初步筛选出膨润土: PAM: 水为60:2:1000，70:1.5:1000，70:2:1000和80:1.5:1000等4种性能优良的改良剂配比；通过渣土改良效果试验得出，改良剂最优配比膨润土: PAM: 水为70:2:1000，改良剂最优注入比为15%；通过添加改良剂使得改良后渣土的坍落度降低30 mm，黏聚力增加9.3 kPa，内摩擦角降低6.5°，压缩系数增加0.090 MPa-1，达到了无水砂层土体处于流塑性状态的预期效果，有效降低了大断面矩形管廊侧壁阻力，提高了顶进效率。
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