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专家审稿
编委审稿
主编审稿2009年 17卷 第1期
上一期
2009, 17(1): 3-18.
摘要
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摘要:
龙门山位于青藏高原与扬子地台之间, 系由一系列大致平行的叠瓦状冲断带构成, 自西向东发育汶川茂汶断裂、映秀北川断裂和彭县灌县断裂，并将龙门山划分为3个构造地层带，分别为变形变质构造地层带（主要由志留系泥盆系浅变质岩和前寒武系杂岩构成）、变形变位构造地层带（主要由上古生界三叠系沉积岩构成）、变形构造地层带（主要由侏罗系至第三系红层和第四纪松散堆积构成）。 龙门山断裂带属地震危险区，3条主干断裂皆具备发生7级左右地震的能力，其中映秀北川断裂是引发地震的最主要断层，据对彭县灌县断裂青石坪探槽场地的研究结果表明，在该断裂带上最晚的一次强震发生在93040a.B.P.左右，据此，可以初步判定，这3条主干断裂的单条断裂上的强震复发间隔至少应在1000a左右，表明龙门山构造带及其内部断裂属于地震活动频度低但具有发生超强地震的潜在危险的特殊断裂，以逆冲-右行走滑为其主要运动方式。 汶川地震属于逆冲走滑型的地震，地表破裂分布于映秀北川断裂带和彭县灌县断裂带上。根据近南北向的断裂（小鱼洞断层、擂鼓断层和邓家坝断层）和地表断距可将映秀北川断层的地表破裂带划分为两个高值区和两个低值区，两个高值区分别位于南段的映秀-虹口一带和位于中北段的擂鼓北川县城邓家坝一带；两个低值区分别位于中南段的白水河茶坪一带和北段的北川黄家坝至平武石坎子一带，两个高值区分别与小鱼洞断层和擂鼓断层相关。根据保存于破裂面上的擦痕，可将该地震破裂过程划分为两个阶段，早期为逆冲作用，晚期为斜向走滑作用，其与地壳增厚构造模式和侧向挤出摸式在青藏高原东缘的推论具有不吻合性。鉴于龙门山的表层运动速率与深部构造运动速率具有不一致性，初步探讨了龙门山地区的地表过程与下地壳流之间的地质动力模型，认为下地壳物质在龙门山近垂向挤出和垂向运动，从而造成导致龙门山向东的逆冲运动、龙门山构造带抬升和汶川特大地震。在此基础上，根据汶川地震所引发的地质灾害，对地震灾后重建提出了的几点建议。 龙门山位于青藏高原与扬子地台之间, 系由一系列大致平行的叠瓦状冲断带构成, 自西向东发育汶川茂汶断裂、映秀北川断裂和彭县灌县断裂，并将龙门山划分为3个构造地层带，分别为变形变质构造地层带（主要由志留系泥盆系浅变质岩和前寒武系杂岩构成）、变形变位构造地层带（主要由上古生界三叠系沉积岩构成）、变形构造地层带（主要由侏罗系至第三系红层和第四纪松散堆积构成）。 龙门山断裂带属地震危险区，3条主干断裂皆具备发生7级左右地震的能力，其中映秀北川断裂是引发地震的最主要断层，据对彭县灌县断裂青石坪探槽场地的研究结果表明，在该断裂带上最晚的一次强震发生在93040a.B.P.左右，据此，可以初步判定，这3条主干断裂的单条断裂上的强震复发间隔至少应在1000a左右，表明龙门山构造带及其内部断裂属于地震活动频度低但具有发生超强地震的潜在危险的特殊断裂，以逆冲-右行走滑为其主要运动方式。 汶川地震属于逆冲走滑型的地震，地表破裂分布于映秀北川断裂带和彭县灌县断裂带上。根据近南北向的断裂（小鱼洞断层、擂鼓断层和邓家坝断层）和地表断距可将映秀北川断层的地表破裂带划分为两个高值区和两个低值区，两个高值区分别位于南段的映秀-虹口一带和位于中北段的擂鼓北川县城邓家坝一带；两个低值区分别位于中南段的白水河茶坪一带和北段的北川黄家坝至平武石坎子一带，两个高值区分别与小鱼洞断层和擂鼓断层相关。根据保存于破裂面上的擦痕，可将该地震破裂过程划分为两个阶段，早期为逆冲作用，晚期为斜向走滑作用，其与地壳增厚构造模式和侧向挤出摸式在青藏高原东缘的推论具有不吻合性。鉴于龙门山的表层运动速率与深部构造运动速率具有不一致性，初步探讨了龙门山地区的地表过程与下地壳流之间的地质动力模型，认为下地壳物质在龙门山近垂向挤出和垂向运动，从而造成导致龙门山向东的逆冲运动、龙门山构造带抬升和汶川特大地震。在此基础上，根据汶川地震所引发的地质灾害，对地震灾后重建提出了的几点建议。
龙门山位于青藏高原与扬子地台之间, 系由一系列大致平行的叠瓦状冲断带构成, 自西向东发育汶川茂汶断裂、映秀北川断裂和彭县灌县断裂，并将龙门山划分为3个构造地层带，分别为变形变质构造地层带（主要由志留系泥盆系浅变质岩和前寒武系杂岩构成）、变形变位构造地层带（主要由上古生界三叠系沉积岩构成）、变形构造地层带（主要由侏罗系至第三系红层和第四纪松散堆积构成）。 龙门山断裂带属地震危险区，3条主干断裂皆具备发生7级左右地震的能力，其中映秀北川断裂是引发地震的最主要断层，据对彭县灌县断裂青石坪探槽场地的研究结果表明，在该断裂带上最晚的一次强震发生在93040a.B.P.左右，据此，可以初步判定，这3条主干断裂的单条断裂上的强震复发间隔至少应在1000a左右，表明龙门山构造带及其内部断裂属于地震活动频度低但具有发生超强地震的潜在危险的特殊断裂，以逆冲-右行走滑为其主要运动方式。 汶川地震属于逆冲走滑型的地震，地表破裂分布于映秀北川断裂带和彭县灌县断裂带上。根据近南北向的断裂（小鱼洞断层、擂鼓断层和邓家坝断层）和地表断距可将映秀北川断层的地表破裂带划分为两个高值区和两个低值区，两个高值区分别位于南段的映秀-虹口一带和位于中北段的擂鼓北川县城邓家坝一带；两个低值区分别位于中南段的白水河茶坪一带和北段的北川黄家坝至平武石坎子一带，两个高值区分别与小鱼洞断层和擂鼓断层相关。根据保存于破裂面上的擦痕，可将该地震破裂过程划分为两个阶段，早期为逆冲作用，晚期为斜向走滑作用，其与地壳增厚构造模式和侧向挤出摸式在青藏高原东缘的推论具有不吻合性。鉴于龙门山的表层运动速率与深部构造运动速率具有不一致性，初步探讨了龙门山地区的地表过程与下地壳流之间的地质动力模型，认为下地壳物质在龙门山近垂向挤出和垂向运动，从而造成导致龙门山向东的逆冲运动、龙门山构造带抬升和汶川特大地震。在此基础上，根据汶川地震所引发的地质灾害，对地震灾后重建提出了的几点建议。 龙门山位于青藏高原与扬子地台之间, 系由一系列大致平行的叠瓦状冲断带构成, 自西向东发育汶川茂汶断裂、映秀北川断裂和彭县灌县断裂，并将龙门山划分为3个构造地层带，分别为变形变质构造地层带（主要由志留系泥盆系浅变质岩和前寒武系杂岩构成）、变形变位构造地层带（主要由上古生界三叠系沉积岩构成）、变形构造地层带（主要由侏罗系至第三系红层和第四纪松散堆积构成）。 龙门山断裂带属地震危险区，3条主干断裂皆具备发生7级左右地震的能力，其中映秀北川断裂是引发地震的最主要断层，据对彭县灌县断裂青石坪探槽场地的研究结果表明，在该断裂带上最晚的一次强震发生在93040a.B.P.左右，据此，可以初步判定，这3条主干断裂的单条断裂上的强震复发间隔至少应在1000a左右，表明龙门山构造带及其内部断裂属于地震活动频度低但具有发生超强地震的潜在危险的特殊断裂，以逆冲-右行走滑为其主要运动方式。 汶川地震属于逆冲走滑型的地震，地表破裂分布于映秀北川断裂带和彭县灌县断裂带上。根据近南北向的断裂（小鱼洞断层、擂鼓断层和邓家坝断层）和地表断距可将映秀北川断层的地表破裂带划分为两个高值区和两个低值区，两个高值区分别位于南段的映秀-虹口一带和位于中北段的擂鼓北川县城邓家坝一带；两个低值区分别位于中南段的白水河茶坪一带和北段的北川黄家坝至平武石坎子一带，两个高值区分别与小鱼洞断层和擂鼓断层相关。根据保存于破裂面上的擦痕，可将该地震破裂过程划分为两个阶段，早期为逆冲作用，晚期为斜向走滑作用，其与地壳增厚构造模式和侧向挤出摸式在青藏高原东缘的推论具有不吻合性。鉴于龙门山的表层运动速率与深部构造运动速率具有不一致性，初步探讨了龙门山地区的地表过程与下地壳流之间的地质动力模型，认为下地壳物质在龙门山近垂向挤出和垂向运动，从而造成导致龙门山向东的逆冲运动、龙门山构造带抬升和汶川特大地震。在此基础上，根据汶川地震所引发的地质灾害，对地震灾后重建提出了的几点建议。
2009, 17(1): 19-28.
摘要:
512汶川大地震(Ms=8.0)触发了数以万计的崩滑地质灾害，分布范围约10万km2。这些地质灾害的空间分布固然受地形地貌、地层岩性和人类工程活动等因素的影响，然而主要还是受到发震断层的控制，沿发震断裂呈带状分布。通过都(江堰)汶(川)路、北川安县、马公红光3个地质灾害集中发育区的研究，发现汶川地震地质灾害具有以下断层效应：（1）由于属逆断型发震，地质灾害的分布表现出了明显的上/下盘效应，发震断层上盘较下盘地质灾害分布密度高、范围广、规模大；（2）断层上盘0~7km范围为地质灾害强发育区，断层上盘7～11km范围和下盘0～5km范围为地质灾害中等发育区；绝大多数的大型滑坡都分布在距断层5km范围内；（3）断裂的转折和错列部位是地质灾害集中发育部位，大型地质灾害也往往发生在这些部位；（4）滑坡滑动的优势方向为NW-SE, 与映秀北川断裂的空间展布方向基本垂直，这与地震波垂直于断层方向传播有密切的关系；（5）地震地质灾害主要集中发育在Ⅸ度及其以上烈度的区域。其中，Ⅺ度区发育密度与Ⅹ度区的基本相当，Ⅸ度区灾害密度只有前两者的1/3，而Ⅷ度区发育密度只有Ⅺ度区或Ⅹ度区的1/10。 512汶川大地震(Ms=8.0)触发了数以万计的崩滑地质灾害，分布范围约10万km2。这些地质灾害的空间分布固然受地形地貌、地层岩性和人类工程活动等因素的影响，然而主要还是受到发震断层的控制，沿发震断裂呈带状分布。通过都(江堰)汶(川)路、北川安县、马公红光3个地质灾害集中发育区的研究，发现汶川地震地质灾害具有以下断层效应：（1）由于属逆断型发震，地质灾害的分布表现出了明显的上/下盘效应，发震断层上盘较下盘地质灾害分布密度高、范围广、规模大；（2）断层上盘0~7km范围为地质灾害强发育区，断层上盘7～11km范围和下盘0～5km范围为地质灾害中等发育区；绝大多数的大型滑坡都分布在距断层5km范围内；（3）断裂的转折和错列部位是地质灾害集中发育部位，大型地质灾害也往往发生在这些部位；（4）滑坡滑动的优势方向为NW-SE, 与映秀北川断裂的空间展布方向基本垂直，这与地震波垂直于断层方向传播有密切的关系；（5）地震地质灾害主要集中发育在Ⅸ度及其以上烈度的区域。其中，Ⅺ度区发育密度与Ⅹ度区的基本相当，Ⅸ度区灾害密度只有前两者的1/3，而Ⅷ度区发育密度只有Ⅺ度区或Ⅹ度区的1/10。
512汶川大地震(Ms=8.0)触发了数以万计的崩滑地质灾害，分布范围约10万km2。这些地质灾害的空间分布固然受地形地貌、地层岩性和人类工程活动等因素的影响，然而主要还是受到发震断层的控制，沿发震断裂呈带状分布。通过都(江堰)汶(川)路、北川安县、马公红光3个地质灾害集中发育区的研究，发现汶川地震地质灾害具有以下断层效应：（1）由于属逆断型发震，地质灾害的分布表现出了明显的上/下盘效应，发震断层上盘较下盘地质灾害分布密度高、范围广、规模大；（2）断层上盘0~7km范围为地质灾害强发育区，断层上盘7～11km范围和下盘0～5km范围为地质灾害中等发育区；绝大多数的大型滑坡都分布在距断层5km范围内；（3）断裂的转折和错列部位是地质灾害集中发育部位，大型地质灾害也往往发生在这些部位；（4）滑坡滑动的优势方向为NW-SE, 与映秀北川断裂的空间展布方向基本垂直，这与地震波垂直于断层方向传播有密切的关系；（5）地震地质灾害主要集中发育在Ⅸ度及其以上烈度的区域。其中，Ⅺ度区发育密度与Ⅹ度区的基本相当，Ⅸ度区灾害密度只有前两者的1/3，而Ⅷ度区发育密度只有Ⅺ度区或Ⅹ度区的1/10。 512汶川大地震(Ms=8.0)触发了数以万计的崩滑地质灾害，分布范围约10万km2。这些地质灾害的空间分布固然受地形地貌、地层岩性和人类工程活动等因素的影响，然而主要还是受到发震断层的控制，沿发震断裂呈带状分布。通过都(江堰)汶(川)路、北川安县、马公红光3个地质灾害集中发育区的研究，发现汶川地震地质灾害具有以下断层效应：（1）由于属逆断型发震，地质灾害的分布表现出了明显的上/下盘效应，发震断层上盘较下盘地质灾害分布密度高、范围广、规模大；（2）断层上盘0~7km范围为地质灾害强发育区，断层上盘7～11km范围和下盘0～5km范围为地质灾害中等发育区；绝大多数的大型滑坡都分布在距断层5km范围内；（3）断裂的转折和错列部位是地质灾害集中发育部位，大型地质灾害也往往发生在这些部位；（4）滑坡滑动的优势方向为NW-SE, 与映秀北川断裂的空间展布方向基本垂直，这与地震波垂直于断层方向传播有密切的关系；（5）地震地质灾害主要集中发育在Ⅸ度及其以上烈度的区域。其中，Ⅺ度区发育密度与Ⅹ度区的基本相当，Ⅸ度区灾害密度只有前两者的1/3，而Ⅷ度区发育密度只有Ⅺ度区或Ⅹ度区的1/10。
2009, 17(1): 29-38.
摘要:
汶川地震诱发的15000多处滑坡明显受地震断裂控制，主要沿龙门山主中央断裂带和后山断裂带展布，沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川陈家坝平武南坝一线，滑坡面密度大于50%以上，最大可达70%。沿断裂带形成了大量的松动山体，在暴雨期间极易发生滑坡、泥石流灾害，对灾后重建构成严重威胁。据初步调查，汶川地震触发的体积最大的滑坡是位于主中央断裂带上的安县高川大光包滑坡，滑动距离长4500m，滑坡堆积体长2800m，宽1700~2200m，最大厚度达580m，若以平均厚度200m计，体积达11亿m3为我国已发生的单体滑坡之最。与常见滑坡明显不同的是，汶川地震极震区滑坡的滑床往往不具连续完整的滑面，剪出口滑坡特征不明显，呈现明显的尖点突起或边缘突出特征，反映出上部滑体被地震力振动解体，甚至抛掷后与下部滑床边缘发生撞击。以阶型滑坡、凸型滑坡、勺型崩滑、座落型（振胀型）滑坡和巨大滚石5种类型最为典型。根据强震地面运动纪录和大量实例调查表明，在汶川地震极震区，触发滑坡的地震竖向力作用是非常明显的，大量滑坡经历了初始斜坡（风化碎裂岩体）地震抛掷撞击崩裂高速滑流的作用过程。 汶川地震诱发的15000多处滑坡明显受地震断裂控制，主要沿龙门山主中央断裂带和后山断裂带展布，沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川陈家坝平武南坝一线，滑坡面密度大于50%以上，最大可达70%。沿断裂带形成了大量的松动山体，在暴雨期间极易发生滑坡、泥石流灾害，对灾后重建构成严重威胁。据初步调查，汶川地震触发的体积最大的滑坡是位于主中央断裂带上的安县高川大光包滑坡，滑动距离长4500m，滑坡堆积体长2800m，宽1700~2200m，最大厚度达580m，若以平均厚度200m计，体积达11亿m3为我国已发生的单体滑坡之最。与常见滑坡明显不同的是，汶川地震极震区滑坡的滑床往往不具连续完整的滑面，剪出口滑坡特征不明显，呈现明显的尖点突起或边缘突出特征，反映出上部滑体被地震力振动解体，甚至抛掷后与下部滑床边缘发生撞击。以阶型滑坡、凸型滑坡、勺型崩滑、座落型（振胀型）滑坡和巨大滚石5种类型最为典型。根据强震地面运动纪录和大量实例调查表明，在汶川地震极震区，触发滑坡的地震竖向力作用是非常明显的，大量滑坡经历了初始斜坡（风化碎裂岩体）地震抛掷撞击崩裂高速滑流的作用过程。
汶川地震诱发的15000多处滑坡明显受地震断裂控制，主要沿龙门山主中央断裂带和后山断裂带展布，沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川陈家坝平武南坝一线，滑坡面密度大于50%以上，最大可达70%。沿断裂带形成了大量的松动山体，在暴雨期间极易发生滑坡、泥石流灾害，对灾后重建构成严重威胁。据初步调查，汶川地震触发的体积最大的滑坡是位于主中央断裂带上的安县高川大光包滑坡，滑动距离长4500m，滑坡堆积体长2800m，宽1700~2200m，最大厚度达580m，若以平均厚度200m计，体积达11亿m3为我国已发生的单体滑坡之最。与常见滑坡明显不同的是，汶川地震极震区滑坡的滑床往往不具连续完整的滑面，剪出口滑坡特征不明显，呈现明显的尖点突起或边缘突出特征，反映出上部滑体被地震力振动解体，甚至抛掷后与下部滑床边缘发生撞击。以阶型滑坡、凸型滑坡、勺型崩滑、座落型（振胀型）滑坡和巨大滚石5种类型最为典型。根据强震地面运动纪录和大量实例调查表明，在汶川地震极震区，触发滑坡的地震竖向力作用是非常明显的，大量滑坡经历了初始斜坡（风化碎裂岩体）地震抛掷撞击崩裂高速滑流的作用过程。 汶川地震诱发的15000多处滑坡明显受地震断裂控制，主要沿龙门山主中央断裂带和后山断裂带展布，沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川陈家坝平武南坝一线，滑坡面密度大于50%以上，最大可达70%。沿断裂带形成了大量的松动山体，在暴雨期间极易发生滑坡、泥石流灾害，对灾后重建构成严重威胁。据初步调查，汶川地震触发的体积最大的滑坡是位于主中央断裂带上的安县高川大光包滑坡，滑动距离长4500m，滑坡堆积体长2800m，宽1700~2200m，最大厚度达580m，若以平均厚度200m计，体积达11亿m3为我国已发生的单体滑坡之最。与常见滑坡明显不同的是，汶川地震极震区滑坡的滑床往往不具连续完整的滑面，剪出口滑坡特征不明显，呈现明显的尖点突起或边缘突出特征，反映出上部滑体被地震力振动解体，甚至抛掷后与下部滑床边缘发生撞击。以阶型滑坡、凸型滑坡、勺型崩滑、座落型（振胀型）滑坡和巨大滚石5种类型最为典型。根据强震地面运动纪录和大量实例调查表明，在汶川地震极震区，触发滑坡的地震竖向力作用是非常明显的，大量滑坡经历了初始斜坡（风化碎裂岩体）地震抛掷撞击崩裂高速滑流的作用过程。
2009, 17(1): 39-49.
摘要:
512汶川大地震造成大量的次生斜坡灾害，本次研究区域为汶川大地震的11个重灾区，包括汶川、北川、青川、安县、平武、茂县、江油、彭州、什邡、绵竹、理县等市县。通过对重灾区航片、卫片、雷达图像的解译研究发现，重灾区次生斜坡灾害的主要灾种表现为崩塌、滑坡以及崩塌、滑坡高速运动解体形成的碎屑流（个别地方由于水的参与表现为泥石流）以及它们堵江形成的堰塞湖。研究发现地震次生斜坡灾害的发育具有明显的丛集性规律。从区域上看，次生斜坡灾害明显呈带状，沿龙门山断裂带展布，并主要受北川映秀断裂控制。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。以灾害分布面积来排序，汶川县灾害面积最大，为131.55km2，其次为北川县，为45.57km2，其余9个县（市）灾害面积相差不大，均介于6~17km2，其中理县灾害面积最小，为6.25km2。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。青川县、平武县灾种主要为滑坡，汶川县、茂县、安县、理县灾种主要表现崩塌转化的碎屑流，北川的主要灾种则为碎屑流，其次为滑坡，什邡、彭州、绵竹、江油等地主要灾种为崩塌。 灾种发育的这种地域性差别主要受控于地层岩性，除此而外，还与构造特征、地形地貌等因素紧密相关。研究表明：岩性对灾害种类的展布有决定性控制作用。统计发现，岩性越坚硬，崩塌、碎屑流发育率越高，滑坡则在软岩地区、较软岩地区和较坚硬区发育率最高，泥石流则在软岩地区最为发育。地形地貌对次生斜坡灾害的发育有重要影响，统计表明，崩塌、碎屑流以及泥石流在1200～2000m坡段范围内发育率最高，其次为800～1200m坡段；而滑坡则在800～1200m坡段范围发育率最高。对坡度而言，除11~20坡度范围外，崩塌和碎屑流的发育率总体具有随坡度增高而增大的特点；而滑坡和泥石流的发育率呈现典型的单峰特征，在1~20范围内发育率最大。坡向对地震次生斜坡灾害的发育影响不明显。 地震次生斜坡灾害的发育规律表明，地震斜坡灾害的发生主要受控于活动构造本身，并沿活动构造呈带状展布，同时受场地条件如岩性、地形地貌等因素的强烈控制。 512汶川大地震造成大量的次生斜坡灾害，本次研究区域为汶川大地震的11个重灾区，包括汶川、北川、青川、安县、平武、茂县、江油、彭州、什邡、绵竹、理县等市县。通过对重灾区航片、卫片、雷达图像的解译研究发现，重灾区次生斜坡灾害的主要灾种表现为崩塌、滑坡以及崩塌、滑坡高速运动解体形成的碎屑流（个别地方由于水的参与表现为泥石流）以及它们堵江形成的堰塞湖。研究发现地震次生斜坡灾害的发育具有明显的丛集性规律。从区域上看，次生斜坡灾害明显呈带状，沿龙门山断裂带展布，并主要受北川映秀断裂控制。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。以灾害分布面积来排序，汶川县灾害面积最大，为131.55km2，其次为北川县，为45.57km2，其余9个县（市）灾害面积相差不大，均介于6~17km2，其中理县灾害面积最小，为6.25km2。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。青川县、平武县灾种主要为滑坡，汶川县、茂县、安县、理县灾种主要表现崩塌转化的碎屑流，北川的主要灾种则为碎屑流，其次为滑坡，什邡、彭州、绵竹、江油等地主要灾种为崩塌。 灾种发育的这种地域性差别主要受控于地层岩性，除此而外，还与构造特征、地形地貌等因素紧密相关。研究表明：岩性对灾害种类的展布有决定性控制作用。统计发现，岩性越坚硬，崩塌、碎屑流发育率越高，滑坡则在软岩地区、较软岩地区和较坚硬区发育率最高，泥石流则在软岩地区最为发育。地形地貌对次生斜坡灾害的发育有重要影响，统计表明，崩塌、碎屑流以及泥石流在1200～2000m坡段范围内发育率最高，其次为800～1200m坡段；而滑坡则在800～1200m坡段范围发育率最高。对坡度而言，除11~20坡度范围外，崩塌和碎屑流的发育率总体具有随坡度增高而增大的特点；而滑坡和泥石流的发育率呈现典型的单峰特征，在1~20范围内发育率最大。坡向对地震次生斜坡灾害的发育影响不明显。 地震次生斜坡灾害的发育规律表明，地震斜坡灾害的发生主要受控于活动构造本身，并沿活动构造呈带状展布，同时受场地条件如岩性、地形地貌等因素的强烈控制。
512汶川大地震造成大量的次生斜坡灾害，本次研究区域为汶川大地震的11个重灾区，包括汶川、北川、青川、安县、平武、茂县、江油、彭州、什邡、绵竹、理县等市县。通过对重灾区航片、卫片、雷达图像的解译研究发现，重灾区次生斜坡灾害的主要灾种表现为崩塌、滑坡以及崩塌、滑坡高速运动解体形成的碎屑流（个别地方由于水的参与表现为泥石流）以及它们堵江形成的堰塞湖。研究发现地震次生斜坡灾害的发育具有明显的丛集性规律。从区域上看，次生斜坡灾害明显呈带状，沿龙门山断裂带展布，并主要受北川映秀断裂控制。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。以灾害分布面积来排序，汶川县灾害面积最大，为131.55km2，其次为北川县，为45.57km2，其余9个县（市）灾害面积相差不大，均介于6~17km2，其中理县灾害面积最小，为6.25km2。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。青川县、平武县灾种主要为滑坡，汶川县、茂县、安县、理县灾种主要表现崩塌转化的碎屑流，北川的主要灾种则为碎屑流，其次为滑坡，什邡、彭州、绵竹、江油等地主要灾种为崩塌。 灾种发育的这种地域性差别主要受控于地层岩性，除此而外，还与构造特征、地形地貌等因素紧密相关。研究表明：岩性对灾害种类的展布有决定性控制作用。统计发现，岩性越坚硬，崩塌、碎屑流发育率越高，滑坡则在软岩地区、较软岩地区和较坚硬区发育率最高，泥石流则在软岩地区最为发育。地形地貌对次生斜坡灾害的发育有重要影响，统计表明，崩塌、碎屑流以及泥石流在1200～2000m坡段范围内发育率最高，其次为800～1200m坡段；而滑坡则在800～1200m坡段范围发育率最高。对坡度而言，除11~20坡度范围外，崩塌和碎屑流的发育率总体具有随坡度增高而增大的特点；而滑坡和泥石流的发育率呈现典型的单峰特征，在1~20范围内发育率最大。坡向对地震次生斜坡灾害的发育影响不明显。 地震次生斜坡灾害的发育规律表明，地震斜坡灾害的发生主要受控于活动构造本身，并沿活动构造呈带状展布，同时受场地条件如岩性、地形地貌等因素的强烈控制。 512汶川大地震造成大量的次生斜坡灾害，本次研究区域为汶川大地震的11个重灾区，包括汶川、北川、青川、安县、平武、茂县、江油、彭州、什邡、绵竹、理县等市县。通过对重灾区航片、卫片、雷达图像的解译研究发现，重灾区次生斜坡灾害的主要灾种表现为崩塌、滑坡以及崩塌、滑坡高速运动解体形成的碎屑流（个别地方由于水的参与表现为泥石流）以及它们堵江形成的堰塞湖。研究发现地震次生斜坡灾害的发育具有明显的丛集性规律。从区域上看，次生斜坡灾害明显呈带状，沿龙门山断裂带展布，并主要受北川映秀断裂控制。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。以灾害分布面积来排序，汶川县灾害面积最大，为131.55km2，其次为北川县，为45.57km2，其余9个县（市）灾害面积相差不大，均介于6~17km2，其中理县灾害面积最小，为6.25km2。各灾种的发育在不同地段发育的规模、频率差别较大。青川县、平武县灾种主要为滑坡，汶川县、茂县、安县、理县灾种主要表现崩塌转化的碎屑流，北川的主要灾种则为碎屑流，其次为滑坡，什邡、彭州、绵竹、江油等地主要灾种为崩塌。 灾种发育的这种地域性差别主要受控于地层岩性，除此而外，还与构造特征、地形地貌等因素紧密相关。研究表明：岩性对灾害种类的展布有决定性控制作用。统计发现，岩性越坚硬，崩塌、碎屑流发育率越高，滑坡则在软岩地区、较软岩地区和较坚硬区发育率最高，泥石流则在软岩地区最为发育。地形地貌对次生斜坡灾害的发育有重要影响，统计表明，崩塌、碎屑流以及泥石流在1200～2000m坡段范围内发育率最高，其次为800～1200m坡段；而滑坡则在800～1200m坡段范围发育率最高。对坡度而言，除11~20坡度范围外，崩塌和碎屑流的发育率总体具有随坡度增高而增大的特点；而滑坡和泥石流的发育率呈现典型的单峰特征，在1~20范围内发育率最大。坡向对地震次生斜坡灾害的发育影响不明显。 地震次生斜坡灾害的发育规律表明，地震斜坡灾害的发生主要受控于活动构造本身，并沿活动构造呈带状展布，同时受场地条件如岩性、地形地貌等因素的强烈控制。
2009, 17(1): 50-55.
摘要:
四川省青川县红石河堰塞湖是2008年5月12日汶川大地震形成的34座大型堰塞湖之一，是由东河口滑坡堵塞红石河形成的。该堰塞体高度约50 m、宽度约250 m、顺河向长度约500 m、形成的最大库容约400万m3。本文作者对红石河堰塞体做了较详尽的现场试验，包括土的冲蚀试验、土的基本物性试验等。基于现场试验数据，对土的冲蚀性和漫顶溃坝风险做了详细的分析。结果显示，从土的抗冲蚀性角度考虑，只要有水溢出就会有土体被冲蚀，这说明红石河堰塞体的漫顶溃决可能性较高。本文还提出经验公式来预测红石河堰塞体漫顶的溃决时间，大约为4.5d，如果考虑到大石块对抗冲蚀稳定性的有利影响，这一数值会增大。此外，还研究了溃决深度随时间的变化规律。 四川省青川县红石河堰塞湖是2008年5月12日汶川大地震形成的34座大型堰塞湖之一，是由东河口滑坡堵塞红石河形成的。该堰塞体高度约50 m、宽度约250 m、顺河向长度约500 m、形成的最大库容约400万m3。本文作者对红石河堰塞体做了较详尽的现场试验，包括土的冲蚀试验、土的基本物性试验等。基于现场试验数据，对土的冲蚀性和漫顶溃坝风险做了详细的分析。结果显示，从土的抗冲蚀性角度考虑，只要有水溢出就会有土体被冲蚀，这说明红石河堰塞体的漫顶溃决可能性较高。本文还提出经验公式来预测红石河堰塞体漫顶的溃决时间，大约为4.5d，如果考虑到大石块对抗冲蚀稳定性的有利影响，这一数值会增大。此外，还研究了溃决深度随时间的变化规律。
四川省青川县红石河堰塞湖是2008年5月12日汶川大地震形成的34座大型堰塞湖之一，是由东河口滑坡堵塞红石河形成的。该堰塞体高度约50 m、宽度约250 m、顺河向长度约500 m、形成的最大库容约400万m3。本文作者对红石河堰塞体做了较详尽的现场试验，包括土的冲蚀试验、土的基本物性试验等。基于现场试验数据，对土的冲蚀性和漫顶溃坝风险做了详细的分析。结果显示，从土的抗冲蚀性角度考虑，只要有水溢出就会有土体被冲蚀，这说明红石河堰塞体的漫顶溃决可能性较高。本文还提出经验公式来预测红石河堰塞体漫顶的溃决时间，大约为4.5d，如果考虑到大石块对抗冲蚀稳定性的有利影响，这一数值会增大。此外，还研究了溃决深度随时间的变化规律。 四川省青川县红石河堰塞湖是2008年5月12日汶川大地震形成的34座大型堰塞湖之一，是由东河口滑坡堵塞红石河形成的。该堰塞体高度约50 m、宽度约250 m、顺河向长度约500 m、形成的最大库容约400万m3。本文作者对红石河堰塞体做了较详尽的现场试验，包括土的冲蚀试验、土的基本物性试验等。基于现场试验数据，对土的冲蚀性和漫顶溃坝风险做了详细的分析。结果显示，从土的抗冲蚀性角度考虑，只要有水溢出就会有土体被冲蚀，这说明红石河堰塞体的漫顶溃决可能性较高。本文还提出经验公式来预测红石河堰塞体漫顶的溃决时间，大约为4.5d，如果考虑到大石块对抗冲蚀稳定性的有利影响，这一数值会增大。此外，还研究了溃决深度随时间的变化规律。
2009, 17(1): 56-61.
摘要:
地质灾害风险管理是一种寻求更加合理有效的地质灾害减灾防灾的理念和模式。随着山区城市化进程的加快,经济和人口在城市的相对聚集,加之强烈地震活动，使得山区城市面临风险不断地提高。研究强震城市风险管理，已成为当前城市防灾减灾工作的一项重大课题。本文概述了国内外研究进展，提出该研究方向的主要研究内容和研究方法。未来研究内容应该包括（1）强震区城市地质灾害风险结构与风险量化分析，（2）城市地震地质灾害风险判据研究与风险准则建立，（3）强震区城市地质灾害管制的途径和方法研究，（4）强震区城市地质灾害管制的效能监控机制研究，（5）强震区城市地质灾害风险管制的模式与规范体系研究。 地质灾害风险管理是一种寻求更加合理有效的地质灾害减灾防灾的理念和模式。随着山区城市化进程的加快,经济和人口在城市的相对聚集,加之强烈地震活动，使得山区城市面临风险不断地提高。研究强震城市风险管理，已成为当前城市防灾减灾工作的一项重大课题。本文概述了国内外研究进展，提出该研究方向的主要研究内容和研究方法。未来研究内容应该包括（1）强震区城市地质灾害风险结构与风险量化分析，（2）城市地震地质灾害风险判据研究与风险准则建立，（3）强震区城市地质灾害管制的途径和方法研究，（4）强震区城市地质灾害管制的效能监控机制研究，（5）强震区城市地质灾害风险管制的模式与规范体系研究。
地质灾害风险管理是一种寻求更加合理有效的地质灾害减灾防灾的理念和模式。随着山区城市化进程的加快,经济和人口在城市的相对聚集,加之强烈地震活动，使得山区城市面临风险不断地提高。研究强震城市风险管理，已成为当前城市防灾减灾工作的一项重大课题。本文概述了国内外研究进展，提出该研究方向的主要研究内容和研究方法。未来研究内容应该包括（1）强震区城市地质灾害风险结构与风险量化分析，（2）城市地震地质灾害风险判据研究与风险准则建立，（3）强震区城市地质灾害管制的途径和方法研究，（4）强震区城市地质灾害管制的效能监控机制研究，（5）强震区城市地质灾害风险管制的模式与规范体系研究。 地质灾害风险管理是一种寻求更加合理有效的地质灾害减灾防灾的理念和模式。随着山区城市化进程的加快,经济和人口在城市的相对聚集,加之强烈地震活动，使得山区城市面临风险不断地提高。研究强震城市风险管理，已成为当前城市防灾减灾工作的一项重大课题。本文概述了国内外研究进展，提出该研究方向的主要研究内容和研究方法。未来研究内容应该包括（1）强震区城市地质灾害风险结构与风险量化分析，（2）城市地震地质灾害风险判据研究与风险准则建立，（3）强震区城市地质灾害管制的途径和方法研究，（4）强震区城市地质灾害管制的效能监控机制研究，（5）强震区城市地质灾害风险管制的模式与规范体系研究。
2009, 17(1): 62-69.
摘要:
小湾水电站进水口高边坡地质条件及开挖坡型复杂，断层、节理裂隙发育并相互切割，坝顶平台至进水口底板平台平均开挖坡度88，最大高差106m，其中垂直开挖段81m，最大水平退坡深度170余米。伴随边坡开挖过程中，边坡上部岩体产生了一系列的变形破裂现象，主要表现为沿混凝土坡面分布的张开宽度和延伸长度不一的裂缝及起壳现象。本文结合边坡的实际工程地质条件和监测结果数据，对变形破裂现象的形成机制进行了系统的分析。结果表明，裂缝产生的原因主要是由于地处高地应力区岩体在边坡开挖过程中产生的卸荷回弹表现，是正常的卸荷松弛变形。在此基础上，对边坡的稳定性分析表明，该边坡稳定性良好。 小湾水电站进水口高边坡地质条件及开挖坡型复杂，断层、节理裂隙发育并相互切割，坝顶平台至进水口底板平台平均开挖坡度88，最大高差106m，其中垂直开挖段81m，最大水平退坡深度170余米。伴随边坡开挖过程中，边坡上部岩体产生了一系列的变形破裂现象，主要表现为沿混凝土坡面分布的张开宽度和延伸长度不一的裂缝及起壳现象。本文结合边坡的实际工程地质条件和监测结果数据，对变形破裂现象的形成机制进行了系统的分析。结果表明，裂缝产生的原因主要是由于地处高地应力区岩体在边坡开挖过程中产生的卸荷回弹表现，是正常的卸荷松弛变形。在此基础上，对边坡的稳定性分析表明，该边坡稳定性良好。
小湾水电站进水口高边坡地质条件及开挖坡型复杂，断层、节理裂隙发育并相互切割，坝顶平台至进水口底板平台平均开挖坡度88，最大高差106m，其中垂直开挖段81m，最大水平退坡深度170余米。伴随边坡开挖过程中，边坡上部岩体产生了一系列的变形破裂现象，主要表现为沿混凝土坡面分布的张开宽度和延伸长度不一的裂缝及起壳现象。本文结合边坡的实际工程地质条件和监测结果数据，对变形破裂现象的形成机制进行了系统的分析。结果表明，裂缝产生的原因主要是由于地处高地应力区岩体在边坡开挖过程中产生的卸荷回弹表现，是正常的卸荷松弛变形。在此基础上，对边坡的稳定性分析表明，该边坡稳定性良好。 小湾水电站进水口高边坡地质条件及开挖坡型复杂，断层、节理裂隙发育并相互切割，坝顶平台至进水口底板平台平均开挖坡度88，最大高差106m，其中垂直开挖段81m，最大水平退坡深度170余米。伴随边坡开挖过程中，边坡上部岩体产生了一系列的变形破裂现象，主要表现为沿混凝土坡面分布的张开宽度和延伸长度不一的裂缝及起壳现象。本文结合边坡的实际工程地质条件和监测结果数据，对变形破裂现象的形成机制进行了系统的分析。结果表明，裂缝产生的原因主要是由于地处高地应力区岩体在边坡开挖过程中产生的卸荷回弹表现，是正常的卸荷松弛变形。在此基础上，对边坡的稳定性分析表明，该边坡稳定性良好。
2009, 17(1): 70-75.
摘要:
小湾水电站施工期间，笔者基于现场调查，分析、复核了进水口边坡内控制性结构面的产状和性状，确定了7个可动块体；基于块体理论，计算了各块体的稳定性及所需要的锚固力，认为，f89-1南侧块体为控制边坡稳定的主要块体，由此确定边坡下限锚固力为351029kN；综合二维极限平衡分析成果，确定小湾进水口正面边坡所需总锚固力为516121.5kN，其较前期预估总锚固力有明显减小。 小湾水电站施工期间，笔者基于现场调查，分析、复核了进水口边坡内控制性结构面的产状和性状，确定了7个可动块体；基于块体理论，计算了各块体的稳定性及所需要的锚固力，认为，f89-1南侧块体为控制边坡稳定的主要块体，由此确定边坡下限锚固力为351029kN；综合二维极限平衡分析成果，确定小湾进水口正面边坡所需总锚固力为516121.5kN，其较前期预估总锚固力有明显减小。
小湾水电站施工期间，笔者基于现场调查，分析、复核了进水口边坡内控制性结构面的产状和性状，确定了7个可动块体；基于块体理论，计算了各块体的稳定性及所需要的锚固力，认为，f89-1南侧块体为控制边坡稳定的主要块体，由此确定边坡下限锚固力为351029kN；综合二维极限平衡分析成果，确定小湾进水口正面边坡所需总锚固力为516121.5kN，其较前期预估总锚固力有明显减小。 小湾水电站施工期间，笔者基于现场调查，分析、复核了进水口边坡内控制性结构面的产状和性状，确定了7个可动块体；基于块体理论，计算了各块体的稳定性及所需要的锚固力，认为，f89-1南侧块体为控制边坡稳定的主要块体，由此确定边坡下限锚固力为351029kN；综合二维极限平衡分析成果，确定小湾进水口正面边坡所需总锚固力为516121.5kN，其较前期预估总锚固力有明显减小。
2009, 17(1): 76-80.
摘要:
采用BQ和Q两种岩体质量分级系统对某抽水蓄能电站地下厂房围岩岩体质量进行分级，并指明了岩体质量较差部位，结果表明，该地下洞室围岩岩体质量等级以Ⅱ级、Ⅲ级为主。根据勘探平洞洞壁波速测试结果发现：Ⅱ级、Ⅲ级围岩岩体波速为4200~5300 ms-1，相应平洞岩体自稳性好，Ⅳ级、Ⅴ级围岩波速一般小于4000 ms-1，特别是Ⅴ级围岩波速一般小于2200ms-1。根据对不同分级法得到的岩体质量指标相关性分析结果表明，两种分级法得到的岩体质量指标之间呈指数关系，波速-呈线性关系。对同一工程，岩体质量评价的两种分级方法所得的分级结果不同，但是它们的分级基础是相似的，即都以地质因素为主导，因此各种分级方法之间是可以换算和对比的。 采用BQ和Q两种岩体质量分级系统对某抽水蓄能电站地下厂房围岩岩体质量进行分级，并指明了岩体质量较差部位，结果表明，该地下洞室围岩岩体质量等级以Ⅱ级、Ⅲ级为主。根据勘探平洞洞壁波速测试结果发现：Ⅱ级、Ⅲ级围岩岩体波速为4200~5300 ms-1，相应平洞岩体自稳性好，Ⅳ级、Ⅴ级围岩波速一般小于4000 ms-1，特别是Ⅴ级围岩波速一般小于2200ms-1。根据对不同分级法得到的岩体质量指标相关性分析结果表明，两种分级法得到的岩体质量指标之间呈指数关系，波速-呈线性关系。对同一工程，岩体质量评价的两种分级方法所得的分级结果不同，但是它们的分级基础是相似的，即都以地质因素为主导，因此各种分级方法之间是可以换算和对比的。
采用BQ和Q两种岩体质量分级系统对某抽水蓄能电站地下厂房围岩岩体质量进行分级，并指明了岩体质量较差部位，结果表明，该地下洞室围岩岩体质量等级以Ⅱ级、Ⅲ级为主。根据勘探平洞洞壁波速测试结果发现：Ⅱ级、Ⅲ级围岩岩体波速为4200~5300 ms-1，相应平洞岩体自稳性好，Ⅳ级、Ⅴ级围岩波速一般小于4000 ms-1，特别是Ⅴ级围岩波速一般小于2200ms-1。根据对不同分级法得到的岩体质量指标相关性分析结果表明，两种分级法得到的岩体质量指标之间呈指数关系，波速-呈线性关系。对同一工程，岩体质量评价的两种分级方法所得的分级结果不同，但是它们的分级基础是相似的，即都以地质因素为主导，因此各种分级方法之间是可以换算和对比的。 采用BQ和Q两种岩体质量分级系统对某抽水蓄能电站地下厂房围岩岩体质量进行分级，并指明了岩体质量较差部位，结果表明，该地下洞室围岩岩体质量等级以Ⅱ级、Ⅲ级为主。根据勘探平洞洞壁波速测试结果发现：Ⅱ级、Ⅲ级围岩岩体波速为4200~5300 ms-1，相应平洞岩体自稳性好，Ⅳ级、Ⅴ级围岩波速一般小于4000 ms-1，特别是Ⅴ级围岩波速一般小于2200ms-1。根据对不同分级法得到的岩体质量指标相关性分析结果表明，两种分级法得到的岩体质量指标之间呈指数关系，波速-呈线性关系。对同一工程，岩体质量评价的两种分级方法所得的分级结果不同，但是它们的分级基础是相似的，即都以地质因素为主导，因此各种分级方法之间是可以换算和对比的。
2009, 17(1): 81-87.
摘要:
袁家湾滑坡受人类活动控制和影响非常典型，在新构造活动以及褶皱构造和断裂构造较强烈的影响下，发育于结构松散破碎、表层风化严重的砂砾岩夹泥岩的顺倾岩层中，本文以滑坡的工程地质分析为主，结合FLAC3D数值模拟，分析了边坡在复杂的自然环境下和人类活动改造过程中的重复性、继承性、相似性和增大性的滑动特征，以及在人类改造形式下的独立性和多样性的破坏形式，揭示该滑坡伴随着人类的切坡开挖破坏逐渐加深加大，逐步向自然状态协调发展的演化过程。 袁家湾滑坡受人类活动控制和影响非常典型，在新构造活动以及褶皱构造和断裂构造较强烈的影响下，发育于结构松散破碎、表层风化严重的砂砾岩夹泥岩的顺倾岩层中，本文以滑坡的工程地质分析为主，结合FLAC3D数值模拟，分析了边坡在复杂的自然环境下和人类活动改造过程中的重复性、继承性、相似性和增大性的滑动特征，以及在人类改造形式下的独立性和多样性的破坏形式，揭示该滑坡伴随着人类的切坡开挖破坏逐渐加深加大，逐步向自然状态协调发展的演化过程。
袁家湾滑坡受人类活动控制和影响非常典型，在新构造活动以及褶皱构造和断裂构造较强烈的影响下，发育于结构松散破碎、表层风化严重的砂砾岩夹泥岩的顺倾岩层中，本文以滑坡的工程地质分析为主，结合FLAC3D数值模拟，分析了边坡在复杂的自然环境下和人类活动改造过程中的重复性、继承性、相似性和增大性的滑动特征，以及在人类改造形式下的独立性和多样性的破坏形式，揭示该滑坡伴随着人类的切坡开挖破坏逐渐加深加大，逐步向自然状态协调发展的演化过程。 袁家湾滑坡受人类活动控制和影响非常典型，在新构造活动以及褶皱构造和断裂构造较强烈的影响下，发育于结构松散破碎、表层风化严重的砂砾岩夹泥岩的顺倾岩层中，本文以滑坡的工程地质分析为主，结合FLAC3D数值模拟，分析了边坡在复杂的自然环境下和人类活动改造过程中的重复性、继承性、相似性和增大性的滑动特征，以及在人类改造形式下的独立性和多样性的破坏形式，揭示该滑坡伴随着人类的切坡开挖破坏逐渐加深加大，逐步向自然状态协调发展的演化过程。
2009, 17(1): 88-93.
摘要:
在大量已有湿陷性黄土地区强夯资料的基础上，采用频数统计的方法，根据变权的概念确定权重，从而构建了一个基于模糊相似优先比的湿陷性黄土强夯有效加固深度预测范例推理模型。该模型是将已有强夯实例作为源范例，将待分析实例作为目标范例，选取相应的评价指标作为模糊因子，通过源范例与目标范例之间模糊因子的相似度计算，得到目标范例与源范例之间的相似性序列，找到与强夯有效加固深度目标范例最相似的源范例，实现有效加固深度的预测。实例分析表明，有效加固深度预测值与实测值误差在10%以内，预测精度较高，具有一定的推广价值。 在大量已有湿陷性黄土地区强夯资料的基础上，采用频数统计的方法，根据变权的概念确定权重，从而构建了一个基于模糊相似优先比的湿陷性黄土强夯有效加固深度预测范例推理模型。该模型是将已有强夯实例作为源范例，将待分析实例作为目标范例，选取相应的评价指标作为模糊因子，通过源范例与目标范例之间模糊因子的相似度计算，得到目标范例与源范例之间的相似性序列，找到与强夯有效加固深度目标范例最相似的源范例，实现有效加固深度的预测。实例分析表明，有效加固深度预测值与实测值误差在10%以内，预测精度较高，具有一定的推广价值。
在大量已有湿陷性黄土地区强夯资料的基础上，采用频数统计的方法，根据变权的概念确定权重，从而构建了一个基于模糊相似优先比的湿陷性黄土强夯有效加固深度预测范例推理模型。该模型是将已有强夯实例作为源范例，将待分析实例作为目标范例，选取相应的评价指标作为模糊因子，通过源范例与目标范例之间模糊因子的相似度计算，得到目标范例与源范例之间的相似性序列，找到与强夯有效加固深度目标范例最相似的源范例，实现有效加固深度的预测。实例分析表明，有效加固深度预测值与实测值误差在10%以内，预测精度较高，具有一定的推广价值。 在大量已有湿陷性黄土地区强夯资料的基础上，采用频数统计的方法，根据变权的概念确定权重，从而构建了一个基于模糊相似优先比的湿陷性黄土强夯有效加固深度预测范例推理模型。该模型是将已有强夯实例作为源范例，将待分析实例作为目标范例，选取相应的评价指标作为模糊因子，通过源范例与目标范例之间模糊因子的相似度计算，得到目标范例与源范例之间的相似性序列，找到与强夯有效加固深度目标范例最相似的源范例，实现有效加固深度的预测。实例分析表明，有效加固深度预测值与实测值误差在10%以内，预测精度较高，具有一定的推广价值。
2009, 17(1): 94-99.
摘要:
本文主要利用青藏铁路北麓河厚层地下冰试验段中普通路基下部冻土温度的监测资料，对路基下部冻土温度变化和热收支特征进行了分析，并对修筑普通路基后多年冻土热融蚀敏感性和热稳定性进行了计算。结果表明,修筑普通铁路路基后，虽然多年冻土人为上限有较大幅度抬升，但原天然上限以下多年冻土温度却逐年升高，表现为显著的吸热状态。同时冻土热融蚀敏感性增强，冻土热稳定性下降，对路基热稳定性将产生较大的影响。 本文主要利用青藏铁路北麓河厚层地下冰试验段中普通路基下部冻土温度的监测资料，对路基下部冻土温度变化和热收支特征进行了分析，并对修筑普通路基后多年冻土热融蚀敏感性和热稳定性进行了计算。结果表明,修筑普通铁路路基后，虽然多年冻土人为上限有较大幅度抬升，但原天然上限以下多年冻土温度却逐年升高，表现为显著的吸热状态。同时冻土热融蚀敏感性增强，冻土热稳定性下降，对路基热稳定性将产生较大的影响。
本文主要利用青藏铁路北麓河厚层地下冰试验段中普通路基下部冻土温度的监测资料，对路基下部冻土温度变化和热收支特征进行了分析，并对修筑普通路基后多年冻土热融蚀敏感性和热稳定性进行了计算。结果表明,修筑普通铁路路基后，虽然多年冻土人为上限有较大幅度抬升，但原天然上限以下多年冻土温度却逐年升高，表现为显著的吸热状态。同时冻土热融蚀敏感性增强，冻土热稳定性下降，对路基热稳定性将产生较大的影响。 本文主要利用青藏铁路北麓河厚层地下冰试验段中普通路基下部冻土温度的监测资料，对路基下部冻土温度变化和热收支特征进行了分析，并对修筑普通路基后多年冻土热融蚀敏感性和热稳定性进行了计算。结果表明,修筑普通铁路路基后，虽然多年冻土人为上限有较大幅度抬升，但原天然上限以下多年冻土温度却逐年升高，表现为显著的吸热状态。同时冻土热融蚀敏感性增强，冻土热稳定性下降，对路基热稳定性将产生较大的影响。
2009, 17(1): 100-104.
摘要:
沉积盆地深部存在体积巨大的咸含水层，是很好的埋存CO2的地质储体。可靠合理的估计CO2储存容量是选择场址的重要前提。目前国际上较为通用的评价CO2储存容量是金字塔评价方法。松辽盆地咸含水层岩性以白垩系的嫩江组砂岩和青山口组砂岩为主，空隙发育较好，盖层连续完整且封闭良好，决定了其可以作为储存CO2的地质储体。以松辽盆地为实例，估算了咸含水层CO2理论储存容量大约为6916Gt。 沉积盆地深部存在体积巨大的咸含水层，是很好的埋存CO2的地质储体。可靠合理的估计CO2储存容量是选择场址的重要前提。目前国际上较为通用的评价CO2储存容量是金字塔评价方法。松辽盆地咸含水层岩性以白垩系的嫩江组砂岩和青山口组砂岩为主，空隙发育较好，盖层连续完整且封闭良好，决定了其可以作为储存CO2的地质储体。以松辽盆地为实例，估算了咸含水层CO2理论储存容量大约为6916Gt。
沉积盆地深部存在体积巨大的咸含水层，是很好的埋存CO2的地质储体。可靠合理的估计CO2储存容量是选择场址的重要前提。目前国际上较为通用的评价CO2储存容量是金字塔评价方法。松辽盆地咸含水层岩性以白垩系的嫩江组砂岩和青山口组砂岩为主，空隙发育较好，盖层连续完整且封闭良好，决定了其可以作为储存CO2的地质储体。以松辽盆地为实例，估算了咸含水层CO2理论储存容量大约为6916Gt。 沉积盆地深部存在体积巨大的咸含水层，是很好的埋存CO2的地质储体。可靠合理的估计CO2储存容量是选择场址的重要前提。目前国际上较为通用的评价CO2储存容量是金字塔评价方法。松辽盆地咸含水层岩性以白垩系的嫩江组砂岩和青山口组砂岩为主，空隙发育较好，盖层连续完整且封闭良好，决定了其可以作为储存CO2的地质储体。以松辽盆地为实例，估算了咸含水层CO2理论储存容量大约为6916Gt。
2009, 17(1): 105-110.
摘要:
以长条形基坑常用的带顶部支撑排桩支护体系为研究对象，同时考虑冠梁的影响，建立单元支护体系的能量计算式，利用最小势能原理，推导出单元支护结构中连接支撑的排桩底部位移和冠梁中部位移，由此得出整个支护体系变形表达式，并分析了主要参数对位移的影响。最后利用实际工程加以验证。 以长条形基坑常用的带顶部支撑排桩支护体系为研究对象，同时考虑冠梁的影响，建立单元支护体系的能量计算式，利用最小势能原理，推导出单元支护结构中连接支撑的排桩底部位移和冠梁中部位移，由此得出整个支护体系变形表达式，并分析了主要参数对位移的影响。最后利用实际工程加以验证。
以长条形基坑常用的带顶部支撑排桩支护体系为研究对象，同时考虑冠梁的影响，建立单元支护体系的能量计算式，利用最小势能原理，推导出单元支护结构中连接支撑的排桩底部位移和冠梁中部位移，由此得出整个支护体系变形表达式，并分析了主要参数对位移的影响。最后利用实际工程加以验证。 以长条形基坑常用的带顶部支撑排桩支护体系为研究对象，同时考虑冠梁的影响，建立单元支护体系的能量计算式，利用最小势能原理，推导出单元支护结构中连接支撑的排桩底部位移和冠梁中部位移，由此得出整个支护体系变形表达式，并分析了主要参数对位移的影响。最后利用实际工程加以验证。
2009, 17(1): 111-114.
摘要:
在天津滨海新区某真空预压处理现场进行了地面沉降和分层沉降监测，地面沉降总量80～160mm左右，由工前沉降和施工沉降组成；分层沉降监测资料揭示了沉降量主要产生在吹填土和海相沉积软弱地层中，而且埋设分层沉降观测设施在软弱地层形成的扰动带，会产生难以避免的误差。由于塑料排水带的存在，增加了真空预压场地中软土的渗透性，通过理论推导和具体算例，提出了利用沉降观测资料计算土体固结度需考虑其瞬时沉降，建议计算采用地基处理手册相关公式为宜。 在天津滨海新区某真空预压处理现场进行了地面沉降和分层沉降监测，地面沉降总量80～160mm左右，由工前沉降和施工沉降组成；分层沉降监测资料揭示了沉降量主要产生在吹填土和海相沉积软弱地层中，而且埋设分层沉降观测设施在软弱地层形成的扰动带，会产生难以避免的误差。由于塑料排水带的存在，增加了真空预压场地中软土的渗透性，通过理论推导和具体算例，提出了利用沉降观测资料计算土体固结度需考虑其瞬时沉降，建议计算采用地基处理手册相关公式为宜。
在天津滨海新区某真空预压处理现场进行了地面沉降和分层沉降监测，地面沉降总量80～160mm左右，由工前沉降和施工沉降组成；分层沉降监测资料揭示了沉降量主要产生在吹填土和海相沉积软弱地层中，而且埋设分层沉降观测设施在软弱地层形成的扰动带，会产生难以避免的误差。由于塑料排水带的存在，增加了真空预压场地中软土的渗透性，通过理论推导和具体算例，提出了利用沉降观测资料计算土体固结度需考虑其瞬时沉降，建议计算采用地基处理手册相关公式为宜。 在天津滨海新区某真空预压处理现场进行了地面沉降和分层沉降监测，地面沉降总量80～160mm左右，由工前沉降和施工沉降组成；分层沉降监测资料揭示了沉降量主要产生在吹填土和海相沉积软弱地层中，而且埋设分层沉降观测设施在软弱地层形成的扰动带，会产生难以避免的误差。由于塑料排水带的存在，增加了真空预压场地中软土的渗透性，通过理论推导和具体算例，提出了利用沉降观测资料计算土体固结度需考虑其瞬时沉降，建议计算采用地基处理手册相关公式为宜。
2009, 17(1): 115-118.
摘要:
确定边坡最危险滑动面并计算与之相对应的安全系数是边坡支护的重要任务。本文结合简化Bishop法，用一种新的智能优化算法混沌优化算法来搜索全局最优解。该方法利用混沌运动本身具有遍历性、随机性、规律性等内在特点，能在一定范围内按其自身规律不重复地遍历所有状态，易于跳出局部最优解，具有很强的全局搜索能力。通过坡高为12.3m的某电厂三层土质边坡的典型算例分析，并和遗传算法、枚举法计算结果对比可知，计算结果超于一致，其差值接近于0，因此混沌优化算法能在很高精度下搜索到全局最优解，能很好地解决边坡稳定性分析中的优化问题。 确定边坡最危险滑动面并计算与之相对应的安全系数是边坡支护的重要任务。本文结合简化Bishop法，用一种新的智能优化算法混沌优化算法来搜索全局最优解。该方法利用混沌运动本身具有遍历性、随机性、规律性等内在特点，能在一定范围内按其自身规律不重复地遍历所有状态，易于跳出局部最优解，具有很强的全局搜索能力。通过坡高为12.3m的某电厂三层土质边坡的典型算例分析，并和遗传算法、枚举法计算结果对比可知，计算结果超于一致，其差值接近于0，因此混沌优化算法能在很高精度下搜索到全局最优解，能很好地解决边坡稳定性分析中的优化问题。
确定边坡最危险滑动面并计算与之相对应的安全系数是边坡支护的重要任务。本文结合简化Bishop法，用一种新的智能优化算法混沌优化算法来搜索全局最优解。该方法利用混沌运动本身具有遍历性、随机性、规律性等内在特点，能在一定范围内按其自身规律不重复地遍历所有状态，易于跳出局部最优解，具有很强的全局搜索能力。通过坡高为12.3m的某电厂三层土质边坡的典型算例分析，并和遗传算法、枚举法计算结果对比可知，计算结果超于一致，其差值接近于0，因此混沌优化算法能在很高精度下搜索到全局最优解，能很好地解决边坡稳定性分析中的优化问题。 确定边坡最危险滑动面并计算与之相对应的安全系数是边坡支护的重要任务。本文结合简化Bishop法，用一种新的智能优化算法混沌优化算法来搜索全局最优解。该方法利用混沌运动本身具有遍历性、随机性、规律性等内在特点，能在一定范围内按其自身规律不重复地遍历所有状态，易于跳出局部最优解，具有很强的全局搜索能力。通过坡高为12.3m的某电厂三层土质边坡的典型算例分析，并和遗传算法、枚举法计算结果对比可知，计算结果超于一致，其差值接近于0，因此混沌优化算法能在很高精度下搜索到全局最优解，能很好地解决边坡稳定性分析中的优化问题。
2009, 17(1): 119-125.
摘要:
针对现有数值流形方法只能进行弹性计算的不足，建立了一个能够反映完整岩块弹塑性变形特征的本构模型，并借助VC++开发了内置该本构模型的弹塑性数值流形程序。利用该程序模拟了含单节理岩样的室内压缩试验，分析得到了其强度和变形特性，计算结果符合实际的物理现象，表明程序是正确有效的。考虑到数值流形方法本身能够有效模拟材料的不连续变形，新增的弹塑性分析功能又可以反映岩石的强度特性，将弹塑性数值流形程序应用于某含有不连续面的岩石边坡的稳定性分析。并结合锚杆单元的使用，对比分析了不同锚固方案的加固效果。程序提供的变形、应力等计算结果表明：预应力锚杆不仅可以防止不连续面发生剪切破坏，增强坡体的稳定性，限制塑性变形的发展；而且可以使不连续软弱层面对岩体变形的消极影响得以减弱，起到提高岩体整体性的作用。 针对现有数值流形方法只能进行弹性计算的不足，建立了一个能够反映完整岩块弹塑性变形特征的本构模型，并借助VC++开发了内置该本构模型的弹塑性数值流形程序。利用该程序模拟了含单节理岩样的室内压缩试验，分析得到了其强度和变形特性，计算结果符合实际的物理现象，表明程序是正确有效的。考虑到数值流形方法本身能够有效模拟材料的不连续变形，新增的弹塑性分析功能又可以反映岩石的强度特性，将弹塑性数值流形程序应用于某含有不连续面的岩石边坡的稳定性分析。并结合锚杆单元的使用，对比分析了不同锚固方案的加固效果。程序提供的变形、应力等计算结果表明：预应力锚杆不仅可以防止不连续面发生剪切破坏，增强坡体的稳定性，限制塑性变形的发展；而且可以使不连续软弱层面对岩体变形的消极影响得以减弱，起到提高岩体整体性的作用。
针对现有数值流形方法只能进行弹性计算的不足，建立了一个能够反映完整岩块弹塑性变形特征的本构模型，并借助VC++开发了内置该本构模型的弹塑性数值流形程序。利用该程序模拟了含单节理岩样的室内压缩试验，分析得到了其强度和变形特性，计算结果符合实际的物理现象，表明程序是正确有效的。考虑到数值流形方法本身能够有效模拟材料的不连续变形，新增的弹塑性分析功能又可以反映岩石的强度特性，将弹塑性数值流形程序应用于某含有不连续面的岩石边坡的稳定性分析。并结合锚杆单元的使用，对比分析了不同锚固方案的加固效果。程序提供的变形、应力等计算结果表明：预应力锚杆不仅可以防止不连续面发生剪切破坏，增强坡体的稳定性，限制塑性变形的发展；而且可以使不连续软弱层面对岩体变形的消极影响得以减弱，起到提高岩体整体性的作用。 针对现有数值流形方法只能进行弹性计算的不足，建立了一个能够反映完整岩块弹塑性变形特征的本构模型，并借助VC++开发了内置该本构模型的弹塑性数值流形程序。利用该程序模拟了含单节理岩样的室内压缩试验，分析得到了其强度和变形特性，计算结果符合实际的物理现象，表明程序是正确有效的。考虑到数值流形方法本身能够有效模拟材料的不连续变形，新增的弹塑性分析功能又可以反映岩石的强度特性，将弹塑性数值流形程序应用于某含有不连续面的岩石边坡的稳定性分析。并结合锚杆单元的使用，对比分析了不同锚固方案的加固效果。程序提供的变形、应力等计算结果表明：预应力锚杆不仅可以防止不连续面发生剪切破坏，增强坡体的稳定性，限制塑性变形的发展；而且可以使不连续软弱层面对岩体变形的消极影响得以减弱，起到提高岩体整体性的作用。
2009, 17(1): 126-132.
摘要:
龙游石窟1号洞和其他4个洞体，开发16a来，在取得了丰硕的社会经济效益和学术成果的同时，洞体在自然力的作用下，出现了严重的破坏。构成石窟的柱、墙和顶板陆续出现裂缝。其原因是构成洞体的泥质砂岩易于风化、易于流变，在干湿交替和温度变化的情况下极易破坏。同时处于浅埋状态的洞室顶板、柱子、墙体强度不足，在自重作用下发生以冲切、剪切、弯曲为主要特征的破坏形式。开发时施加的外部荷载加剧了这种破坏。针对这些破坏形式，加固方案宜采用整体设计分步实施的方案。先柱墙，后顶板。柱墙加固以柱支撑为主要手段，顶板以梁支撑为主要手段。两者相互联系形成一个美观的加固体系。 龙游石窟1号洞和其他4个洞体，开发16a来，在取得了丰硕的社会经济效益和学术成果的同时，洞体在自然力的作用下，出现了严重的破坏。构成石窟的柱、墙和顶板陆续出现裂缝。其原因是构成洞体的泥质砂岩易于风化、易于流变，在干湿交替和温度变化的情况下极易破坏。同时处于浅埋状态的洞室顶板、柱子、墙体强度不足，在自重作用下发生以冲切、剪切、弯曲为主要特征的破坏形式。开发时施加的外部荷载加剧了这种破坏。针对这些破坏形式，加固方案宜采用整体设计分步实施的方案。先柱墙，后顶板。柱墙加固以柱支撑为主要手段，顶板以梁支撑为主要手段。两者相互联系形成一个美观的加固体系。
龙游石窟1号洞和其他4个洞体，开发16a来，在取得了丰硕的社会经济效益和学术成果的同时，洞体在自然力的作用下，出现了严重的破坏。构成石窟的柱、墙和顶板陆续出现裂缝。其原因是构成洞体的泥质砂岩易于风化、易于流变，在干湿交替和温度变化的情况下极易破坏。同时处于浅埋状态的洞室顶板、柱子、墙体强度不足，在自重作用下发生以冲切、剪切、弯曲为主要特征的破坏形式。开发时施加的外部荷载加剧了这种破坏。针对这些破坏形式，加固方案宜采用整体设计分步实施的方案。先柱墙，后顶板。柱墙加固以柱支撑为主要手段，顶板以梁支撑为主要手段。两者相互联系形成一个美观的加固体系。 龙游石窟1号洞和其他4个洞体，开发16a来，在取得了丰硕的社会经济效益和学术成果的同时，洞体在自然力的作用下，出现了严重的破坏。构成石窟的柱、墙和顶板陆续出现裂缝。其原因是构成洞体的泥质砂岩易于风化、易于流变，在干湿交替和温度变化的情况下极易破坏。同时处于浅埋状态的洞室顶板、柱子、墙体强度不足，在自重作用下发生以冲切、剪切、弯曲为主要特征的破坏形式。开发时施加的外部荷载加剧了这种破坏。针对这些破坏形式，加固方案宜采用整体设计分步实施的方案。先柱墙，后顶板。柱墙加固以柱支撑为主要手段，顶板以梁支撑为主要手段。两者相互联系形成一个美观的加固体系。
2009, 17(1): 132-137.
摘要:
平果铝平南赤泥堆场地内受过构造强烈挤压作用的白云质灰岩可溶性中等但裂隙极为发育，在年降水量大（年均1374.2mm）、年蒸发量大（年均1572.6mm）、气温高（年均21.8C）的气候条件下，岩溶沿地质构造呈带状不均匀发育，形成了14个不同发育程度的岩溶区。堆场内浅表岩溶较深部岩溶发育，浅表岩溶的主要形态有落水洞、溶沟（槽），深部岩溶的主要形态是溶蚀裂隙。堆场内岩溶形成了小型树枝状的暗河网，且与场外地下水相联通。堆场内岩溶的渗漏有管道集中渗漏和裂隙分散渗漏两种类型，按渗漏强度可分为强岩溶渗漏区、中等岩溶渗漏区和弱岩溶渗漏区。强岩溶渗漏区的防渗措施是对于中小型的岩溶先充填，大的岩溶用盖板跨越，然后再进行防渗铺盖，其他两区则先充填、整平，再进行防渗铺盖。 平果铝平南赤泥堆场地内受过构造强烈挤压作用的白云质灰岩可溶性中等但裂隙极为发育，在年降水量大（年均1374.2mm）、年蒸发量大（年均1572.6mm）、气温高（年均21.8C）的气候条件下，岩溶沿地质构造呈带状不均匀发育，形成了14个不同发育程度的岩溶区。堆场内浅表岩溶较深部岩溶发育，浅表岩溶的主要形态有落水洞、溶沟（槽），深部岩溶的主要形态是溶蚀裂隙。堆场内岩溶形成了小型树枝状的暗河网，且与场外地下水相联通。堆场内岩溶的渗漏有管道集中渗漏和裂隙分散渗漏两种类型，按渗漏强度可分为强岩溶渗漏区、中等岩溶渗漏区和弱岩溶渗漏区。强岩溶渗漏区的防渗措施是对于中小型的岩溶先充填，大的岩溶用盖板跨越，然后再进行防渗铺盖，其他两区则先充填、整平，再进行防渗铺盖。
平果铝平南赤泥堆场地内受过构造强烈挤压作用的白云质灰岩可溶性中等但裂隙极为发育，在年降水量大（年均1374.2mm）、年蒸发量大（年均1572.6mm）、气温高（年均21.8C）的气候条件下，岩溶沿地质构造呈带状不均匀发育，形成了14个不同发育程度的岩溶区。堆场内浅表岩溶较深部岩溶发育，浅表岩溶的主要形态有落水洞、溶沟（槽），深部岩溶的主要形态是溶蚀裂隙。堆场内岩溶形成了小型树枝状的暗河网，且与场外地下水相联通。堆场内岩溶的渗漏有管道集中渗漏和裂隙分散渗漏两种类型，按渗漏强度可分为强岩溶渗漏区、中等岩溶渗漏区和弱岩溶渗漏区。强岩溶渗漏区的防渗措施是对于中小型的岩溶先充填，大的岩溶用盖板跨越，然后再进行防渗铺盖，其他两区则先充填、整平，再进行防渗铺盖。 平果铝平南赤泥堆场地内受过构造强烈挤压作用的白云质灰岩可溶性中等但裂隙极为发育，在年降水量大（年均1374.2mm）、年蒸发量大（年均1572.6mm）、气温高（年均21.8C）的气候条件下，岩溶沿地质构造呈带状不均匀发育，形成了14个不同发育程度的岩溶区。堆场内浅表岩溶较深部岩溶发育，浅表岩溶的主要形态有落水洞、溶沟（槽），深部岩溶的主要形态是溶蚀裂隙。堆场内岩溶形成了小型树枝状的暗河网，且与场外地下水相联通。堆场内岩溶的渗漏有管道集中渗漏和裂隙分散渗漏两种类型，按渗漏强度可分为强岩溶渗漏区、中等岩溶渗漏区和弱岩溶渗漏区。强岩溶渗漏区的防渗措施是对于中小型的岩溶先充填，大的岩溶用盖板跨越，然后再进行防渗铺盖，其他两区则先充填、整平，再进行防渗铺盖。
2009, 17(1): 138-144.
摘要:
某黄土公路隧道在通车运营几年后出现了衬砌开裂及隧道沉降病害。通过对该黄土公路隧道病害的监测及其发展过程的分析，得出黄土工程特性、地表水及黄土隧道埋深是造成隧道病害的主要影响因素。针对上述隧道病害，本文提出用有限元计算分析方法对4种不同工况下的加固方案进行分析，结果表明对结构的局部补强和对地表水的处理，结构与土体之间应力的传递和消散作用使得应力逐步得到调整与改善，最后对拱脚的加固使得隧道结构的整体性进一步加强，应力分布更加合理，承受荷载的能力进一步提高。故而本文提出，该隧道衬砌裂缝应进行修补加固，同时对拱脚地基采用树根桩和夯扩桩加固的方法可以提高隧道安全通行能力。 某黄土公路隧道在通车运营几年后出现了衬砌开裂及隧道沉降病害。通过对该黄土公路隧道病害的监测及其发展过程的分析，得出黄土工程特性、地表水及黄土隧道埋深是造成隧道病害的主要影响因素。针对上述隧道病害，本文提出用有限元计算分析方法对4种不同工况下的加固方案进行分析，结果表明对结构的局部补强和对地表水的处理，结构与土体之间应力的传递和消散作用使得应力逐步得到调整与改善，最后对拱脚的加固使得隧道结构的整体性进一步加强，应力分布更加合理，承受荷载的能力进一步提高。故而本文提出，该隧道衬砌裂缝应进行修补加固，同时对拱脚地基采用树根桩和夯扩桩加固的方法可以提高隧道安全通行能力。
某黄土公路隧道在通车运营几年后出现了衬砌开裂及隧道沉降病害。通过对该黄土公路隧道病害的监测及其发展过程的分析，得出黄土工程特性、地表水及黄土隧道埋深是造成隧道病害的主要影响因素。针对上述隧道病害，本文提出用有限元计算分析方法对4种不同工况下的加固方案进行分析，结果表明对结构的局部补强和对地表水的处理，结构与土体之间应力的传递和消散作用使得应力逐步得到调整与改善，最后对拱脚的加固使得隧道结构的整体性进一步加强，应力分布更加合理，承受荷载的能力进一步提高。故而本文提出，该隧道衬砌裂缝应进行修补加固，同时对拱脚地基采用树根桩和夯扩桩加固的方法可以提高隧道安全通行能力。 某黄土公路隧道在通车运营几年后出现了衬砌开裂及隧道沉降病害。通过对该黄土公路隧道病害的监测及其发展过程的分析，得出黄土工程特性、地表水及黄土隧道埋深是造成隧道病害的主要影响因素。针对上述隧道病害，本文提出用有限元计算分析方法对4种不同工况下的加固方案进行分析，结果表明对结构的局部补强和对地表水的处理，结构与土体之间应力的传递和消散作用使得应力逐步得到调整与改善，最后对拱脚的加固使得隧道结构的整体性进一步加强，应力分布更加合理，承受荷载的能力进一步提高。故而本文提出，该隧道衬砌裂缝应进行修补加固，同时对拱脚地基采用树根桩和夯扩桩加固的方法可以提高隧道安全通行能力。
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