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专家审稿
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主编审稿2016年 24卷 第4期
上一期
2016, 24(4): 485-491.
摘要
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摘要:
黄土滑坡机理是黄土地质灾害领域研究的热点，而黄土介质干湿演替水-力特性变化、地下水动力场响应以及由此造成的斜坡稳定性变化是其形成的关键。本文在黑方台非饱和黄土水-力特性测试的基础上，结合斜坡地带灌溉引起的非饱和渗流演化过程与发展趋势，探讨了这种滑坡的发育机制。结果表明：随着灌溉持续，长期的正水均衡场引起地下水位上升，包气带增湿后非饱和黄土的吸力下降，强度显著降低，同时饱和区孔压上升，斜坡地带水力梯度增大，提高了水流的渗透力，致使斜坡稳定性下降，斜坡稳定系数随地下水位上升呈线性降低，当地下水位升至55m时达到坡体极限平衡状态，遇有利触发条件即可能失稳滑动，但地下水位变化对最危险滑面位置影响较小。 黄土滑坡机理是黄土地质灾害领域研究的热点，而黄土介质干湿演替水-力特性变化、地下水动力场响应以及由此造成的斜坡稳定性变化是其形成的关键。本文在黑方台非饱和黄土水-力特性测试的基础上，结合斜坡地带灌溉引起的非饱和渗流演化过程与发展趋势，探讨了这种滑坡的发育机制。结果表明：随着灌溉持续，长期的正水均衡场引起地下水位上升，包气带增湿后非饱和黄土的吸力下降，强度显著降低，同时饱和区孔压上升，斜坡地带水力梯度增大，提高了水流的渗透力，致使斜坡稳定性下降，斜坡稳定系数随地下水位上升呈线性降低，当地下水位升至55m时达到坡体极限平衡状态，遇有利触发条件即可能失稳滑动，但地下水位变化对最危险滑面位置影响较小。
黄土滑坡机理是黄土地质灾害领域研究的热点，而黄土介质干湿演替水-力特性变化、地下水动力场响应以及由此造成的斜坡稳定性变化是其形成的关键。本文在黑方台非饱和黄土水-力特性测试的基础上，结合斜坡地带灌溉引起的非饱和渗流演化过程与发展趋势，探讨了这种滑坡的发育机制。结果表明：随着灌溉持续，长期的正水均衡场引起地下水位上升，包气带增湿后非饱和黄土的吸力下降，强度显著降低，同时饱和区孔压上升，斜坡地带水力梯度增大，提高了水流的渗透力，致使斜坡稳定性下降，斜坡稳定系数随地下水位上升呈线性降低，当地下水位升至55m时达到坡体极限平衡状态，遇有利触发条件即可能失稳滑动，但地下水位变化对最危险滑面位置影响较小。 黄土滑坡机理是黄土地质灾害领域研究的热点，而黄土介质干湿演替水-力特性变化、地下水动力场响应以及由此造成的斜坡稳定性变化是其形成的关键。本文在黑方台非饱和黄土水-力特性测试的基础上，结合斜坡地带灌溉引起的非饱和渗流演化过程与发展趋势，探讨了这种滑坡的发育机制。结果表明：随着灌溉持续，长期的正水均衡场引起地下水位上升，包气带增湿后非饱和黄土的吸力下降，强度显著降低，同时饱和区孔压上升，斜坡地带水力梯度增大，提高了水流的渗透力，致使斜坡稳定性下降，斜坡稳定系数随地下水位上升呈线性降低，当地下水位升至55m时达到坡体极限平衡状态，遇有利触发条件即可能失稳滑动，但地下水位变化对最危险滑面位置影响较小。
2016, 24(4): 492-500.
摘要:
为实现路堑高边坡设计阶段风险分级，合理安排资金投入及控制边坡工程风险，基于边坡工程地质分析原理、工程实践经验总结及反馈分析，从地形条件、地质条件、气象水文及其他因素等方面构建了4类16个路堑边坡工程风险因子评价指标体系，明确各评价指标的内涵及意义，并确定其风险评分标准。以龙岩双永高速公路永定段71个高边坡为对象，依据各工点设计阶段的勘察及测设成果，确定相应风险指标的评估值，采用层次分析法确定各指标权重，将这71个边坡分选为4个不同的风险等级，并提出相应的风险防控对策，最终建立一种实用的路堑高边坡设计阶段风险分级方法。依据全线挖方最高的K227滑坡风险评价过程，例证了该风险分级方法的可行性和合理性；引入两处风险控制失败的低矮边坡实例，从反面佐证了该方法的科学性和有效性，表明其在避免遴选疏漏方面具有明显优势。本文研究成果得到了施工实际情况的很好印证，使永定段成为双永高速公路全线边坡问题最复杂，但是在施工期和运营期边坡风险控制最好的区段。 为实现路堑高边坡设计阶段风险分级，合理安排资金投入及控制边坡工程风险，基于边坡工程地质分析原理、工程实践经验总结及反馈分析，从地形条件、地质条件、气象水文及其他因素等方面构建了4类16个路堑边坡工程风险因子评价指标体系，明确各评价指标的内涵及意义，并确定其风险评分标准。以龙岩双永高速公路永定段71个高边坡为对象，依据各工点设计阶段的勘察及测设成果，确定相应风险指标的评估值，采用层次分析法确定各指标权重，将这71个边坡分选为4个不同的风险等级，并提出相应的风险防控对策，最终建立一种实用的路堑高边坡设计阶段风险分级方法。依据全线挖方最高的K227滑坡风险评价过程，例证了该风险分级方法的可行性和合理性；引入两处风险控制失败的低矮边坡实例，从反面佐证了该方法的科学性和有效性，表明其在避免遴选疏漏方面具有明显优势。本文研究成果得到了施工实际情况的很好印证，使永定段成为双永高速公路全线边坡问题最复杂，但是在施工期和运营期边坡风险控制最好的区段。
为实现路堑高边坡设计阶段风险分级，合理安排资金投入及控制边坡工程风险，基于边坡工程地质分析原理、工程实践经验总结及反馈分析，从地形条件、地质条件、气象水文及其他因素等方面构建了4类16个路堑边坡工程风险因子评价指标体系，明确各评价指标的内涵及意义，并确定其风险评分标准。以龙岩双永高速公路永定段71个高边坡为对象，依据各工点设计阶段的勘察及测设成果，确定相应风险指标的评估值，采用层次分析法确定各指标权重，将这71个边坡分选为4个不同的风险等级，并提出相应的风险防控对策，最终建立一种实用的路堑高边坡设计阶段风险分级方法。依据全线挖方最高的K227滑坡风险评价过程，例证了该风险分级方法的可行性和合理性；引入两处风险控制失败的低矮边坡实例，从反面佐证了该方法的科学性和有效性，表明其在避免遴选疏漏方面具有明显优势。本文研究成果得到了施工实际情况的很好印证，使永定段成为双永高速公路全线边坡问题最复杂，但是在施工期和运营期边坡风险控制最好的区段。 为实现路堑高边坡设计阶段风险分级，合理安排资金投入及控制边坡工程风险，基于边坡工程地质分析原理、工程实践经验总结及反馈分析，从地形条件、地质条件、气象水文及其他因素等方面构建了4类16个路堑边坡工程风险因子评价指标体系，明确各评价指标的内涵及意义，并确定其风险评分标准。以龙岩双永高速公路永定段71个高边坡为对象，依据各工点设计阶段的勘察及测设成果，确定相应风险指标的评估值，采用层次分析法确定各指标权重，将这71个边坡分选为4个不同的风险等级，并提出相应的风险防控对策，最终建立一种实用的路堑高边坡设计阶段风险分级方法。依据全线挖方最高的K227滑坡风险评价过程，例证了该风险分级方法的可行性和合理性；引入两处风险控制失败的低矮边坡实例，从反面佐证了该方法的科学性和有效性，表明其在避免遴选疏漏方面具有明显优势。本文研究成果得到了施工实际情况的很好印证，使永定段成为双永高速公路全线边坡问题最复杂，但是在施工期和运营期边坡风险控制最好的区段。
2016, 24(4): 501-509.
摘要:
为深入探究水库水位变化对滑坡稳定的影响，以西南地区某库岸滑坡为例，在探明滑坡工程地质条件和成因机制的基础上，通过建立三维数值模型来分析流固耦合作用下库水位变化对库岸滑坡稳定性及滑动模式的影响。通过数值计算，获得水库天然状态、初期蓄水、水位上升和下降条件下滑坡体内塑性区分布和x方向位移变化情况。结合数值计算结果和滑坡实际变形破坏规律综合分析库水位变化对库岸滑坡稳定性的影响。分析结果显示，水库初期蓄水造成滑坡体变形开裂，使坡体处于不稳定状态；水位上升对滑坡稳定性影响较小，水位下降后滑坡稳定性大幅降低，极可能发生失稳破坏；水库蓄水后坡体滑动模式由推移式向牵引式转变。 为深入探究水库水位变化对滑坡稳定的影响，以西南地区某库岸滑坡为例，在探明滑坡工程地质条件和成因机制的基础上，通过建立三维数值模型来分析流固耦合作用下库水位变化对库岸滑坡稳定性及滑动模式的影响。通过数值计算，获得水库天然状态、初期蓄水、水位上升和下降条件下滑坡体内塑性区分布和x方向位移变化情况。结合数值计算结果和滑坡实际变形破坏规律综合分析库水位变化对库岸滑坡稳定性的影响。分析结果显示，水库初期蓄水造成滑坡体变形开裂，使坡体处于不稳定状态；水位上升对滑坡稳定性影响较小，水位下降后滑坡稳定性大幅降低，极可能发生失稳破坏；水库蓄水后坡体滑动模式由推移式向牵引式转变。
为深入探究水库水位变化对滑坡稳定的影响，以西南地区某库岸滑坡为例，在探明滑坡工程地质条件和成因机制的基础上，通过建立三维数值模型来分析流固耦合作用下库水位变化对库岸滑坡稳定性及滑动模式的影响。通过数值计算，获得水库天然状态、初期蓄水、水位上升和下降条件下滑坡体内塑性区分布和x方向位移变化情况。结合数值计算结果和滑坡实际变形破坏规律综合分析库水位变化对库岸滑坡稳定性的影响。分析结果显示，水库初期蓄水造成滑坡体变形开裂，使坡体处于不稳定状态；水位上升对滑坡稳定性影响较小，水位下降后滑坡稳定性大幅降低，极可能发生失稳破坏；水库蓄水后坡体滑动模式由推移式向牵引式转变。 为深入探究水库水位变化对滑坡稳定的影响，以西南地区某库岸滑坡为例，在探明滑坡工程地质条件和成因机制的基础上，通过建立三维数值模型来分析流固耦合作用下库水位变化对库岸滑坡稳定性及滑动模式的影响。通过数值计算，获得水库天然状态、初期蓄水、水位上升和下降条件下滑坡体内塑性区分布和x方向位移变化情况。结合数值计算结果和滑坡实际变形破坏规律综合分析库水位变化对库岸滑坡稳定性的影响。分析结果显示，水库初期蓄水造成滑坡体变形开裂，使坡体处于不稳定状态；水位上升对滑坡稳定性影响较小，水位下降后滑坡稳定性大幅降低，极可能发生失稳破坏；水库蓄水后坡体滑动模式由推移式向牵引式转变。
2016, 24(4): 510-518.
摘要:
2013年1月11日云南省镇雄县发生特大山体滑坡灾害，造成赵家沟村民小组46人遇难和严重经济损失。基于数次滑坡现场调查和勘查所获得的基础数据，本文对滑坡特征及变形失稳机理进行了较系统的研究。（1）滑坡发育在崩坡积体中，坡体自后缘向前缘具有黏粒含量、密实度增加而孔隙度、透水性减小的特点；（2）滑坡后缘为飞仙关组强风化粉砂岩与崩坡积体的接触界面，滑动带为崩坡积体内含砾粉质黏土坡积层；（3）滑坡发生前，坡体后缘已发育张拉裂缝，前缘已发生小型鼓胀破坏，属典型蠕滑-拉裂变形破坏模式；（4）滑坡具有分块先后滑动特点，左、右及后缘边界坡体在主滑体后发生滑动，滑移过程中也存在分区现象；（5）滑带土为低液限含砾黏性土，呈液化流塑状态，抗剪强度低；（6）启程高速是斜坡应变能长期积累、瞬间释放的结果，滑程高速与滑坡体冲击液化有关，部分滑体存在临空飞行现象。建议加强滑源区两侧裂缝的变形监测和乌蒙山区类似坡体的灾害预警。 2013年1月11日云南省镇雄县发生特大山体滑坡灾害，造成赵家沟村民小组46人遇难和严重经济损失。基于数次滑坡现场调查和勘查所获得的基础数据，本文对滑坡特征及变形失稳机理进行了较系统的研究。（1）滑坡发育在崩坡积体中，坡体自后缘向前缘具有黏粒含量、密实度增加而孔隙度、透水性减小的特点；（2）滑坡后缘为飞仙关组强风化粉砂岩与崩坡积体的接触界面，滑动带为崩坡积体内含砾粉质黏土坡积层；（3）滑坡发生前，坡体后缘已发育张拉裂缝，前缘已发生小型鼓胀破坏，属典型蠕滑-拉裂变形破坏模式；（4）滑坡具有分块先后滑动特点，左、右及后缘边界坡体在主滑体后发生滑动，滑移过程中也存在分区现象；（5）滑带土为低液限含砾黏性土，呈液化流塑状态，抗剪强度低；（6）启程高速是斜坡应变能长期积累、瞬间释放的结果，滑程高速与滑坡体冲击液化有关，部分滑体存在临空飞行现象。建议加强滑源区两侧裂缝的变形监测和乌蒙山区类似坡体的灾害预警。
2013年1月11日云南省镇雄县发生特大山体滑坡灾害，造成赵家沟村民小组46人遇难和严重经济损失。基于数次滑坡现场调查和勘查所获得的基础数据，本文对滑坡特征及变形失稳机理进行了较系统的研究。（1）滑坡发育在崩坡积体中，坡体自后缘向前缘具有黏粒含量、密实度增加而孔隙度、透水性减小的特点；（2）滑坡后缘为飞仙关组强风化粉砂岩与崩坡积体的接触界面，滑动带为崩坡积体内含砾粉质黏土坡积层；（3）滑坡发生前，坡体后缘已发育张拉裂缝，前缘已发生小型鼓胀破坏，属典型蠕滑-拉裂变形破坏模式；（4）滑坡具有分块先后滑动特点，左、右及后缘边界坡体在主滑体后发生滑动，滑移过程中也存在分区现象；（5）滑带土为低液限含砾黏性土，呈液化流塑状态，抗剪强度低；（6）启程高速是斜坡应变能长期积累、瞬间释放的结果，滑程高速与滑坡体冲击液化有关，部分滑体存在临空飞行现象。建议加强滑源区两侧裂缝的变形监测和乌蒙山区类似坡体的灾害预警。 2013年1月11日云南省镇雄县发生特大山体滑坡灾害，造成赵家沟村民小组46人遇难和严重经济损失。基于数次滑坡现场调查和勘查所获得的基础数据，本文对滑坡特征及变形失稳机理进行了较系统的研究。（1）滑坡发育在崩坡积体中，坡体自后缘向前缘具有黏粒含量、密实度增加而孔隙度、透水性减小的特点；（2）滑坡后缘为飞仙关组强风化粉砂岩与崩坡积体的接触界面，滑动带为崩坡积体内含砾粉质黏土坡积层；（3）滑坡发生前，坡体后缘已发育张拉裂缝，前缘已发生小型鼓胀破坏，属典型蠕滑-拉裂变形破坏模式；（4）滑坡具有分块先后滑动特点，左、右及后缘边界坡体在主滑体后发生滑动，滑移过程中也存在分区现象；（5）滑带土为低液限含砾黏性土，呈液化流塑状态，抗剪强度低；（6）启程高速是斜坡应变能长期积累、瞬间释放的结果，滑程高速与滑坡体冲击液化有关，部分滑体存在临空飞行现象。建议加强滑源区两侧裂缝的变形监测和乌蒙山区类似坡体的灾害预警。
2016, 24(4): 519-526.
摘要:
我国黄土梁峁区历史强震频发，地震触发的滑坡等地质灾害是导致震后大量人员伤亡和财产损失的主要因素。1718年甘肃通渭7.5级地震在极震区附近诱发了300多处大规模滑坡，其中在甘谷县磐安镇（原永宁镇）地震使得“北山南移，覆压永宁全镇”，导致3万余人伤亡。以往的研究认为，该类地震滑坡是黄土沿古地形面的滑动，属于黄土滑坡。通过详细野外地质灾害调查，对通渭地震诱发滑坡的分布特征、灾害类型和失稳模式进行了研究；以研究区最大的滑坡——尉家湾巨型地震滑坡为典型案例，结合工程地质钻探，对该滑坡的深部结构特征进行了分析，并对其力学机制进行了探讨。研究发现，该类滑坡的滑动面主要位于下伏新近纪泥岩中，且深度大，属于一类典型的黄土-泥岩复合滑坡；这一新成果和发现能够更好地解译历史文献记载当时的地震滑坡现象。同时，新的成果和认识可以为我国西北黄土梁峁区河谷两岸具有类似地质地貌条件的城镇在强震作用下的地震滑坡早期识别提供参考和启示。 我国黄土梁峁区历史强震频发，地震触发的滑坡等地质灾害是导致震后大量人员伤亡和财产损失的主要因素。1718年甘肃通渭7.5级地震在极震区附近诱发了300多处大规模滑坡，其中在甘谷县磐安镇（原永宁镇）地震使得“北山南移，覆压永宁全镇”，导致3万余人伤亡。以往的研究认为，该类地震滑坡是黄土沿古地形面的滑动，属于黄土滑坡。通过详细野外地质灾害调查，对通渭地震诱发滑坡的分布特征、灾害类型和失稳模式进行了研究；以研究区最大的滑坡——尉家湾巨型地震滑坡为典型案例，结合工程地质钻探，对该滑坡的深部结构特征进行了分析，并对其力学机制进行了探讨。研究发现，该类滑坡的滑动面主要位于下伏新近纪泥岩中，且深度大，属于一类典型的黄土-泥岩复合滑坡；这一新成果和发现能够更好地解译历史文献记载当时的地震滑坡现象。同时，新的成果和认识可以为我国西北黄土梁峁区河谷两岸具有类似地质地貌条件的城镇在强震作用下的地震滑坡早期识别提供参考和启示。
我国黄土梁峁区历史强震频发，地震触发的滑坡等地质灾害是导致震后大量人员伤亡和财产损失的主要因素。1718年甘肃通渭7.5级地震在极震区附近诱发了300多处大规模滑坡，其中在甘谷县磐安镇（原永宁镇）地震使得“北山南移，覆压永宁全镇”，导致3万余人伤亡。以往的研究认为，该类地震滑坡是黄土沿古地形面的滑动，属于黄土滑坡。通过详细野外地质灾害调查，对通渭地震诱发滑坡的分布特征、灾害类型和失稳模式进行了研究；以研究区最大的滑坡——尉家湾巨型地震滑坡为典型案例，结合工程地质钻探，对该滑坡的深部结构特征进行了分析，并对其力学机制进行了探讨。研究发现，该类滑坡的滑动面主要位于下伏新近纪泥岩中，且深度大，属于一类典型的黄土-泥岩复合滑坡；这一新成果和发现能够更好地解译历史文献记载当时的地震滑坡现象。同时，新的成果和认识可以为我国西北黄土梁峁区河谷两岸具有类似地质地貌条件的城镇在强震作用下的地震滑坡早期识别提供参考和启示。 我国黄土梁峁区历史强震频发，地震触发的滑坡等地质灾害是导致震后大量人员伤亡和财产损失的主要因素。1718年甘肃通渭7.5级地震在极震区附近诱发了300多处大规模滑坡，其中在甘谷县磐安镇（原永宁镇）地震使得“北山南移，覆压永宁全镇”，导致3万余人伤亡。以往的研究认为，该类地震滑坡是黄土沿古地形面的滑动，属于黄土滑坡。通过详细野外地质灾害调查，对通渭地震诱发滑坡的分布特征、灾害类型和失稳模式进行了研究；以研究区最大的滑坡——尉家湾巨型地震滑坡为典型案例，结合工程地质钻探，对该滑坡的深部结构特征进行了分析，并对其力学机制进行了探讨。研究发现，该类滑坡的滑动面主要位于下伏新近纪泥岩中，且深度大，属于一类典型的黄土-泥岩复合滑坡；这一新成果和发现能够更好地解译历史文献记载当时的地震滑坡现象。同时，新的成果和认识可以为我国西北黄土梁峁区河谷两岸具有类似地质地貌条件的城镇在强震作用下的地震滑坡早期识别提供参考和启示。
2016, 24(4): 527-534.
摘要:
2015年4月11日，受持续降雨影响，三峡库区秭归县沙镇溪镇发生了大型的反倾岩质滑坡，滑坡面积约2.5×104m2，体积约25.0×104m3，造成道路及大量房屋、管道设施破坏。基于现场地质调查第一手资料，详细阐述了滑坡特殊的地质地貌及岩体结构特征，分别从地质因素和环境因素两方面进行了滑坡成因分析，基于地貌学与工程地质力学理论推断滑坡形成演化过程，并对其变形发展趋势进行了预测。得出如下结论：（1）杨家水井滑坡为持续降雨触发的牵引式反倾岩质滑坡；（2）特殊的地质构造及地形地貌条件是滑坡形成的长期孕育内在条件，持续降雨则是滑坡发生的直接诱发因素；（3）河谷下切，伴随着高应力释放及斜坡岩体卸荷回弹，层状岩体发生弯曲倾倒变形，顺向纵张节理发育，尤其是弯折带底面陡倾顺向裂隙逐步形成软弱结构面对滑坡变形失稳起着至关重要的控制作用；（4）现阶段正值汛期，后续滑坡变形以局部失稳破坏为主，而产生堰塞湖和泥石流的可能性较小，建议汛期结束后实施治理工程为宜。 2015年4月11日，受持续降雨影响，三峡库区秭归县沙镇溪镇发生了大型的反倾岩质滑坡，滑坡面积约2.5×104m2，体积约25.0×104m3，造成道路及大量房屋、管道设施破坏。基于现场地质调查第一手资料，详细阐述了滑坡特殊的地质地貌及岩体结构特征，分别从地质因素和环境因素两方面进行了滑坡成因分析，基于地貌学与工程地质力学理论推断滑坡形成演化过程，并对其变形发展趋势进行了预测。得出如下结论：（1）杨家水井滑坡为持续降雨触发的牵引式反倾岩质滑坡；（2）特殊的地质构造及地形地貌条件是滑坡形成的长期孕育内在条件，持续降雨则是滑坡发生的直接诱发因素；（3）河谷下切，伴随着高应力释放及斜坡岩体卸荷回弹，层状岩体发生弯曲倾倒变形，顺向纵张节理发育，尤其是弯折带底面陡倾顺向裂隙逐步形成软弱结构面对滑坡变形失稳起着至关重要的控制作用；（4）现阶段正值汛期，后续滑坡变形以局部失稳破坏为主，而产生堰塞湖和泥石流的可能性较小，建议汛期结束后实施治理工程为宜。
2015年4月11日，受持续降雨影响，三峡库区秭归县沙镇溪镇发生了大型的反倾岩质滑坡，滑坡面积约2.5×104m2，体积约25.0×104m3，造成道路及大量房屋、管道设施破坏。基于现场地质调查第一手资料，详细阐述了滑坡特殊的地质地貌及岩体结构特征，分别从地质因素和环境因素两方面进行了滑坡成因分析，基于地貌学与工程地质力学理论推断滑坡形成演化过程，并对其变形发展趋势进行了预测。得出如下结论：（1）杨家水井滑坡为持续降雨触发的牵引式反倾岩质滑坡；（2）特殊的地质构造及地形地貌条件是滑坡形成的长期孕育内在条件，持续降雨则是滑坡发生的直接诱发因素；（3）河谷下切，伴随着高应力释放及斜坡岩体卸荷回弹，层状岩体发生弯曲倾倒变形，顺向纵张节理发育，尤其是弯折带底面陡倾顺向裂隙逐步形成软弱结构面对滑坡变形失稳起着至关重要的控制作用；（4）现阶段正值汛期，后续滑坡变形以局部失稳破坏为主，而产生堰塞湖和泥石流的可能性较小，建议汛期结束后实施治理工程为宜。 2015年4月11日，受持续降雨影响，三峡库区秭归县沙镇溪镇发生了大型的反倾岩质滑坡，滑坡面积约2.5×104m2，体积约25.0×104m3，造成道路及大量房屋、管道设施破坏。基于现场地质调查第一手资料，详细阐述了滑坡特殊的地质地貌及岩体结构特征，分别从地质因素和环境因素两方面进行了滑坡成因分析，基于地貌学与工程地质力学理论推断滑坡形成演化过程，并对其变形发展趋势进行了预测。得出如下结论：（1）杨家水井滑坡为持续降雨触发的牵引式反倾岩质滑坡；（2）特殊的地质构造及地形地貌条件是滑坡形成的长期孕育内在条件，持续降雨则是滑坡发生的直接诱发因素；（3）河谷下切，伴随着高应力释放及斜坡岩体卸荷回弹，层状岩体发生弯曲倾倒变形，顺向纵张节理发育，尤其是弯折带底面陡倾顺向裂隙逐步形成软弱结构面对滑坡变形失稳起着至关重要的控制作用；（4）现阶段正值汛期，后续滑坡变形以局部失稳破坏为主，而产生堰塞湖和泥石流的可能性较小，建议汛期结束后实施治理工程为宜。
2016, 24(4): 535-541.
摘要:
针对南海荔湾3-1气田管线穿过的海底峡谷区6个典型斜坡剖面，分别采用有限元强度折减法和极限平衡法开展斜坡稳定性分析，模型考虑了土层强度随深度的变化。计算结果对比表明，有限元强度折减法与极限平衡法分析结果一致，其中与Spencer法结果最接近，稳定系数相对误差小于3.5%。重力作用下各斜坡基本处于相对稳定状态，峡谷中下部土强度较低且坡度较高的局部区域接近临界状态，峡谷头部因坡度相对较小且土体强度相对较大，其斜坡稳定系数相对较高。地震水平加速度能够明显降低该区斜坡的稳定系数，且随着加速度值的增大滑动深度逐渐变大。当水平加速度达到0.2g时峡谷中下部区域大部分会发生滑动。海底地形坡度和土层强度是影响峡谷区斜坡稳定性的主要因素，且稳定系数与滑动面对局部坡度和强度分布较为敏感，合理的稳定性评价依赖于精确的地形数据与土层力学参数。 针对南海荔湾3-1气田管线穿过的海底峡谷区6个典型斜坡剖面，分别采用有限元强度折减法和极限平衡法开展斜坡稳定性分析，模型考虑了土层强度随深度的变化。计算结果对比表明，有限元强度折减法与极限平衡法分析结果一致，其中与Spencer法结果最接近，稳定系数相对误差小于3.5%。重力作用下各斜坡基本处于相对稳定状态，峡谷中下部土强度较低且坡度较高的局部区域接近临界状态，峡谷头部因坡度相对较小且土体强度相对较大，其斜坡稳定系数相对较高。地震水平加速度能够明显降低该区斜坡的稳定系数，且随着加速度值的增大滑动深度逐渐变大。当水平加速度达到0.2g时峡谷中下部区域大部分会发生滑动。海底地形坡度和土层强度是影响峡谷区斜坡稳定性的主要因素，且稳定系数与滑动面对局部坡度和强度分布较为敏感，合理的稳定性评价依赖于精确的地形数据与土层力学参数。
针对南海荔湾3-1气田管线穿过的海底峡谷区6个典型斜坡剖面，分别采用有限元强度折减法和极限平衡法开展斜坡稳定性分析，模型考虑了土层强度随深度的变化。计算结果对比表明，有限元强度折减法与极限平衡法分析结果一致，其中与Spencer法结果最接近，稳定系数相对误差小于3.5%。重力作用下各斜坡基本处于相对稳定状态，峡谷中下部土强度较低且坡度较高的局部区域接近临界状态，峡谷头部因坡度相对较小且土体强度相对较大，其斜坡稳定系数相对较高。地震水平加速度能够明显降低该区斜坡的稳定系数，且随着加速度值的增大滑动深度逐渐变大。当水平加速度达到0.2g时峡谷中下部区域大部分会发生滑动。海底地形坡度和土层强度是影响峡谷区斜坡稳定性的主要因素，且稳定系数与滑动面对局部坡度和强度分布较为敏感，合理的稳定性评价依赖于精确的地形数据与土层力学参数。 针对南海荔湾3-1气田管线穿过的海底峡谷区6个典型斜坡剖面，分别采用有限元强度折减法和极限平衡法开展斜坡稳定性分析，模型考虑了土层强度随深度的变化。计算结果对比表明，有限元强度折减法与极限平衡法分析结果一致，其中与Spencer法结果最接近，稳定系数相对误差小于3.5%。重力作用下各斜坡基本处于相对稳定状态，峡谷中下部土强度较低且坡度较高的局部区域接近临界状态，峡谷头部因坡度相对较小且土体强度相对较大，其斜坡稳定系数相对较高。地震水平加速度能够明显降低该区斜坡的稳定系数，且随着加速度值的增大滑动深度逐渐变大。当水平加速度达到0.2g时峡谷中下部区域大部分会发生滑动。海底地形坡度和土层强度是影响峡谷区斜坡稳定性的主要因素，且稳定系数与滑动面对局部坡度和强度分布较为敏感，合理的稳定性评价依赖于精确的地形数据与土层力学参数。
2016, 24(4): 542-549.
摘要:
降雨型滑坡是我国主要的滑坡灾害类型，具有区域群集发生的特点，滑坡预警研究是防灾减灾的重要途径。传统的区域降雨型滑坡预报模型多采用统计结果建立降雨参数模型，对降雨诱发机理和斜坡失稳的力学机制考虑不足，预报可靠性和精度有限。本文以花岗岩风化壳地区某典型二元结构斜坡为原型，以实际勘查数据为基础，提取该斜坡结构特征，基于饱和-非饱和渗流理论，分析研究降雨入渗过程和斜坡失稳机制，建立典型斜坡的预警判据。1花岗岩风化壳地区典型二元结构斜坡为类土质斜坡，覆盖土层较厚，剖面上可分为两层，上层为坡积黏性土，土质松散，透水性强，下层为残积黏性土，土质相对致密，透水性较差。2采用不同降雨工况模拟分析降雨入渗过程。以50mm·d-1雨强为例，降雨持时30h以内时，降雨入渗主要集中在上层的坡积黏性土，斜坡前缘优先饱和，滑带开始出现积水现象；降雨持时40～50h时，斜坡表面降水持续入渗，在坡体后缘拉裂缝处，雨水沿着裂缝快速入渗坡体形成静水压力，增加坡体重量，增大下滑力，坡脚渗透路径短，最先饱和破坏，造成斜坡失稳。3监测斜坡不同部位（坡脚、中部、后缘）的孔隙水压力情况，随降雨入渗，斜坡土体孔隙水压力持续增大，由负趋近于零到大于零，斜坡土体由非饱和状态向饱和状态过渡，坡脚最先饱和，中部持续入渗，后缘土体饱和后，裂缝扩大致使大量雨水进入，使本已大量积水的滑带变形错动，斜坡失稳。4模拟分析得到斜坡失稳的不同降雨条件：中雨雨强（10mm·d-1），历时约13d；大雨雨强（25mm·d-1），历时约5d；暴雨雨强（50mm·d-1），历时约2.2d；特大暴雨雨强（100mm·d-1），历时约1.1d。在暴雨雨强时，降雨对该类斜坡的滞后作用约为5h。最后，建立了该类斜坡的临界降雨判据（I-D曲线）。 降雨型滑坡是我国主要的滑坡灾害类型，具有区域群集发生的特点，滑坡预警研究是防灾减灾的重要途径。传统的区域降雨型滑坡预报模型多采用统计结果建立降雨参数模型，对降雨诱发机理和斜坡失稳的力学机制考虑不足，预报可靠性和精度有限。本文以花岗岩风化壳地区某典型二元结构斜坡为原型，以实际勘查数据为基础，提取该斜坡结构特征，基于饱和-非饱和渗流理论，分析研究降雨入渗过程和斜坡失稳机制，建立典型斜坡的预警判据。1花岗岩风化壳地区典型二元结构斜坡为类土质斜坡，覆盖土层较厚，剖面上可分为两层，上层为坡积黏性土，土质松散，透水性强，下层为残积黏性土，土质相对致密，透水性较差。2采用不同降雨工况模拟分析降雨入渗过程。以50mm·d-1雨强为例，降雨持时30h以内时，降雨入渗主要集中在上层的坡积黏性土，斜坡前缘优先饱和，滑带开始出现积水现象；降雨持时40～50h时，斜坡表面降水持续入渗，在坡体后缘拉裂缝处，雨水沿着裂缝快速入渗坡体形成静水压力，增加坡体重量，增大下滑力，坡脚渗透路径短，最先饱和破坏，造成斜坡失稳。3监测斜坡不同部位（坡脚、中部、后缘）的孔隙水压力情况，随降雨入渗，斜坡土体孔隙水压力持续增大，由负趋近于零到大于零，斜坡土体由非饱和状态向饱和状态过渡，坡脚最先饱和，中部持续入渗，后缘土体饱和后，裂缝扩大致使大量雨水进入，使本已大量积水的滑带变形错动，斜坡失稳。4模拟分析得到斜坡失稳的不同降雨条件：中雨雨强（10mm·d-1），历时约13d；大雨雨强（25mm·d-1），历时约5d；暴雨雨强（50mm·d-1），历时约2.2d；特大暴雨雨强（100mm·d-1），历时约1.1d。在暴雨雨强时，降雨对该类斜坡的滞后作用约为5h。最后，建立了该类斜坡的临界降雨判据（I-D曲线）。
降雨型滑坡是我国主要的滑坡灾害类型，具有区域群集发生的特点，滑坡预警研究是防灾减灾的重要途径。传统的区域降雨型滑坡预报模型多采用统计结果建立降雨参数模型，对降雨诱发机理和斜坡失稳的力学机制考虑不足，预报可靠性和精度有限。本文以花岗岩风化壳地区某典型二元结构斜坡为原型，以实际勘查数据为基础，提取该斜坡结构特征，基于饱和-非饱和渗流理论，分析研究降雨入渗过程和斜坡失稳机制，建立典型斜坡的预警判据。1花岗岩风化壳地区典型二元结构斜坡为类土质斜坡，覆盖土层较厚，剖面上可分为两层，上层为坡积黏性土，土质松散，透水性强，下层为残积黏性土，土质相对致密，透水性较差。2采用不同降雨工况模拟分析降雨入渗过程。以50mm·d-1雨强为例，降雨持时30h以内时，降雨入渗主要集中在上层的坡积黏性土，斜坡前缘优先饱和，滑带开始出现积水现象；降雨持时40～50h时，斜坡表面降水持续入渗，在坡体后缘拉裂缝处，雨水沿着裂缝快速入渗坡体形成静水压力，增加坡体重量，增大下滑力，坡脚渗透路径短，最先饱和破坏，造成斜坡失稳。3监测斜坡不同部位（坡脚、中部、后缘）的孔隙水压力情况，随降雨入渗，斜坡土体孔隙水压力持续增大，由负趋近于零到大于零，斜坡土体由非饱和状态向饱和状态过渡，坡脚最先饱和，中部持续入渗，后缘土体饱和后，裂缝扩大致使大量雨水进入，使本已大量积水的滑带变形错动，斜坡失稳。4模拟分析得到斜坡失稳的不同降雨条件：中雨雨强（10mm·d-1），历时约13d；大雨雨强（25mm·d-1），历时约5d；暴雨雨强（50mm·d-1），历时约2.2d；特大暴雨雨强（100mm·d-1），历时约1.1d。在暴雨雨强时，降雨对该类斜坡的滞后作用约为5h。最后，建立了该类斜坡的临界降雨判据（I-D曲线）。 降雨型滑坡是我国主要的滑坡灾害类型，具有区域群集发生的特点，滑坡预警研究是防灾减灾的重要途径。传统的区域降雨型滑坡预报模型多采用统计结果建立降雨参数模型，对降雨诱发机理和斜坡失稳的力学机制考虑不足，预报可靠性和精度有限。本文以花岗岩风化壳地区某典型二元结构斜坡为原型，以实际勘查数据为基础，提取该斜坡结构特征，基于饱和-非饱和渗流理论，分析研究降雨入渗过程和斜坡失稳机制，建立典型斜坡的预警判据。1花岗岩风化壳地区典型二元结构斜坡为类土质斜坡，覆盖土层较厚，剖面上可分为两层，上层为坡积黏性土，土质松散，透水性强，下层为残积黏性土，土质相对致密，透水性较差。2采用不同降雨工况模拟分析降雨入渗过程。以50mm·d-1雨强为例，降雨持时30h以内时，降雨入渗主要集中在上层的坡积黏性土，斜坡前缘优先饱和，滑带开始出现积水现象；降雨持时40～50h时，斜坡表面降水持续入渗，在坡体后缘拉裂缝处，雨水沿着裂缝快速入渗坡体形成静水压力，增加坡体重量，增大下滑力，坡脚渗透路径短，最先饱和破坏，造成斜坡失稳。3监测斜坡不同部位（坡脚、中部、后缘）的孔隙水压力情况，随降雨入渗，斜坡土体孔隙水压力持续增大，由负趋近于零到大于零，斜坡土体由非饱和状态向饱和状态过渡，坡脚最先饱和，中部持续入渗，后缘土体饱和后，裂缝扩大致使大量雨水进入，使本已大量积水的滑带变形错动，斜坡失稳。4模拟分析得到斜坡失稳的不同降雨条件：中雨雨强（10mm·d-1），历时约13d；大雨雨强（25mm·d-1），历时约5d；暴雨雨强（50mm·d-1），历时约2.2d；特大暴雨雨强（100mm·d-1），历时约1.1d。在暴雨雨强时，降雨对该类斜坡的滞后作用约为5h。最后，建立了该类斜坡的临界降雨判据（I-D曲线）。
2016, 24(4): 550-558.
摘要:
2014年8月3日鲁甸县MS6.5级地震造成了617人死亡，并诱发了大量次生滑坡崩塌灾害。其中红石岩滑坡堆积体方量最大，甘家寨滑坡造成的人员伤亡最多。根据笔者对甘家寨特大型滑坡的实地调查和遥感影像解译，分析了该滑坡堆积体的发育特征及演化期次，从活断层破裂角度研究了滑坡的主控因素，认为甘家寨滑坡分为两个发育期次，最新一期滑坡体（本次地震诱发）长约700m，宽约250m，滑体面积约18×104m2，体积约140×104m3，是在20kaBP前发生的古崩塌堆积体在地震诱发下的复活型滑坡，受控于NW向的下水沟断层。最后建议进一步防范鲁甸8.03地震次生灾害的可能危险，加强该地区活动断层的复发周期研究，为灾害恢复重建中的地质环境安全提供基础依据。 2014年8月3日鲁甸县MS6.5级地震造成了617人死亡，并诱发了大量次生滑坡崩塌灾害。其中红石岩滑坡堆积体方量最大，甘家寨滑坡造成的人员伤亡最多。根据笔者对甘家寨特大型滑坡的实地调查和遥感影像解译，分析了该滑坡堆积体的发育特征及演化期次，从活断层破裂角度研究了滑坡的主控因素，认为甘家寨滑坡分为两个发育期次，最新一期滑坡体（本次地震诱发）长约700m，宽约250m，滑体面积约18×104m2，体积约140×104m3，是在20kaBP前发生的古崩塌堆积体在地震诱发下的复活型滑坡，受控于NW向的下水沟断层。最后建议进一步防范鲁甸8.03地震次生灾害的可能危险，加强该地区活动断层的复发周期研究，为灾害恢复重建中的地质环境安全提供基础依据。
2014年8月3日鲁甸县MS6.5级地震造成了617人死亡，并诱发了大量次生滑坡崩塌灾害。其中红石岩滑坡堆积体方量最大，甘家寨滑坡造成的人员伤亡最多。根据笔者对甘家寨特大型滑坡的实地调查和遥感影像解译，分析了该滑坡堆积体的发育特征及演化期次，从活断层破裂角度研究了滑坡的主控因素，认为甘家寨滑坡分为两个发育期次，最新一期滑坡体（本次地震诱发）长约700m，宽约250m，滑体面积约18×104m2，体积约140×104m3，是在20kaBP前发生的古崩塌堆积体在地震诱发下的复活型滑坡，受控于NW向的下水沟断层。最后建议进一步防范鲁甸8.03地震次生灾害的可能危险，加强该地区活动断层的复发周期研究，为灾害恢复重建中的地质环境安全提供基础依据。 2014年8月3日鲁甸县MS6.5级地震造成了617人死亡，并诱发了大量次生滑坡崩塌灾害。其中红石岩滑坡堆积体方量最大，甘家寨滑坡造成的人员伤亡最多。根据笔者对甘家寨特大型滑坡的实地调查和遥感影像解译，分析了该滑坡堆积体的发育特征及演化期次，从活断层破裂角度研究了滑坡的主控因素，认为甘家寨滑坡分为两个发育期次，最新一期滑坡体（本次地震诱发）长约700m，宽约250m，滑体面积约18×104m2，体积约140×104m3，是在20kaBP前发生的古崩塌堆积体在地震诱发下的复活型滑坡，受控于NW向的下水沟断层。最后建议进一步防范鲁甸8.03地震次生灾害的可能危险，加强该地区活动断层的复发周期研究，为灾害恢复重建中的地质环境安全提供基础依据。
2016, 24(4): 559-568.
摘要:
在汶川震区沟道型泥石流中，普遍存在一种窄陡沟道类型，窄陡沟道型泥石流具有沟道纵坡陡、平均宽度窄、流域面积小的地形特点，在震区容易瞬间汇流形成大规模突发性泥石流灾害。结合四川省都汶高速沿线2013年“7·10”特大群发性泥石流，重点以窄陡沟道型的磨子沟泥石流为实例，针对该泥石流对都汶高速、岷江等造成的冲击淤埋及堵塞问题，通过现场调查泥石流形成条件和发育特征，采用大型流体动力学计算软件CFX模拟再现50年一遇暴雨频率下此类窄陡型泥石流的动力学过程，分析其危险范围、评价其冲击都汶高速桥梁，堵塞岷江，淹没岷江两岸居民安置点的破坏性影响，为提出针对性的泥石流防治工程措施提供依据。 在汶川震区沟道型泥石流中，普遍存在一种窄陡沟道类型，窄陡沟道型泥石流具有沟道纵坡陡、平均宽度窄、流域面积小的地形特点，在震区容易瞬间汇流形成大规模突发性泥石流灾害。结合四川省都汶高速沿线2013年“7·10”特大群发性泥石流，重点以窄陡沟道型的磨子沟泥石流为实例，针对该泥石流对都汶高速、岷江等造成的冲击淤埋及堵塞问题，通过现场调查泥石流形成条件和发育特征，采用大型流体动力学计算软件CFX模拟再现50年一遇暴雨频率下此类窄陡型泥石流的动力学过程，分析其危险范围、评价其冲击都汶高速桥梁，堵塞岷江，淹没岷江两岸居民安置点的破坏性影响，为提出针对性的泥石流防治工程措施提供依据。
在汶川震区沟道型泥石流中，普遍存在一种窄陡沟道类型，窄陡沟道型泥石流具有沟道纵坡陡、平均宽度窄、流域面积小的地形特点，在震区容易瞬间汇流形成大规模突发性泥石流灾害。结合四川省都汶高速沿线2013年“7·10”特大群发性泥石流，重点以窄陡沟道型的磨子沟泥石流为实例，针对该泥石流对都汶高速、岷江等造成的冲击淤埋及堵塞问题，通过现场调查泥石流形成条件和发育特征，采用大型流体动力学计算软件CFX模拟再现50年一遇暴雨频率下此类窄陡型泥石流的动力学过程，分析其危险范围、评价其冲击都汶高速桥梁，堵塞岷江，淹没岷江两岸居民安置点的破坏性影响，为提出针对性的泥石流防治工程措施提供依据。 在汶川震区沟道型泥石流中，普遍存在一种窄陡沟道类型，窄陡沟道型泥石流具有沟道纵坡陡、平均宽度窄、流域面积小的地形特点，在震区容易瞬间汇流形成大规模突发性泥石流灾害。结合四川省都汶高速沿线2013年“7·10”特大群发性泥石流，重点以窄陡沟道型的磨子沟泥石流为实例，针对该泥石流对都汶高速、岷江等造成的冲击淤埋及堵塞问题，通过现场调查泥石流形成条件和发育特征，采用大型流体动力学计算软件CFX模拟再现50年一遇暴雨频率下此类窄陡型泥石流的动力学过程，分析其危险范围、评价其冲击都汶高速桥梁，堵塞岷江，淹没岷江两岸居民安置点的破坏性影响，为提出针对性的泥石流防治工程措施提供依据。
2016, 24(4): 569-577.
摘要:
以滑坡为例，通过综合分析大量前人研究成果，阐述数值模拟在常规状态地质灾害稳定性分析、滑坡机制分析和滑动过程推演中的应用状况，总结数值模拟技术应用于地质灾害应急的基础，比较常规状态和应急情境下数值模拟技术条件的区别，明确应急数值模拟过程特点，提出应急数值模拟技术关键问题。最后，以峨眉山九里镇王山—抓口寺滑坡灾情为例，结合非连续变形分析方法（DDA）大变形和真实时间模拟的优势，进一步研究了数值模拟在灾情应急过程中启动原因和滑动过程反演的实际应用。结果表明，滑体滑动过程中最大水平位移约87m，峰值速度7m·s-1，滑距约38m，前缘堆积厚度53m，滑坡滑动过程持续时间70s左右，与应急调查结果相符。模拟结果有助于理解滑坡发生机制，有助于确立滑坡应急防治重点，辅助应急决策效果明显。 以滑坡为例，通过综合分析大量前人研究成果，阐述数值模拟在常规状态地质灾害稳定性分析、滑坡机制分析和滑动过程推演中的应用状况，总结数值模拟技术应用于地质灾害应急的基础，比较常规状态和应急情境下数值模拟技术条件的区别，明确应急数值模拟过程特点，提出应急数值模拟技术关键问题。最后，以峨眉山九里镇王山—抓口寺滑坡灾情为例，结合非连续变形分析方法（DDA）大变形和真实时间模拟的优势，进一步研究了数值模拟在灾情应急过程中启动原因和滑动过程反演的实际应用。结果表明，滑体滑动过程中最大水平位移约87m，峰值速度7m·s-1，滑距约38m，前缘堆积厚度53m，滑坡滑动过程持续时间70s左右，与应急调查结果相符。模拟结果有助于理解滑坡发生机制，有助于确立滑坡应急防治重点，辅助应急决策效果明显。
以滑坡为例，通过综合分析大量前人研究成果，阐述数值模拟在常规状态地质灾害稳定性分析、滑坡机制分析和滑动过程推演中的应用状况，总结数值模拟技术应用于地质灾害应急的基础，比较常规状态和应急情境下数值模拟技术条件的区别，明确应急数值模拟过程特点，提出应急数值模拟技术关键问题。最后，以峨眉山九里镇王山—抓口寺滑坡灾情为例，结合非连续变形分析方法（DDA）大变形和真实时间模拟的优势，进一步研究了数值模拟在灾情应急过程中启动原因和滑动过程反演的实际应用。结果表明，滑体滑动过程中最大水平位移约87m，峰值速度7m·s-1，滑距约38m，前缘堆积厚度53m，滑坡滑动过程持续时间70s左右，与应急调查结果相符。模拟结果有助于理解滑坡发生机制，有助于确立滑坡应急防治重点，辅助应急决策效果明显。 以滑坡为例，通过综合分析大量前人研究成果，阐述数值模拟在常规状态地质灾害稳定性分析、滑坡机制分析和滑动过程推演中的应用状况，总结数值模拟技术应用于地质灾害应急的基础，比较常规状态和应急情境下数值模拟技术条件的区别，明确应急数值模拟过程特点，提出应急数值模拟技术关键问题。最后，以峨眉山九里镇王山—抓口寺滑坡灾情为例，结合非连续变形分析方法（DDA）大变形和真实时间模拟的优势，进一步研究了数值模拟在灾情应急过程中启动原因和滑动过程反演的实际应用。结果表明，滑体滑动过程中最大水平位移约87m，峰值速度7m·s-1，滑距约38m，前缘堆积厚度53m，滑坡滑动过程持续时间70s左右，与应急调查结果相符。模拟结果有助于理解滑坡发生机制，有助于确立滑坡应急防治重点，辅助应急决策效果明显。
2016, 24(4): 578-583.
摘要:
1980年6月3日湖北宜昌盐池河发生大规模山体滑坡地质灾害，滑坡体总体积约130×104m3，导致284人死亡。通过现场调查和分析后认为，地下采矿是盐池河滑坡的重要原因。针对已有对盐池河滑坡研究中存在不足，考虑到随机介质理论在岩层移动变形分析中的应用，采用随机介质理论方法对地下采矿作用下盐池河滑坡体移动变形规律进行研究。并结合边坡稳定性分析和数值模拟方法，对采动作用下坡体移动变形规律进行分析、验证。结果表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降是盐池河滑坡的重要原因。采动变形导致山体中Ⅰ号裂缝形成、扩展，降低了山体内侧对滑动山体的侧向阻滑作用，并加剧地表降雨入渗趋势，导致滑带力学参数劣化，最终导致坡体失稳。 1980年6月3日湖北宜昌盐池河发生大规模山体滑坡地质灾害，滑坡体总体积约130×104m3，导致284人死亡。通过现场调查和分析后认为，地下采矿是盐池河滑坡的重要原因。针对已有对盐池河滑坡研究中存在不足，考虑到随机介质理论在岩层移动变形分析中的应用，采用随机介质理论方法对地下采矿作用下盐池河滑坡体移动变形规律进行研究。并结合边坡稳定性分析和数值模拟方法，对采动作用下坡体移动变形规律进行分析、验证。结果表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降是盐池河滑坡的重要原因。采动变形导致山体中Ⅰ号裂缝形成、扩展，降低了山体内侧对滑动山体的侧向阻滑作用，并加剧地表降雨入渗趋势，导致滑带力学参数劣化，最终导致坡体失稳。
1980年6月3日湖北宜昌盐池河发生大规模山体滑坡地质灾害，滑坡体总体积约130×104m3，导致284人死亡。通过现场调查和分析后认为，地下采矿是盐池河滑坡的重要原因。针对已有对盐池河滑坡研究中存在不足，考虑到随机介质理论在岩层移动变形分析中的应用，采用随机介质理论方法对地下采矿作用下盐池河滑坡体移动变形规律进行研究。并结合边坡稳定性分析和数值模拟方法，对采动作用下坡体移动变形规律进行分析、验证。结果表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降是盐池河滑坡的重要原因。采动变形导致山体中Ⅰ号裂缝形成、扩展，降低了山体内侧对滑动山体的侧向阻滑作用，并加剧地表降雨入渗趋势，导致滑带力学参数劣化，最终导致坡体失稳。 1980年6月3日湖北宜昌盐池河发生大规模山体滑坡地质灾害，滑坡体总体积约130×104m3，导致284人死亡。通过现场调查和分析后认为，地下采矿是盐池河滑坡的重要原因。针对已有对盐池河滑坡研究中存在不足，考虑到随机介质理论在岩层移动变形分析中的应用，采用随机介质理论方法对地下采矿作用下盐池河滑坡体移动变形规律进行研究。并结合边坡稳定性分析和数值模拟方法，对采动作用下坡体移动变形规律进行分析、验证。结果表明，采矿诱发的坡体不均匀沉降是盐池河滑坡的重要原因。采动变形导致山体中Ⅰ号裂缝形成、扩展，降低了山体内侧对滑动山体的侧向阻滑作用，并加剧地表降雨入渗趋势，导致滑带力学参数劣化，最终导致坡体失稳。
2016, 24(4): 584-596.
摘要:
本项研究选取适宜于黄河源区寒旱环境生长的两种草本植物垂穗披碱草（Elymus nutans Griseb）和老芒麦（Elymus sibiricus Linn）作为供试种，通过室内培育种植方法，采用浓度分别为25mmol·L-1、50mmol·L-1、75mmol·L-1、100mmol·L-1的NaHCO3溶液对垂穗披碱草和老芒麦两种植物进行了碱胁迫处理，同时采用浓度为0mmol·L-1的溶液作为未进行碱胁迫处理对照组。在碱胁迫处理后第15d和第30d，分别测定了两种植物单根抗拉力、单根抗拉强度，以及脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4个抗盐碱性生理指标。试验结果表明：碱胁迫对两种植物单根抗拉力影响程度随浓度增加而增大，亦随生长时间增加而增大，其中当碱胁迫浓度为25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均大于未进行碱胁迫处理呈正常生长的对照组植物，而当浓度大于25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均小于对照组的两种植物；碱胁迫条件下两种植物单根抗拉强度较对照组两种植物均呈增大趋势，增幅为3%～16%，且相同浓度条件下，两种植物单根抗拉强度随生长时间增加而呈降低趋势，降幅为1%～18%；相同浓度和相同生长时间条件下，老芒麦单根抗拉力值较垂穗披碱草大0.13～0.53N，且老芒麦单根抗拉强度值较垂穗披碱草大20～65MPa；由灰色关联分析结果可知，在碱胁迫条件下，脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4种生理指标中，相对电导率值与两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度关联度相对最大即为0.888～0.996，反映出两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度受相对电导率值影响相对较为显著。本项研究对于进一步探讨盐碱胁迫条件下，植物根系力学强度特征和影响机理等方面具有重要理论研究价值，同时利用植物有效防治黄河源土地盐碱化地区水土流失、浅层滑坡、沙化等灾害具有现实意义。 本项研究选取适宜于黄河源区寒旱环境生长的两种草本植物垂穗披碱草（Elymus nutans Griseb）和老芒麦（Elymus sibiricus Linn）作为供试种，通过室内培育种植方法，采用浓度分别为25mmol·L-1、50mmol·L-1、75mmol·L-1、100mmol·L-1的NaHCO3溶液对垂穗披碱草和老芒麦两种植物进行了碱胁迫处理，同时采用浓度为0mmol·L-1的溶液作为未进行碱胁迫处理对照组。在碱胁迫处理后第15d和第30d，分别测定了两种植物单根抗拉力、单根抗拉强度，以及脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4个抗盐碱性生理指标。试验结果表明：碱胁迫对两种植物单根抗拉力影响程度随浓度增加而增大，亦随生长时间增加而增大，其中当碱胁迫浓度为25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均大于未进行碱胁迫处理呈正常生长的对照组植物，而当浓度大于25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均小于对照组的两种植物；碱胁迫条件下两种植物单根抗拉强度较对照组两种植物均呈增大趋势，增幅为3%～16%，且相同浓度条件下，两种植物单根抗拉强度随生长时间增加而呈降低趋势，降幅为1%～18%；相同浓度和相同生长时间条件下，老芒麦单根抗拉力值较垂穗披碱草大0.13～0.53N，且老芒麦单根抗拉强度值较垂穗披碱草大20～65MPa；由灰色关联分析结果可知，在碱胁迫条件下，脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4种生理指标中，相对电导率值与两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度关联度相对最大即为0.888～0.996，反映出两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度受相对电导率值影响相对较为显著。本项研究对于进一步探讨盐碱胁迫条件下，植物根系力学强度特征和影响机理等方面具有重要理论研究价值，同时利用植物有效防治黄河源土地盐碱化地区水土流失、浅层滑坡、沙化等灾害具有现实意义。
本项研究选取适宜于黄河源区寒旱环境生长的两种草本植物垂穗披碱草（Elymus nutans Griseb）和老芒麦（Elymus sibiricus Linn）作为供试种，通过室内培育种植方法，采用浓度分别为25mmol·L-1、50mmol·L-1、75mmol·L-1、100mmol·L-1的NaHCO3溶液对垂穗披碱草和老芒麦两种植物进行了碱胁迫处理，同时采用浓度为0mmol·L-1的溶液作为未进行碱胁迫处理对照组。在碱胁迫处理后第15d和第30d，分别测定了两种植物单根抗拉力、单根抗拉强度，以及脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4个抗盐碱性生理指标。试验结果表明：碱胁迫对两种植物单根抗拉力影响程度随浓度增加而增大，亦随生长时间增加而增大，其中当碱胁迫浓度为25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均大于未进行碱胁迫处理呈正常生长的对照组植物，而当浓度大于25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均小于对照组的两种植物；碱胁迫条件下两种植物单根抗拉强度较对照组两种植物均呈增大趋势，增幅为3%～16%，且相同浓度条件下，两种植物单根抗拉强度随生长时间增加而呈降低趋势，降幅为1%～18%；相同浓度和相同生长时间条件下，老芒麦单根抗拉力值较垂穗披碱草大0.13～0.53N，且老芒麦单根抗拉强度值较垂穗披碱草大20～65MPa；由灰色关联分析结果可知，在碱胁迫条件下，脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4种生理指标中，相对电导率值与两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度关联度相对最大即为0.888～0.996，反映出两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度受相对电导率值影响相对较为显著。本项研究对于进一步探讨盐碱胁迫条件下，植物根系力学强度特征和影响机理等方面具有重要理论研究价值，同时利用植物有效防治黄河源土地盐碱化地区水土流失、浅层滑坡、沙化等灾害具有现实意义。 本项研究选取适宜于黄河源区寒旱环境生长的两种草本植物垂穗披碱草（Elymus nutans Griseb）和老芒麦（Elymus sibiricus Linn）作为供试种，通过室内培育种植方法，采用浓度分别为25mmol·L-1、50mmol·L-1、75mmol·L-1、100mmol·L-1的NaHCO3溶液对垂穗披碱草和老芒麦两种植物进行了碱胁迫处理，同时采用浓度为0mmol·L-1的溶液作为未进行碱胁迫处理对照组。在碱胁迫处理后第15d和第30d，分别测定了两种植物单根抗拉力、单根抗拉强度，以及脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4个抗盐碱性生理指标。试验结果表明：碱胁迫对两种植物单根抗拉力影响程度随浓度增加而增大，亦随生长时间增加而增大，其中当碱胁迫浓度为25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均大于未进行碱胁迫处理呈正常生长的对照组植物，而当浓度大于25mmol·L-1时，两种植物单根抗拉力值均小于对照组的两种植物；碱胁迫条件下两种植物单根抗拉强度较对照组两种植物均呈增大趋势，增幅为3%～16%，且相同浓度条件下，两种植物单根抗拉强度随生长时间增加而呈降低趋势，降幅为1%～18%；相同浓度和相同生长时间条件下，老芒麦单根抗拉力值较垂穗披碱草大0.13～0.53N，且老芒麦单根抗拉强度值较垂穗披碱草大20～65MPa；由灰色关联分析结果可知，在碱胁迫条件下，脯氨酸含量、丙二醛含量、叶绿素含量、相对电导率值等4种生理指标中，相对电导率值与两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度关联度相对最大即为0.888～0.996，反映出两种植物单根抗拉力及单根抗拉强度受相对电导率值影响相对较为显著。本项研究对于进一步探讨盐碱胁迫条件下，植物根系力学强度特征和影响机理等方面具有重要理论研究价值，同时利用植物有效防治黄河源土地盐碱化地区水土流失、浅层滑坡、沙化等灾害具有现实意义。
2016, 24(4): 597-603.
摘要:
水对岩石的物理力学性质影响较大，研究不同含水状态下岩石受冲击荷载后破碎物的分形规律具有较强的现实意义。借助于分离式霍普金森杆（SHPB）实验装置，开展不同含水状态的泥质粉砂岩的冲击试验，然后对破碎物的块度分布进行深入分析，并基于尺寸-频率分析方法，重点对破碎物颗粒粒径分布的分形规律进行探讨。结果表明，随着加载速率的提高，泥质粉砂岩冲击破碎物单块体积普遍减小，残留碎块的数量越多，破碎的程度也越高，此时分形维数越小；含水率越大，小颗粒比例越大，岩样破碎程度越高，饱水状态岩样的分形维数较其他两种状态大，天然含水状态和自然吸水状态岩样冲击破碎的分形维数较为接近；当冲击速度较大时其将成为影响分形维数的主要因素，含水率的影响相对较小。 水对岩石的物理力学性质影响较大，研究不同含水状态下岩石受冲击荷载后破碎物的分形规律具有较强的现实意义。借助于分离式霍普金森杆（SHPB）实验装置，开展不同含水状态的泥质粉砂岩的冲击试验，然后对破碎物的块度分布进行深入分析，并基于尺寸-频率分析方法，重点对破碎物颗粒粒径分布的分形规律进行探讨。结果表明，随着加载速率的提高，泥质粉砂岩冲击破碎物单块体积普遍减小，残留碎块的数量越多，破碎的程度也越高，此时分形维数越小；含水率越大，小颗粒比例越大，岩样破碎程度越高，饱水状态岩样的分形维数较其他两种状态大，天然含水状态和自然吸水状态岩样冲击破碎的分形维数较为接近；当冲击速度较大时其将成为影响分形维数的主要因素，含水率的影响相对较小。
水对岩石的物理力学性质影响较大，研究不同含水状态下岩石受冲击荷载后破碎物的分形规律具有较强的现实意义。借助于分离式霍普金森杆（SHPB）实验装置，开展不同含水状态的泥质粉砂岩的冲击试验，然后对破碎物的块度分布进行深入分析，并基于尺寸-频率分析方法，重点对破碎物颗粒粒径分布的分形规律进行探讨。结果表明，随着加载速率的提高，泥质粉砂岩冲击破碎物单块体积普遍减小，残留碎块的数量越多，破碎的程度也越高，此时分形维数越小；含水率越大，小颗粒比例越大，岩样破碎程度越高，饱水状态岩样的分形维数较其他两种状态大，天然含水状态和自然吸水状态岩样冲击破碎的分形维数较为接近；当冲击速度较大时其将成为影响分形维数的主要因素，含水率的影响相对较小。 水对岩石的物理力学性质影响较大，研究不同含水状态下岩石受冲击荷载后破碎物的分形规律具有较强的现实意义。借助于分离式霍普金森杆（SHPB）实验装置，开展不同含水状态的泥质粉砂岩的冲击试验，然后对破碎物的块度分布进行深入分析，并基于尺寸-频率分析方法，重点对破碎物颗粒粒径分布的分形规律进行探讨。结果表明，随着加载速率的提高，泥质粉砂岩冲击破碎物单块体积普遍减小，残留碎块的数量越多，破碎的程度也越高，此时分形维数越小；含水率越大，小颗粒比例越大，岩样破碎程度越高，饱水状态岩样的分形维数较其他两种状态大，天然含水状态和自然吸水状态岩样冲击破碎的分形维数较为接近；当冲击速度较大时其将成为影响分形维数的主要因素，含水率的影响相对较小。
2016, 24(4): 610-615.
摘要:
为探讨温度变化对黄土水力学参数的影响，利用自制的变温下饱和-非饱和水力学参数测定装置结合理论探讨，分析了不同温度下黄土的渗透系数、比容水量和扩散的变化规律。结果表明：黄土的饱和渗透系数随着温度的增加而递增，冻融交替循环次数也是影响饱和渗透系数的重要因素；黄土非饱和渗透系数和扩散率是温度和含水率的函数，而比水容量是含水率的函数。水动力黏滞系数随温度增加而减小是上述参数增大的关键因素。 为探讨温度变化对黄土水力学参数的影响，利用自制的变温下饱和-非饱和水力学参数测定装置结合理论探讨，分析了不同温度下黄土的渗透系数、比容水量和扩散的变化规律。结果表明：黄土的饱和渗透系数随着温度的增加而递增，冻融交替循环次数也是影响饱和渗透系数的重要因素；黄土非饱和渗透系数和扩散率是温度和含水率的函数，而比水容量是含水率的函数。水动力黏滞系数随温度增加而减小是上述参数增大的关键因素。
为探讨温度变化对黄土水力学参数的影响，利用自制的变温下饱和-非饱和水力学参数测定装置结合理论探讨，分析了不同温度下黄土的渗透系数、比容水量和扩散的变化规律。结果表明：黄土的饱和渗透系数随着温度的增加而递增，冻融交替循环次数也是影响饱和渗透系数的重要因素；黄土非饱和渗透系数和扩散率是温度和含水率的函数，而比水容量是含水率的函数。水动力黏滞系数随温度增加而减小是上述参数增大的关键因素。 为探讨温度变化对黄土水力学参数的影响，利用自制的变温下饱和-非饱和水力学参数测定装置结合理论探讨，分析了不同温度下黄土的渗透系数、比容水量和扩散的变化规律。结果表明：黄土的饱和渗透系数随着温度的增加而递增，冻融交替循环次数也是影响饱和渗透系数的重要因素；黄土非饱和渗透系数和扩散率是温度和含水率的函数，而比水容量是含水率的函数。水动力黏滞系数随温度增加而减小是上述参数增大的关键因素。
2016, 24(4): 616-621.
摘要:
环境温度影响石油黏滞性，改变石油污染土的力学特性。借助无侧限抗压强度试验，研究不同温度条件下石油污染滨海盐渍土的强度及变形特性。结果证实：温度对石油污染盐渍土力学性质影响显著，温度越高，污染土抗压强度越低，20℃时，含油率15%污染土的抗压强度较未污染土下降近70%；石油污染滨海盐渍土的抗压强度随含油率的增加先增大后减小，环境温度与污染土强度峰值点处的含油率反相关，10℃、20℃、30℃条件下，强度峰值点处的含油率分别为15%、10%和5%；石油污染盐渍土表现为应变软化型破坏，含油率及环境温度影响石油污染盐渍土的抗变形能力，土样的破坏面积和裂缝宽度随含油率增加及温度升高而增大。 环境温度影响石油黏滞性，改变石油污染土的力学特性。借助无侧限抗压强度试验，研究不同温度条件下石油污染滨海盐渍土的强度及变形特性。结果证实：温度对石油污染盐渍土力学性质影响显著，温度越高，污染土抗压强度越低，20℃时，含油率15%污染土的抗压强度较未污染土下降近70%；石油污染滨海盐渍土的抗压强度随含油率的增加先增大后减小，环境温度与污染土强度峰值点处的含油率反相关，10℃、20℃、30℃条件下，强度峰值点处的含油率分别为15%、10%和5%；石油污染盐渍土表现为应变软化型破坏，含油率及环境温度影响石油污染盐渍土的抗变形能力，土样的破坏面积和裂缝宽度随含油率增加及温度升高而增大。
环境温度影响石油黏滞性，改变石油污染土的力学特性。借助无侧限抗压强度试验，研究不同温度条件下石油污染滨海盐渍土的强度及变形特性。结果证实：温度对石油污染盐渍土力学性质影响显著，温度越高，污染土抗压强度越低，20℃时，含油率15%污染土的抗压强度较未污染土下降近70%；石油污染滨海盐渍土的抗压强度随含油率的增加先增大后减小，环境温度与污染土强度峰值点处的含油率反相关，10℃、20℃、30℃条件下，强度峰值点处的含油率分别为15%、10%和5%；石油污染盐渍土表现为应变软化型破坏，含油率及环境温度影响石油污染盐渍土的抗变形能力，土样的破坏面积和裂缝宽度随含油率增加及温度升高而增大。 环境温度影响石油黏滞性，改变石油污染土的力学特性。借助无侧限抗压强度试验，研究不同温度条件下石油污染滨海盐渍土的强度及变形特性。结果证实：温度对石油污染盐渍土力学性质影响显著，温度越高，污染土抗压强度越低，20℃时，含油率15%污染土的抗压强度较未污染土下降近70%；石油污染滨海盐渍土的抗压强度随含油率的增加先增大后减小，环境温度与污染土强度峰值点处的含油率反相关，10℃、20℃、30℃条件下，强度峰值点处的含油率分别为15%、10%和5%；石油污染盐渍土表现为应变软化型破坏，含油率及环境温度影响石油污染盐渍土的抗变形能力，土样的破坏面积和裂缝宽度随含油率增加及温度升高而增大。
2016, 24(4): 622-628.
摘要:
采用岩石流变试验机，在三轴应力下分别对干燥与饱水两种含水状态的粉砂质泥岩开展室内蠕变力学试验。分析了水对粉砂质泥岩蠕变量、蠕变长期强度的影响作用。依据岩石的蠕变性质，选取Burgers蠕变模型对其进行描述，得出两种含水状态下岩石的蠕变模型参数。对比干燥与饱水含水状态下岩石的Burgers蠕变模型参数，分析得出了水影响Burgers蠕变模型参数的基本规律。结果表明：（1）相同应力水平下，水对粉砂质泥岩的瞬时应变特性影响较小，而对岩石的蠕应变特性影响相对较大；（2）饱水试样的蠕变长期强度是干燥试样的39.3%，由于水的作用，粉砂质泥岩的蠕变长期强度大幅降低，在工程中应考虑由于水的影响作用而导致的岩石长期强度降低问题；（3）水对Burgers蠕变模型各参数的影响作用从大到小依次为：η1、G1、G2和η2，即水对Burgers模型中串联的元件力学特性影响较大，而对并联的元件力学特性影响相对较小；（4）由于水的影响作用，粉砂质泥岩达到稳定蠕变阶段所需的时间显著增加，岩石的稳态蠕变速率显著增大；（5）由于水的影响作用，导致粉砂质泥岩的蠕变力学特性发生显著改变。因此，在重大岩石工程中应重视水对岩石时效变形的影响作用。 采用岩石流变试验机，在三轴应力下分别对干燥与饱水两种含水状态的粉砂质泥岩开展室内蠕变力学试验。分析了水对粉砂质泥岩蠕变量、蠕变长期强度的影响作用。依据岩石的蠕变性质，选取Burgers蠕变模型对其进行描述，得出两种含水状态下岩石的蠕变模型参数。对比干燥与饱水含水状态下岩石的Burgers蠕变模型参数，分析得出了水影响Burgers蠕变模型参数的基本规律。结果表明：（1）相同应力水平下，水对粉砂质泥岩的瞬时应变特性影响较小，而对岩石的蠕应变特性影响相对较大；（2）饱水试样的蠕变长期强度是干燥试样的39.3%，由于水的作用，粉砂质泥岩的蠕变长期强度大幅降低，在工程中应考虑由于水的影响作用而导致的岩石长期强度降低问题；（3）水对Burgers蠕变模型各参数的影响作用从大到小依次为：η1、G1、G2和η2，即水对Burgers模型中串联的元件力学特性影响较大，而对并联的元件力学特性影响相对较小；（4）由于水的影响作用，粉砂质泥岩达到稳定蠕变阶段所需的时间显著增加，岩石的稳态蠕变速率显著增大；（5）由于水的影响作用，导致粉砂质泥岩的蠕变力学特性发生显著改变。因此，在重大岩石工程中应重视水对岩石时效变形的影响作用。
采用岩石流变试验机，在三轴应力下分别对干燥与饱水两种含水状态的粉砂质泥岩开展室内蠕变力学试验。分析了水对粉砂质泥岩蠕变量、蠕变长期强度的影响作用。依据岩石的蠕变性质，选取Burgers蠕变模型对其进行描述，得出两种含水状态下岩石的蠕变模型参数。对比干燥与饱水含水状态下岩石的Burgers蠕变模型参数，分析得出了水影响Burgers蠕变模型参数的基本规律。结果表明：（1）相同应力水平下，水对粉砂质泥岩的瞬时应变特性影响较小，而对岩石的蠕应变特性影响相对较大；（2）饱水试样的蠕变长期强度是干燥试样的39.3%，由于水的作用，粉砂质泥岩的蠕变长期强度大幅降低，在工程中应考虑由于水的影响作用而导致的岩石长期强度降低问题；（3）水对Burgers蠕变模型各参数的影响作用从大到小依次为：η1、G1、G2和η2，即水对Burgers模型中串联的元件力学特性影响较大，而对并联的元件力学特性影响相对较小；（4）由于水的影响作用，粉砂质泥岩达到稳定蠕变阶段所需的时间显著增加，岩石的稳态蠕变速率显著增大；（5）由于水的影响作用，导致粉砂质泥岩的蠕变力学特性发生显著改变。因此，在重大岩石工程中应重视水对岩石时效变形的影响作用。 采用岩石流变试验机，在三轴应力下分别对干燥与饱水两种含水状态的粉砂质泥岩开展室内蠕变力学试验。分析了水对粉砂质泥岩蠕变量、蠕变长期强度的影响作用。依据岩石的蠕变性质，选取Burgers蠕变模型对其进行描述，得出两种含水状态下岩石的蠕变模型参数。对比干燥与饱水含水状态下岩石的Burgers蠕变模型参数，分析得出了水影响Burgers蠕变模型参数的基本规律。结果表明：（1）相同应力水平下，水对粉砂质泥岩的瞬时应变特性影响较小，而对岩石的蠕应变特性影响相对较大；（2）饱水试样的蠕变长期强度是干燥试样的39.3%，由于水的作用，粉砂质泥岩的蠕变长期强度大幅降低，在工程中应考虑由于水的影响作用而导致的岩石长期强度降低问题；（3）水对Burgers蠕变模型各参数的影响作用从大到小依次为：η1、G1、G2和η2，即水对Burgers模型中串联的元件力学特性影响较大，而对并联的元件力学特性影响相对较小；（4）由于水的影响作用，粉砂质泥岩达到稳定蠕变阶段所需的时间显著增加，岩石的稳态蠕变速率显著增大；（5）由于水的影响作用，导致粉砂质泥岩的蠕变力学特性发生显著改变。因此，在重大岩石工程中应重视水对岩石时效变形的影响作用。
2016, 24(4): 629-634.
摘要:
颗粒的破碎强度随着粒径的增大而减小，即颗粒破碎的尺寸效应，分形模型为解释固体颗粒破碎的尺寸效应提供了可行的方法。根据岩石颗粒破碎时的分形特征，采用Sammis破碎准则，通过模拟分析得出岩石颗粒破碎能量和强度的分形模型，建立和验证用分维D来表示岩石颗粒破碎的能量和强度准则，得出并验证了岩石颗粒破碎分维的确定方法。利用离散元软件PFC2D的黏结颗粒模型BPM（Bonded Particle Model）模拟了小孔隙率n=0.12和大孔隙率n=0.3，即密实和松散两种情况。其中小孔隙率采用在模型上添加小颗粒的新方法，分别做了400组粒径不等的数值模拟试验，从粒径与破碎强度、破碎能量之间的关系和应力-应变曲线3个方面进行了统计，验证了岩石颗粒破碎强度与分维D的理论关系为σf∝dD-3，并得出颗粒破碎时的能量和与分维D之间的关系为Ef∝dD-1。验证了分形理论在分析颗粒破碎的尺寸效应中的较好应用，为确定岩石颗粒的破碎强度和岩石堆砌体剪切强度提供新的方法和参考意见。 颗粒的破碎强度随着粒径的增大而减小，即颗粒破碎的尺寸效应，分形模型为解释固体颗粒破碎的尺寸效应提供了可行的方法。根据岩石颗粒破碎时的分形特征，采用Sammis破碎准则，通过模拟分析得出岩石颗粒破碎能量和强度的分形模型，建立和验证用分维D来表示岩石颗粒破碎的能量和强度准则，得出并验证了岩石颗粒破碎分维的确定方法。利用离散元软件PFC2D的黏结颗粒模型BPM（Bonded Particle Model）模拟了小孔隙率n=0.12和大孔隙率n=0.3，即密实和松散两种情况。其中小孔隙率采用在模型上添加小颗粒的新方法，分别做了400组粒径不等的数值模拟试验，从粒径与破碎强度、破碎能量之间的关系和应力-应变曲线3个方面进行了统计，验证了岩石颗粒破碎强度与分维D的理论关系为σf∝dD-3，并得出颗粒破碎时的能量和与分维D之间的关系为Ef∝dD-1。验证了分形理论在分析颗粒破碎的尺寸效应中的较好应用，为确定岩石颗粒的破碎强度和岩石堆砌体剪切强度提供新的方法和参考意见。
颗粒的破碎强度随着粒径的增大而减小，即颗粒破碎的尺寸效应，分形模型为解释固体颗粒破碎的尺寸效应提供了可行的方法。根据岩石颗粒破碎时的分形特征，采用Sammis破碎准则，通过模拟分析得出岩石颗粒破碎能量和强度的分形模型，建立和验证用分维D来表示岩石颗粒破碎的能量和强度准则，得出并验证了岩石颗粒破碎分维的确定方法。利用离散元软件PFC2D的黏结颗粒模型BPM（Bonded Particle Model）模拟了小孔隙率n=0.12和大孔隙率n=0.3，即密实和松散两种情况。其中小孔隙率采用在模型上添加小颗粒的新方法，分别做了400组粒径不等的数值模拟试验，从粒径与破碎强度、破碎能量之间的关系和应力-应变曲线3个方面进行了统计，验证了岩石颗粒破碎强度与分维D的理论关系为σf∝dD-3，并得出颗粒破碎时的能量和与分维D之间的关系为Ef∝dD-1。验证了分形理论在分析颗粒破碎的尺寸效应中的较好应用，为确定岩石颗粒的破碎强度和岩石堆砌体剪切强度提供新的方法和参考意见。 颗粒的破碎强度随着粒径的增大而减小，即颗粒破碎的尺寸效应，分形模型为解释固体颗粒破碎的尺寸效应提供了可行的方法。根据岩石颗粒破碎时的分形特征，采用Sammis破碎准则，通过模拟分析得出岩石颗粒破碎能量和强度的分形模型，建立和验证用分维D来表示岩石颗粒破碎的能量和强度准则，得出并验证了岩石颗粒破碎分维的确定方法。利用离散元软件PFC2D的黏结颗粒模型BPM（Bonded Particle Model）模拟了小孔隙率n=0.12和大孔隙率n=0.3，即密实和松散两种情况。其中小孔隙率采用在模型上添加小颗粒的新方法，分别做了400组粒径不等的数值模拟试验，从粒径与破碎强度、破碎能量之间的关系和应力-应变曲线3个方面进行了统计，验证了岩石颗粒破碎强度与分维D的理论关系为σf∝dD-3，并得出颗粒破碎时的能量和与分维D之间的关系为Ef∝dD-1。验证了分形理论在分析颗粒破碎的尺寸效应中的较好应用，为确定岩石颗粒的破碎强度和岩石堆砌体剪切强度提供新的方法和参考意见。
2016, 24(4): 604-609.
摘要:
膨胀土是岩土工程中常见的一类特殊土，具有失水收缩和吸水膨胀的变形特征，如何量化收缩变形及其与干缩裂缝之间的关系是土工建筑物稳定性和安全性评估的基本问题。本文利用Bishop有效应力原理和广义胡克定律证明了采用含水率或基质吸力为基本变量的两种分析方法的等价性。把岩土工程中常用的原状土收缩实验中测量的收缩系数与收缩应变关联，得到了土体两端存在和没有位移约束时的总水平应力及其与含水率分布之间的关系。结果表明，无边界位移约束时，收缩变形的不均匀性小，应力水平低，且含水率对应力分布的影响小；存在约束时，收缩变形将受到限制，易诱发干缩裂缝，其深度受土体弹性模量和收缩系数的影响。 膨胀土是岩土工程中常见的一类特殊土，具有失水收缩和吸水膨胀的变形特征，如何量化收缩变形及其与干缩裂缝之间的关系是土工建筑物稳定性和安全性评估的基本问题。本文利用Bishop有效应力原理和广义胡克定律证明了采用含水率或基质吸力为基本变量的两种分析方法的等价性。把岩土工程中常用的原状土收缩实验中测量的收缩系数与收缩应变关联，得到了土体两端存在和没有位移约束时的总水平应力及其与含水率分布之间的关系。结果表明，无边界位移约束时，收缩变形的不均匀性小，应力水平低，且含水率对应力分布的影响小；存在约束时，收缩变形将受到限制，易诱发干缩裂缝，其深度受土体弹性模量和收缩系数的影响。
膨胀土是岩土工程中常见的一类特殊土，具有失水收缩和吸水膨胀的变形特征，如何量化收缩变形及其与干缩裂缝之间的关系是土工建筑物稳定性和安全性评估的基本问题。本文利用Bishop有效应力原理和广义胡克定律证明了采用含水率或基质吸力为基本变量的两种分析方法的等价性。把岩土工程中常用的原状土收缩实验中测量的收缩系数与收缩应变关联，得到了土体两端存在和没有位移约束时的总水平应力及其与含水率分布之间的关系。结果表明，无边界位移约束时，收缩变形的不均匀性小，应力水平低，且含水率对应力分布的影响小；存在约束时，收缩变形将受到限制，易诱发干缩裂缝，其深度受土体弹性模量和收缩系数的影响。 膨胀土是岩土工程中常见的一类特殊土，具有失水收缩和吸水膨胀的变形特征，如何量化收缩变形及其与干缩裂缝之间的关系是土工建筑物稳定性和安全性评估的基本问题。本文利用Bishop有效应力原理和广义胡克定律证明了采用含水率或基质吸力为基本变量的两种分析方法的等价性。把岩土工程中常用的原状土收缩实验中测量的收缩系数与收缩应变关联，得到了土体两端存在和没有位移约束时的总水平应力及其与含水率分布之间的关系。结果表明，无边界位移约束时，收缩变形的不均匀性小，应力水平低，且含水率对应力分布的影响小；存在约束时，收缩变形将受到限制，易诱发干缩裂缝，其深度受土体弹性模量和收缩系数的影响。
2016, 24(4): 635-641.
摘要:
本文以在建的莞惠城际轨道交通项目为依托，利用现场试验、数值模拟和室内模型试验等手段对穿越砂土地层的浅埋暗挖隧道预加固技术进行研究，通过控制围岩-支护体系的变形，分析适宜的预加固方法、范围和参数，结论如下：洞内帷幕注浆和地表注浆均难以形成止水帷幕，选择洞内水平旋喷桩配合掌子面注浆作为穿越砂土地层的最优预加固方案；依靠增加注浆范围控制砂土地层中的拱顶沉降和水平收敛是不利的，但可加强非砂土地层的围岩整体性，对控制地表沉降也较为有利；改变加固区参数对控制砂土地层中隧道拱顶的沉降有较大帮助，注浆效果越好，围岩的自承载能力提高越大，而其水平位移几乎没有变化。 本文以在建的莞惠城际轨道交通项目为依托，利用现场试验、数值模拟和室内模型试验等手段对穿越砂土地层的浅埋暗挖隧道预加固技术进行研究，通过控制围岩-支护体系的变形，分析适宜的预加固方法、范围和参数，结论如下：洞内帷幕注浆和地表注浆均难以形成止水帷幕，选择洞内水平旋喷桩配合掌子面注浆作为穿越砂土地层的最优预加固方案；依靠增加注浆范围控制砂土地层中的拱顶沉降和水平收敛是不利的，但可加强非砂土地层的围岩整体性，对控制地表沉降也较为有利；改变加固区参数对控制砂土地层中隧道拱顶的沉降有较大帮助，注浆效果越好，围岩的自承载能力提高越大，而其水平位移几乎没有变化。
本文以在建的莞惠城际轨道交通项目为依托，利用现场试验、数值模拟和室内模型试验等手段对穿越砂土地层的浅埋暗挖隧道预加固技术进行研究，通过控制围岩-支护体系的变形，分析适宜的预加固方法、范围和参数，结论如下：洞内帷幕注浆和地表注浆均难以形成止水帷幕，选择洞内水平旋喷桩配合掌子面注浆作为穿越砂土地层的最优预加固方案；依靠增加注浆范围控制砂土地层中的拱顶沉降和水平收敛是不利的，但可加强非砂土地层的围岩整体性，对控制地表沉降也较为有利；改变加固区参数对控制砂土地层中隧道拱顶的沉降有较大帮助，注浆效果越好，围岩的自承载能力提高越大，而其水平位移几乎没有变化。 本文以在建的莞惠城际轨道交通项目为依托，利用现场试验、数值模拟和室内模型试验等手段对穿越砂土地层的浅埋暗挖隧道预加固技术进行研究，通过控制围岩-支护体系的变形，分析适宜的预加固方法、范围和参数，结论如下：洞内帷幕注浆和地表注浆均难以形成止水帷幕，选择洞内水平旋喷桩配合掌子面注浆作为穿越砂土地层的最优预加固方案；依靠增加注浆范围控制砂土地层中的拱顶沉降和水平收敛是不利的，但可加强非砂土地层的围岩整体性，对控制地表沉降也较为有利；改变加固区参数对控制砂土地层中隧道拱顶的沉降有较大帮助，注浆效果越好，围岩的自承载能力提高越大，而其水平位移几乎没有变化。
2016, 24(4): 642-648.
摘要:
钻探取样是污染场地勘察与评估的重要环节。基于欧美发达国家的污染场地勘察工程实践经验及相关技术文献，本文阐明了污染场地钻探取样的质量要求（即保持物理和化学原状性）取决于土样所需的测试项目和所含污染物的化学稳定性，梳理了适用于污染场地各种钻进技术的优缺点及适用的土类，以及各种取样技术特点及配套的取样器。在此基础上，针对不同类型污染场地提出了钻进取样技术选用方法，用于指导工（矿）业污染场地的勘察工程实践。 钻探取样是污染场地勘察与评估的重要环节。基于欧美发达国家的污染场地勘察工程实践经验及相关技术文献，本文阐明了污染场地钻探取样的质量要求（即保持物理和化学原状性）取决于土样所需的测试项目和所含污染物的化学稳定性，梳理了适用于污染场地各种钻进技术的优缺点及适用的土类，以及各种取样技术特点及配套的取样器。在此基础上，针对不同类型污染场地提出了钻进取样技术选用方法，用于指导工（矿）业污染场地的勘察工程实践。
钻探取样是污染场地勘察与评估的重要环节。基于欧美发达国家的污染场地勘察工程实践经验及相关技术文献，本文阐明了污染场地钻探取样的质量要求（即保持物理和化学原状性）取决于土样所需的测试项目和所含污染物的化学稳定性，梳理了适用于污染场地各种钻进技术的优缺点及适用的土类，以及各种取样技术特点及配套的取样器。在此基础上，针对不同类型污染场地提出了钻进取样技术选用方法，用于指导工（矿）业污染场地的勘察工程实践。 钻探取样是污染场地勘察与评估的重要环节。基于欧美发达国家的污染场地勘察工程实践经验及相关技术文献，本文阐明了污染场地钻探取样的质量要求（即保持物理和化学原状性）取决于土样所需的测试项目和所含污染物的化学稳定性，梳理了适用于污染场地各种钻进技术的优缺点及适用的土类，以及各种取样技术特点及配套的取样器。在此基础上，针对不同类型污染场地提出了钻进取样技术选用方法，用于指导工（矿）业污染场地的勘察工程实践。
2016, 24(4): 649-660.
摘要:
固化/稳定化（S/S）是目前比较有效的一种污泥处置技术，是通过向污泥中添加固化剂材料，与污泥发生一系列的物理化学反应，提高污泥的力学强度和稳定污泥中的重金属污染物，从而达到污泥安全处置和资源化利用的目的，因此，探索高效、低廉和低碳的S/S技术一直是该领域的重点。根据近些年来国内外学者对该领域研究所取得的成果，着重从污泥的种类、固化剂种类、主要技术指标、关键影响因素及固化/稳定化机理等几个方面总结了该课题的研究现状及进展。得到以下主要认识：污泥按来源可分为河湖污泥、市政污泥和工业污泥3大类，由于不同来源污泥成分差别很大，处置方式也不尽相同；对于污泥的S/S处理，常用的固化剂可分为无机和有机两大类，且无机固化剂占主导，目前最流行的是水泥和石灰，还包括一些工业矿渣、黏土等作为辅助材料；S/S的优劣主要通过两个关键技术指标进行评价：固化体的无侧限抗压强度及浸出毒性；污泥的固化/稳定化效果主要受初始含水率、养护时间、固化剂种类、掺入量、pH值和Eh值等因素的影响；固化剂及其产物在污泥中形成骨架，并通过物理化学作用与污泥颗粒胶结和填充大的孔隙，从而起到固化增强作用；固化剂及其产物主要通过物理包裹、沉淀和吸附作用，将污泥中的有害物质封闭在固化体内，从而达到无害化、稳定化目的。最后，针对目前污泥S/S技术研究的不足，提出了今后该课题的研究重点及方向，主要包括：改善污泥的前期脱水效率、进一步掌握固化体的变形特性、开发针对多种重金属离子的综合S/S技术、建立重金属离子固定/溶出模型和迁移模型、研发新型固化剂等。 固化/稳定化（S/S）是目前比较有效的一种污泥处置技术，是通过向污泥中添加固化剂材料，与污泥发生一系列的物理化学反应，提高污泥的力学强度和稳定污泥中的重金属污染物，从而达到污泥安全处置和资源化利用的目的，因此，探索高效、低廉和低碳的S/S技术一直是该领域的重点。根据近些年来国内外学者对该领域研究所取得的成果，着重从污泥的种类、固化剂种类、主要技术指标、关键影响因素及固化/稳定化机理等几个方面总结了该课题的研究现状及进展。得到以下主要认识：污泥按来源可分为河湖污泥、市政污泥和工业污泥3大类，由于不同来源污泥成分差别很大，处置方式也不尽相同；对于污泥的S/S处理，常用的固化剂可分为无机和有机两大类，且无机固化剂占主导，目前最流行的是水泥和石灰，还包括一些工业矿渣、黏土等作为辅助材料；S/S的优劣主要通过两个关键技术指标进行评价：固化体的无侧限抗压强度及浸出毒性；污泥的固化/稳定化效果主要受初始含水率、养护时间、固化剂种类、掺入量、pH值和Eh值等因素的影响；固化剂及其产物在污泥中形成骨架，并通过物理化学作用与污泥颗粒胶结和填充大的孔隙，从而起到固化增强作用；固化剂及其产物主要通过物理包裹、沉淀和吸附作用，将污泥中的有害物质封闭在固化体内，从而达到无害化、稳定化目的。最后，针对目前污泥S/S技术研究的不足，提出了今后该课题的研究重点及方向，主要包括：改善污泥的前期脱水效率、进一步掌握固化体的变形特性、开发针对多种重金属离子的综合S/S技术、建立重金属离子固定/溶出模型和迁移模型、研发新型固化剂等。
固化/稳定化（S/S）是目前比较有效的一种污泥处置技术，是通过向污泥中添加固化剂材料，与污泥发生一系列的物理化学反应，提高污泥的力学强度和稳定污泥中的重金属污染物，从而达到污泥安全处置和资源化利用的目的，因此，探索高效、低廉和低碳的S/S技术一直是该领域的重点。根据近些年来国内外学者对该领域研究所取得的成果，着重从污泥的种类、固化剂种类、主要技术指标、关键影响因素及固化/稳定化机理等几个方面总结了该课题的研究现状及进展。得到以下主要认识：污泥按来源可分为河湖污泥、市政污泥和工业污泥3大类，由于不同来源污泥成分差别很大，处置方式也不尽相同；对于污泥的S/S处理，常用的固化剂可分为无机和有机两大类，且无机固化剂占主导，目前最流行的是水泥和石灰，还包括一些工业矿渣、黏土等作为辅助材料；S/S的优劣主要通过两个关键技术指标进行评价：固化体的无侧限抗压强度及浸出毒性；污泥的固化/稳定化效果主要受初始含水率、养护时间、固化剂种类、掺入量、pH值和Eh值等因素的影响；固化剂及其产物在污泥中形成骨架，并通过物理化学作用与污泥颗粒胶结和填充大的孔隙，从而起到固化增强作用；固化剂及其产物主要通过物理包裹、沉淀和吸附作用，将污泥中的有害物质封闭在固化体内，从而达到无害化、稳定化目的。最后，针对目前污泥S/S技术研究的不足，提出了今后该课题的研究重点及方向，主要包括：改善污泥的前期脱水效率、进一步掌握固化体的变形特性、开发针对多种重金属离子的综合S/S技术、建立重金属离子固定/溶出模型和迁移模型、研发新型固化剂等。 固化/稳定化（S/S）是目前比较有效的一种污泥处置技术，是通过向污泥中添加固化剂材料，与污泥发生一系列的物理化学反应，提高污泥的力学强度和稳定污泥中的重金属污染物，从而达到污泥安全处置和资源化利用的目的，因此，探索高效、低廉和低碳的S/S技术一直是该领域的重点。根据近些年来国内外学者对该领域研究所取得的成果，着重从污泥的种类、固化剂种类、主要技术指标、关键影响因素及固化/稳定化机理等几个方面总结了该课题的研究现状及进展。得到以下主要认识：污泥按来源可分为河湖污泥、市政污泥和工业污泥3大类，由于不同来源污泥成分差别很大，处置方式也不尽相同；对于污泥的S/S处理，常用的固化剂可分为无机和有机两大类，且无机固化剂占主导，目前最流行的是水泥和石灰，还包括一些工业矿渣、黏土等作为辅助材料；S/S的优劣主要通过两个关键技术指标进行评价：固化体的无侧限抗压强度及浸出毒性；污泥的固化/稳定化效果主要受初始含水率、养护时间、固化剂种类、掺入量、pH值和Eh值等因素的影响；固化剂及其产物在污泥中形成骨架，并通过物理化学作用与污泥颗粒胶结和填充大的孔隙，从而起到固化增强作用；固化剂及其产物主要通过物理包裹、沉淀和吸附作用，将污泥中的有害物质封闭在固化体内，从而达到无害化、稳定化目的。最后，针对目前污泥S/S技术研究的不足，提出了今后该课题的研究重点及方向，主要包括：改善污泥的前期脱水效率、进一步掌握固化体的变形特性、开发针对多种重金属离子的综合S/S技术、建立重金属离子固定/溶出模型和迁移模型、研发新型固化剂等。
2016, 24(4): 661-667.
摘要:
随着尾矿库堆积坝高度的增加，库内的地下水渗流场将发生改变，当尾矿堆积坝处的实际水力梯度大于临界水力梯度时，尾矿库堆积坝将产生渗透变形或失稳破坏。为了预测某已建磷石膏尾矿库堆积坝的渗透稳定性，本文运用地下水位计水位恢复试验去确定磷石膏尾矿渗透系数并计算水力梯度，同时采用Geo-studio软件中的SEEP/W模块分析磷石膏堆积坝在不同工况下的渗透稳定性。计算和分析结果表明当堆积坝处于945m堆积高程，在无干滩和100m干滩情况下，实际水力梯度分别为0.784和0.583；当堆积坝处于960m堆积高程，无干滩情况下，实际水力梯度为0.692，在以上两种情况下，堆积坝渗出点高程高于初始坝高程，堆积坝将出现流土变形，坝体处于不稳定状态。当堆积坝处于960m堆积高程100m干滩时，堆积坝上无渗出点，堆积坝处于稳定状态。分析研究结果对该尾矿库的安全运行和维护管理提供技术依据，同时为同类型尾矿库堆积坝渗透稳定性评价提供参考。 随着尾矿库堆积坝高度的增加，库内的地下水渗流场将发生改变，当尾矿堆积坝处的实际水力梯度大于临界水力梯度时，尾矿库堆积坝将产生渗透变形或失稳破坏。为了预测某已建磷石膏尾矿库堆积坝的渗透稳定性，本文运用地下水位计水位恢复试验去确定磷石膏尾矿渗透系数并计算水力梯度，同时采用Geo-studio软件中的SEEP/W模块分析磷石膏堆积坝在不同工况下的渗透稳定性。计算和分析结果表明当堆积坝处于945m堆积高程，在无干滩和100m干滩情况下，实际水力梯度分别为0.784和0.583；当堆积坝处于960m堆积高程，无干滩情况下，实际水力梯度为0.692，在以上两种情况下，堆积坝渗出点高程高于初始坝高程，堆积坝将出现流土变形，坝体处于不稳定状态。当堆积坝处于960m堆积高程100m干滩时，堆积坝上无渗出点，堆积坝处于稳定状态。分析研究结果对该尾矿库的安全运行和维护管理提供技术依据，同时为同类型尾矿库堆积坝渗透稳定性评价提供参考。
随着尾矿库堆积坝高度的增加，库内的地下水渗流场将发生改变，当尾矿堆积坝处的实际水力梯度大于临界水力梯度时，尾矿库堆积坝将产生渗透变形或失稳破坏。为了预测某已建磷石膏尾矿库堆积坝的渗透稳定性，本文运用地下水位计水位恢复试验去确定磷石膏尾矿渗透系数并计算水力梯度，同时采用Geo-studio软件中的SEEP/W模块分析磷石膏堆积坝在不同工况下的渗透稳定性。计算和分析结果表明当堆积坝处于945m堆积高程，在无干滩和100m干滩情况下，实际水力梯度分别为0.784和0.583；当堆积坝处于960m堆积高程，无干滩情况下，实际水力梯度为0.692，在以上两种情况下，堆积坝渗出点高程高于初始坝高程，堆积坝将出现流土变形，坝体处于不稳定状态。当堆积坝处于960m堆积高程100m干滩时，堆积坝上无渗出点，堆积坝处于稳定状态。分析研究结果对该尾矿库的安全运行和维护管理提供技术依据，同时为同类型尾矿库堆积坝渗透稳定性评价提供参考。 随着尾矿库堆积坝高度的增加，库内的地下水渗流场将发生改变，当尾矿堆积坝处的实际水力梯度大于临界水力梯度时，尾矿库堆积坝将产生渗透变形或失稳破坏。为了预测某已建磷石膏尾矿库堆积坝的渗透稳定性，本文运用地下水位计水位恢复试验去确定磷石膏尾矿渗透系数并计算水力梯度，同时采用Geo-studio软件中的SEEP/W模块分析磷石膏堆积坝在不同工况下的渗透稳定性。计算和分析结果表明当堆积坝处于945m堆积高程，在无干滩和100m干滩情况下，实际水力梯度分别为0.784和0.583；当堆积坝处于960m堆积高程，无干滩情况下，实际水力梯度为0.692，在以上两种情况下，堆积坝渗出点高程高于初始坝高程，堆积坝将出现流土变形，坝体处于不稳定状态。当堆积坝处于960m堆积高程100m干滩时，堆积坝上无渗出点，堆积坝处于稳定状态。分析研究结果对该尾矿库的安全运行和维护管理提供技术依据，同时为同类型尾矿库堆积坝渗透稳定性评价提供参考。
2016, 24(4): 668-673.
摘要:
城市隧道暗挖施工期间拱顶以及地表的沉降量对施工安全、工程功能及城市道路正常运行具有重要意义。浅埋暗挖法施工中各类马头门的施工因其受力转换特殊往往是施工过程中关注的重点。北京地铁7号线某区间暗挖隧道马头门处于竖井明挖施工的回填土中，其土质情况复杂、暗挖不确定性因素多。为保证隧道施工和周围构筑物的安全，须对处于回填土范围内竖井马头门的破除与开挖方案进行研究。本文根据地表勘察钻探和超前探测所获取的地层资料和工程设计资料，应用FLAC3D软件对马头门破除时的两个支护方案进行了对比分析。施工实践与理论分析均表明，采用无收缩（WSS）深孔注浆方案的地表沉降量约是超前小导管支护方案沉降量的1/2～1/3。 城市隧道暗挖施工期间拱顶以及地表的沉降量对施工安全、工程功能及城市道路正常运行具有重要意义。浅埋暗挖法施工中各类马头门的施工因其受力转换特殊往往是施工过程中关注的重点。北京地铁7号线某区间暗挖隧道马头门处于竖井明挖施工的回填土中，其土质情况复杂、暗挖不确定性因素多。为保证隧道施工和周围构筑物的安全，须对处于回填土范围内竖井马头门的破除与开挖方案进行研究。本文根据地表勘察钻探和超前探测所获取的地层资料和工程设计资料，应用FLAC3D软件对马头门破除时的两个支护方案进行了对比分析。施工实践与理论分析均表明，采用无收缩（WSS）深孔注浆方案的地表沉降量约是超前小导管支护方案沉降量的1/2～1/3。
城市隧道暗挖施工期间拱顶以及地表的沉降量对施工安全、工程功能及城市道路正常运行具有重要意义。浅埋暗挖法施工中各类马头门的施工因其受力转换特殊往往是施工过程中关注的重点。北京地铁7号线某区间暗挖隧道马头门处于竖井明挖施工的回填土中，其土质情况复杂、暗挖不确定性因素多。为保证隧道施工和周围构筑物的安全，须对处于回填土范围内竖井马头门的破除与开挖方案进行研究。本文根据地表勘察钻探和超前探测所获取的地层资料和工程设计资料，应用FLAC3D软件对马头门破除时的两个支护方案进行了对比分析。施工实践与理论分析均表明，采用无收缩（WSS）深孔注浆方案的地表沉降量约是超前小导管支护方案沉降量的1/2～1/3。 城市隧道暗挖施工期间拱顶以及地表的沉降量对施工安全、工程功能及城市道路正常运行具有重要意义。浅埋暗挖法施工中各类马头门的施工因其受力转换特殊往往是施工过程中关注的重点。北京地铁7号线某区间暗挖隧道马头门处于竖井明挖施工的回填土中，其土质情况复杂、暗挖不确定性因素多。为保证隧道施工和周围构筑物的安全，须对处于回填土范围内竖井马头门的破除与开挖方案进行研究。本文根据地表勘察钻探和超前探测所获取的地层资料和工程设计资料，应用FLAC3D软件对马头门破除时的两个支护方案进行了对比分析。施工实践与理论分析均表明，采用无收缩（WSS）深孔注浆方案的地表沉降量约是超前小导管支护方案沉降量的1/2～1/3。
2016, 24(4): 674-681.
摘要:
山东黄金矿业（莱州）有限公司三山岛金矿位于山东省莱州湾滨海地带，特殊地理位置使矿山采掘工程面临更为复杂的水文地质条件，大规模深部滨海开采存在涌、突水的安全隐患。在此背景下，考虑区域内发育断裂带的影响，对矿山的水文地质特征进行区域划分与评价；在矿区深部3个水平中段进行了节理裂隙现场调查，统计分析了上盘、矿体、下盘岩体的节理裂隙分布规律；基于裂隙几何参数量测与Monte-Carlo结构面随机模拟方法，计算并修正了深部工程岩体的渗透系数；借助FLAC3D数值计算手段，对矿区未来深部开采过程中渗流场的演化规律及影响范围进行了预测。研究对于保障复杂水文地质条件矿山深部开采活动的安全进行具有一定的指导与借鉴意义。 山东黄金矿业（莱州）有限公司三山岛金矿位于山东省莱州湾滨海地带，特殊地理位置使矿山采掘工程面临更为复杂的水文地质条件，大规模深部滨海开采存在涌、突水的安全隐患。在此背景下，考虑区域内发育断裂带的影响，对矿山的水文地质特征进行区域划分与评价；在矿区深部3个水平中段进行了节理裂隙现场调查，统计分析了上盘、矿体、下盘岩体的节理裂隙分布规律；基于裂隙几何参数量测与Monte-Carlo结构面随机模拟方法，计算并修正了深部工程岩体的渗透系数；借助FLAC3D数值计算手段，对矿区未来深部开采过程中渗流场的演化规律及影响范围进行了预测。研究对于保障复杂水文地质条件矿山深部开采活动的安全进行具有一定的指导与借鉴意义。
山东黄金矿业（莱州）有限公司三山岛金矿位于山东省莱州湾滨海地带，特殊地理位置使矿山采掘工程面临更为复杂的水文地质条件，大规模深部滨海开采存在涌、突水的安全隐患。在此背景下，考虑区域内发育断裂带的影响，对矿山的水文地质特征进行区域划分与评价；在矿区深部3个水平中段进行了节理裂隙现场调查，统计分析了上盘、矿体、下盘岩体的节理裂隙分布规律；基于裂隙几何参数量测与Monte-Carlo结构面随机模拟方法，计算并修正了深部工程岩体的渗透系数；借助FLAC3D数值计算手段，对矿区未来深部开采过程中渗流场的演化规律及影响范围进行了预测。研究对于保障复杂水文地质条件矿山深部开采活动的安全进行具有一定的指导与借鉴意义。 山东黄金矿业（莱州）有限公司三山岛金矿位于山东省莱州湾滨海地带，特殊地理位置使矿山采掘工程面临更为复杂的水文地质条件，大规模深部滨海开采存在涌、突水的安全隐患。在此背景下，考虑区域内发育断裂带的影响，对矿山的水文地质特征进行区域划分与评价；在矿区深部3个水平中段进行了节理裂隙现场调查，统计分析了上盘、矿体、下盘岩体的节理裂隙分布规律；基于裂隙几何参数量测与Monte-Carlo结构面随机模拟方法，计算并修正了深部工程岩体的渗透系数；借助FLAC3D数值计算手段，对矿区未来深部开采过程中渗流场的演化规律及影响范围进行了预测。研究对于保障复杂水文地质条件矿山深部开采活动的安全进行具有一定的指导与借鉴意义。
2016, 24(4): 682-692.
摘要:
某拟建水电站为高坝大库，挡水建筑物系200m级碾压混凝土重力坝，系我国在境外投资建设的重大能源项目之一。该水电站位于一条区域性的深大断裂（F4断裂）上，该断裂的活动性以及涉及的筑坝技术可行性为本工程的重大技术课题，关乎水电站成立与否的关键。为此开展了区域地震地质调查、物探、钻探、硐探、断裂物质测龄以及岩土物理力学性质现场和室内测试等大量工作，研究表明：（1）该断裂地震活动微弱，最新活动年龄14.2万～79.8万年，是一条晚更新世以来不活动的断裂，为非活动断层；（2）F4断裂对水坝建设存在影响的部位主要为碎裂岩带和F4-1、F4-2断层，其中微新碎裂岩多为Ⅲ1B类岩体，仅F4-2断层下盘影响带内的碎裂岩岩体为Ⅳ1B类岩体，F4-1、F4-2断层带工程性质差，为Ⅴ类岩体，是坝基最软弱的部位；（3）在F4断裂带上筑坝，建库后诱发构造型水库地震的可能性小，存在的主要工程地质问题为坝基变形和渗漏、渗透稳定问题，可通过适当深挖，并结合回填混凝土塞、固结灌浆、加深加密帷幕孔以及增加帷幕排数等工程措施予以处理。因此，F4断裂带上可以兴建水电站工程，筑坝技术可行。结果可为该水电站设计、施工提供技术依据，为类似工程提供技术参考。 某拟建水电站为高坝大库，挡水建筑物系200m级碾压混凝土重力坝，系我国在境外投资建设的重大能源项目之一。该水电站位于一条区域性的深大断裂（F4断裂）上，该断裂的活动性以及涉及的筑坝技术可行性为本工程的重大技术课题，关乎水电站成立与否的关键。为此开展了区域地震地质调查、物探、钻探、硐探、断裂物质测龄以及岩土物理力学性质现场和室内测试等大量工作，研究表明：（1）该断裂地震活动微弱，最新活动年龄14.2万～79.8万年，是一条晚更新世以来不活动的断裂，为非活动断层；（2）F4断裂对水坝建设存在影响的部位主要为碎裂岩带和F4-1、F4-2断层，其中微新碎裂岩多为Ⅲ1B类岩体，仅F4-2断层下盘影响带内的碎裂岩岩体为Ⅳ1B类岩体，F4-1、F4-2断层带工程性质差，为Ⅴ类岩体，是坝基最软弱的部位；（3）在F4断裂带上筑坝，建库后诱发构造型水库地震的可能性小，存在的主要工程地质问题为坝基变形和渗漏、渗透稳定问题，可通过适当深挖，并结合回填混凝土塞、固结灌浆、加深加密帷幕孔以及增加帷幕排数等工程措施予以处理。因此，F4断裂带上可以兴建水电站工程，筑坝技术可行。结果可为该水电站设计、施工提供技术依据，为类似工程提供技术参考。
某拟建水电站为高坝大库，挡水建筑物系200m级碾压混凝土重力坝，系我国在境外投资建设的重大能源项目之一。该水电站位于一条区域性的深大断裂（F4断裂）上，该断裂的活动性以及涉及的筑坝技术可行性为本工程的重大技术课题，关乎水电站成立与否的关键。为此开展了区域地震地质调查、物探、钻探、硐探、断裂物质测龄以及岩土物理力学性质现场和室内测试等大量工作，研究表明：（1）该断裂地震活动微弱，最新活动年龄14.2万～79.8万年，是一条晚更新世以来不活动的断裂，为非活动断层；（2）F4断裂对水坝建设存在影响的部位主要为碎裂岩带和F4-1、F4-2断层，其中微新碎裂岩多为Ⅲ1B类岩体，仅F4-2断层下盘影响带内的碎裂岩岩体为Ⅳ1B类岩体，F4-1、F4-2断层带工程性质差，为Ⅴ类岩体，是坝基最软弱的部位；（3）在F4断裂带上筑坝，建库后诱发构造型水库地震的可能性小，存在的主要工程地质问题为坝基变形和渗漏、渗透稳定问题，可通过适当深挖，并结合回填混凝土塞、固结灌浆、加深加密帷幕孔以及增加帷幕排数等工程措施予以处理。因此，F4断裂带上可以兴建水电站工程，筑坝技术可行。结果可为该水电站设计、施工提供技术依据，为类似工程提供技术参考。 某拟建水电站为高坝大库，挡水建筑物系200m级碾压混凝土重力坝，系我国在境外投资建设的重大能源项目之一。该水电站位于一条区域性的深大断裂（F4断裂）上，该断裂的活动性以及涉及的筑坝技术可行性为本工程的重大技术课题，关乎水电站成立与否的关键。为此开展了区域地震地质调查、物探、钻探、硐探、断裂物质测龄以及岩土物理力学性质现场和室内测试等大量工作，研究表明：（1）该断裂地震活动微弱，最新活动年龄14.2万～79.8万年，是一条晚更新世以来不活动的断裂，为非活动断层；（2）F4断裂对水坝建设存在影响的部位主要为碎裂岩带和F4-1、F4-2断层，其中微新碎裂岩多为Ⅲ1B类岩体，仅F4-2断层下盘影响带内的碎裂岩岩体为Ⅳ1B类岩体，F4-1、F4-2断层带工程性质差，为Ⅴ类岩体，是坝基最软弱的部位；（3）在F4断裂带上筑坝，建库后诱发构造型水库地震的可能性小，存在的主要工程地质问题为坝基变形和渗漏、渗透稳定问题，可通过适当深挖，并结合回填混凝土塞、固结灌浆、加深加密帷幕孔以及增加帷幕排数等工程措施予以处理。因此，F4断裂带上可以兴建水电站工程，筑坝技术可行。结果可为该水电站设计、施工提供技术依据，为类似工程提供技术参考。
2016, 24(4): 693-703.
摘要:
广西花岗岩分布区的岩土体结构松散，分布有大量较大厚度的风化坡残积土，受侵蚀、剥蚀、切割作用强烈，局部的水土流失严重，而且该区降雨量丰富，经常会有滑坡地质灾害发生。在统计分析的基础上选取坡度、高程、地质构造、植被、降雨、人类工程活动、滑坡灾害体积密度作为易发性评价指标，基于ArcGIS软件并运用信息量模型对广西花岗岩分布区进行滑坡易发性区划、完成滑坡易发性评价，并与滑坡灾害点和隐患点进行了验证。广西花岗岩区滑坡易发性评价的结果与实际滑坡的分布较为吻合，为广西花岗岩分布区滑坡预警预报及防治工作奠定基础。 广西花岗岩分布区的岩土体结构松散，分布有大量较大厚度的风化坡残积土，受侵蚀、剥蚀、切割作用强烈，局部的水土流失严重，而且该区降雨量丰富，经常会有滑坡地质灾害发生。在统计分析的基础上选取坡度、高程、地质构造、植被、降雨、人类工程活动、滑坡灾害体积密度作为易发性评价指标，基于ArcGIS软件并运用信息量模型对广西花岗岩分布区进行滑坡易发性区划、完成滑坡易发性评价，并与滑坡灾害点和隐患点进行了验证。广西花岗岩区滑坡易发性评价的结果与实际滑坡的分布较为吻合，为广西花岗岩分布区滑坡预警预报及防治工作奠定基础。
广西花岗岩分布区的岩土体结构松散，分布有大量较大厚度的风化坡残积土，受侵蚀、剥蚀、切割作用强烈，局部的水土流失严重，而且该区降雨量丰富，经常会有滑坡地质灾害发生。在统计分析的基础上选取坡度、高程、地质构造、植被、降雨、人类工程活动、滑坡灾害体积密度作为易发性评价指标，基于ArcGIS软件并运用信息量模型对广西花岗岩分布区进行滑坡易发性区划、完成滑坡易发性评价，并与滑坡灾害点和隐患点进行了验证。广西花岗岩区滑坡易发性评价的结果与实际滑坡的分布较为吻合，为广西花岗岩分布区滑坡预警预报及防治工作奠定基础。 广西花岗岩分布区的岩土体结构松散，分布有大量较大厚度的风化坡残积土，受侵蚀、剥蚀、切割作用强烈，局部的水土流失严重，而且该区降雨量丰富，经常会有滑坡地质灾害发生。在统计分析的基础上选取坡度、高程、地质构造、植被、降雨、人类工程活动、滑坡灾害体积密度作为易发性评价指标，基于ArcGIS软件并运用信息量模型对广西花岗岩分布区进行滑坡易发性区划、完成滑坡易发性评价，并与滑坡灾害点和隐患点进行了验证。广西花岗岩区滑坡易发性评价的结果与实际滑坡的分布较为吻合，为广西花岗岩分布区滑坡预警预报及防治工作奠定基础。
2016, 24(4): 704-712.
摘要:
唐山南部沿海地区是唐山市地面沉降灾害较严重的地区，地面沉降的快速发展对唐山世界级重化工业基地的功能发挥构成严重威胁，全面了解唐山南部沿海地区地面沉降的分布演化态势及其发育主导因素至关重要。基于中高分辨率雷达数据，采用PSInSAR技术获取唐山南部沿海地区地面沉降场的分布及演化信息，可以发现这一地区的区域地面沉降漏斗与地下水位下降漏斗具有良好的对应关系，且沉降区范围沿区内基底断裂带一侧展布。但在曹妃甸工业区，地面沉降特征与过量开采地下水引起的地面沉降特征有所不同，地面沉降区呈点状、斑状分布，沉降区范围较小，沉降中心的沉降梯度大。据调查，特殊的地质环境是该区地面沉降发育的基础条件，地下水超采、大规模工程扰动是诱发和加剧地面沉降的外在动力。 唐山南部沿海地区是唐山市地面沉降灾害较严重的地区，地面沉降的快速发展对唐山世界级重化工业基地的功能发挥构成严重威胁，全面了解唐山南部沿海地区地面沉降的分布演化态势及其发育主导因素至关重要。基于中高分辨率雷达数据，采用PSInSAR技术获取唐山南部沿海地区地面沉降场的分布及演化信息，可以发现这一地区的区域地面沉降漏斗与地下水位下降漏斗具有良好的对应关系，且沉降区范围沿区内基底断裂带一侧展布。但在曹妃甸工业区，地面沉降特征与过量开采地下水引起的地面沉降特征有所不同，地面沉降区呈点状、斑状分布，沉降区范围较小，沉降中心的沉降梯度大。据调查，特殊的地质环境是该区地面沉降发育的基础条件，地下水超采、大规模工程扰动是诱发和加剧地面沉降的外在动力。
唐山南部沿海地区是唐山市地面沉降灾害较严重的地区，地面沉降的快速发展对唐山世界级重化工业基地的功能发挥构成严重威胁，全面了解唐山南部沿海地区地面沉降的分布演化态势及其发育主导因素至关重要。基于中高分辨率雷达数据，采用PSInSAR技术获取唐山南部沿海地区地面沉降场的分布及演化信息，可以发现这一地区的区域地面沉降漏斗与地下水位下降漏斗具有良好的对应关系，且沉降区范围沿区内基底断裂带一侧展布。但在曹妃甸工业区，地面沉降特征与过量开采地下水引起的地面沉降特征有所不同，地面沉降区呈点状、斑状分布，沉降区范围较小，沉降中心的沉降梯度大。据调查，特殊的地质环境是该区地面沉降发育的基础条件，地下水超采、大规模工程扰动是诱发和加剧地面沉降的外在动力。 唐山南部沿海地区是唐山市地面沉降灾害较严重的地区，地面沉降的快速发展对唐山世界级重化工业基地的功能发挥构成严重威胁，全面了解唐山南部沿海地区地面沉降的分布演化态势及其发育主导因素至关重要。基于中高分辨率雷达数据，采用PSInSAR技术获取唐山南部沿海地区地面沉降场的分布及演化信息，可以发现这一地区的区域地面沉降漏斗与地下水位下降漏斗具有良好的对应关系，且沉降区范围沿区内基底断裂带一侧展布。但在曹妃甸工业区，地面沉降特征与过量开采地下水引起的地面沉降特征有所不同，地面沉降区呈点状、斑状分布，沉降区范围较小，沉降中心的沉降梯度大。据调查，特殊的地质环境是该区地面沉降发育的基础条件，地下水超采、大规模工程扰动是诱发和加剧地面沉降的外在动力。
2016, 24(4): 713-719.
摘要:
为对强震区地质灾害进行精细调查，基于无人机低空摄影测量系统能够获取高精度、高分辨率和高时效的遥感影像且具有灵活性强和不受复杂地形影响等特点。本文将无人机低空摄影测量系统应用到强震区地质灾害精细调查，探讨了强震区地质灾害无人机遥感精细调查流程及成果应用。以老虎嘴滑坡所在区域的应用为例，阐述了无人机遥感像片的获取和DEM、DOM及三维真实空间场景的制作方法，重点介绍了利用三维真实场景对地质灾害进行定性及定量分析及精确描述。实践结果表明：（1）同常规的遥感调查方法相比，该方法不仅能够获取更高分辨率和更高精度的地质灾害精细调查基础数据，而且还提高了其时效性及可靠性；（2）构建的地质灾害体三维真实空间场景突破了传统的二维地质灾害解译技术，提高了地质灾害解译的精度及准确度。本文较完整地阐述了无人机低空摄影测量系统在强震区地质灾害精细调查的流程及方法，可以较好地应用于强震区地质灾害精细调查。 为对强震区地质灾害进行精细调查，基于无人机低空摄影测量系统能够获取高精度、高分辨率和高时效的遥感影像且具有灵活性强和不受复杂地形影响等特点。本文将无人机低空摄影测量系统应用到强震区地质灾害精细调查，探讨了强震区地质灾害无人机遥感精细调查流程及成果应用。以老虎嘴滑坡所在区域的应用为例，阐述了无人机遥感像片的获取和DEM、DOM及三维真实空间场景的制作方法，重点介绍了利用三维真实场景对地质灾害进行定性及定量分析及精确描述。实践结果表明：（1）同常规的遥感调查方法相比，该方法不仅能够获取更高分辨率和更高精度的地质灾害精细调查基础数据，而且还提高了其时效性及可靠性；（2）构建的地质灾害体三维真实空间场景突破了传统的二维地质灾害解译技术，提高了地质灾害解译的精度及准确度。本文较完整地阐述了无人机低空摄影测量系统在强震区地质灾害精细调查的流程及方法，可以较好地应用于强震区地质灾害精细调查。
为对强震区地质灾害进行精细调查，基于无人机低空摄影测量系统能够获取高精度、高分辨率和高时效的遥感影像且具有灵活性强和不受复杂地形影响等特点。本文将无人机低空摄影测量系统应用到强震区地质灾害精细调查，探讨了强震区地质灾害无人机遥感精细调查流程及成果应用。以老虎嘴滑坡所在区域的应用为例，阐述了无人机遥感像片的获取和DEM、DOM及三维真实空间场景的制作方法，重点介绍了利用三维真实场景对地质灾害进行定性及定量分析及精确描述。实践结果表明：（1）同常规的遥感调查方法相比，该方法不仅能够获取更高分辨率和更高精度的地质灾害精细调查基础数据，而且还提高了其时效性及可靠性；（2）构建的地质灾害体三维真实空间场景突破了传统的二维地质灾害解译技术，提高了地质灾害解译的精度及准确度。本文较完整地阐述了无人机低空摄影测量系统在强震区地质灾害精细调查的流程及方法，可以较好地应用于强震区地质灾害精细调查。 为对强震区地质灾害进行精细调查，基于无人机低空摄影测量系统能够获取高精度、高分辨率和高时效的遥感影像且具有灵活性强和不受复杂地形影响等特点。本文将无人机低空摄影测量系统应用到强震区地质灾害精细调查，探讨了强震区地质灾害无人机遥感精细调查流程及成果应用。以老虎嘴滑坡所在区域的应用为例，阐述了无人机遥感像片的获取和DEM、DOM及三维真实空间场景的制作方法，重点介绍了利用三维真实场景对地质灾害进行定性及定量分析及精确描述。实践结果表明：（1）同常规的遥感调查方法相比，该方法不仅能够获取更高分辨率和更高精度的地质灾害精细调查基础数据，而且还提高了其时效性及可靠性；（2）构建的地质灾害体三维真实空间场景突破了传统的二维地质灾害解译技术，提高了地质灾害解译的精度及准确度。本文较完整地阐述了无人机低空摄影测量系统在强震区地质灾害精细调查的流程及方法，可以较好地应用于强震区地质灾害精细调查。
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