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专家审稿
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主编审稿2017年 25卷 第4期
上一期
2017, 25(4): 903-911.
摘要
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摘要:
本研究采用聚丙烯纤维和聚氨酯型固化剂复合加固材料（简称复合加固剂）对砂土进行改良，对不同配比的复合加固剂改良砂土的强度，进行了无侧限抗压和直剪试验研究，并对其改良机理进行较为深入的分析。试验结果表明，复合加固剂改良砂土的无侧限抗压强度和剪切强度均得到了一定程度的提高。当复合加固剂中固化剂的浓度一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着纤维含量的增加先增加后减少，分别在纤维含量0.3%和0.2%左右达到峰值；当复合加固剂中纤维含量一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着固化剂浓度增加而增加，而内摩擦角变化不大。综合试验结果和施工可行性，建议复合固化剂在改良砂土应用中的最佳配比为聚氨酯固化剂浓度30%，聚丙烯纤维含量0.2%。复合加固剂是结合物理和化学加固方式，能够有效地提高砂土强度。本研究结果为复合加固材料的进一步研究和应用提供一定的参考依据。 本研究采用聚丙烯纤维和聚氨酯型固化剂复合加固材料（简称复合加固剂）对砂土进行改良，对不同配比的复合加固剂改良砂土的强度，进行了无侧限抗压和直剪试验研究，并对其改良机理进行较为深入的分析。试验结果表明，复合加固剂改良砂土的无侧限抗压强度和剪切强度均得到了一定程度的提高。当复合加固剂中固化剂的浓度一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着纤维含量的增加先增加后减少，分别在纤维含量0.3%和0.2%左右达到峰值；当复合加固剂中纤维含量一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着固化剂浓度增加而增加，而内摩擦角变化不大。综合试验结果和施工可行性，建议复合固化剂在改良砂土应用中的最佳配比为聚氨酯固化剂浓度30%，聚丙烯纤维含量0.2%。复合加固剂是结合物理和化学加固方式，能够有效地提高砂土强度。本研究结果为复合加固材料的进一步研究和应用提供一定的参考依据。
本研究采用聚丙烯纤维和聚氨酯型固化剂复合加固材料（简称复合加固剂）对砂土进行改良，对不同配比的复合加固剂改良砂土的强度，进行了无侧限抗压和直剪试验研究，并对其改良机理进行较为深入的分析。试验结果表明，复合加固剂改良砂土的无侧限抗压强度和剪切强度均得到了一定程度的提高。当复合加固剂中固化剂的浓度一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着纤维含量的增加先增加后减少，分别在纤维含量0.3%和0.2%左右达到峰值；当复合加固剂中纤维含量一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着固化剂浓度增加而增加，而内摩擦角变化不大。综合试验结果和施工可行性，建议复合固化剂在改良砂土应用中的最佳配比为聚氨酯固化剂浓度30%，聚丙烯纤维含量0.2%。复合加固剂是结合物理和化学加固方式，能够有效地提高砂土强度。本研究结果为复合加固材料的进一步研究和应用提供一定的参考依据。 本研究采用聚丙烯纤维和聚氨酯型固化剂复合加固材料（简称复合加固剂）对砂土进行改良，对不同配比的复合加固剂改良砂土的强度，进行了无侧限抗压和直剪试验研究，并对其改良机理进行较为深入的分析。试验结果表明，复合加固剂改良砂土的无侧限抗压强度和剪切强度均得到了一定程度的提高。当复合加固剂中固化剂的浓度一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着纤维含量的增加先增加后减少，分别在纤维含量0.3%和0.2%左右达到峰值；当复合加固剂中纤维含量一定时，砂土的无侧限抗压强度和黏聚力均随着固化剂浓度增加而增加，而内摩擦角变化不大。综合试验结果和施工可行性，建议复合固化剂在改良砂土应用中的最佳配比为聚氨酯固化剂浓度30%，聚丙烯纤维含量0.2%。复合加固剂是结合物理和化学加固方式，能够有效地提高砂土强度。本研究结果为复合加固材料的进一步研究和应用提供一定的参考依据。
2017, 25(4): 912-919.
摘要:
为了研究椰丝纤维和双聚高分子材料加固粉砂土的效果和机制，本文采用正交试验方法，通过掺加双聚高分子材料和椰丝纤维，针对影响加筋固化土的力学性能和渗透性的因素（椰丝纤维掺量、椰丝纤维长度和双聚材料掺量），进行无侧限抗压强度试验和渗透试验等分析研究。研究结果表明：在粉砂土中添加双聚材料固化剂和椰丝纤维，提高了土体的无侧限抗压强度和降低了土体的渗透性。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样的无侧限抗压强度影响非常显著，椰丝纤维长度对试样无侧限抗压强度的影响显著。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样渗透系数的影响显著，椰丝纤维长度对渗透系数的影响不显著。当纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.375%时，试样的无侧限抗压强度最大。纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.325%时，试样的渗透系数最小。 为了研究椰丝纤维和双聚高分子材料加固粉砂土的效果和机制，本文采用正交试验方法，通过掺加双聚高分子材料和椰丝纤维，针对影响加筋固化土的力学性能和渗透性的因素（椰丝纤维掺量、椰丝纤维长度和双聚材料掺量），进行无侧限抗压强度试验和渗透试验等分析研究。研究结果表明：在粉砂土中添加双聚材料固化剂和椰丝纤维，提高了土体的无侧限抗压强度和降低了土体的渗透性。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样的无侧限抗压强度影响非常显著，椰丝纤维长度对试样无侧限抗压强度的影响显著。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样渗透系数的影响显著，椰丝纤维长度对渗透系数的影响不显著。当纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.375%时，试样的无侧限抗压强度最大。纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.325%时，试样的渗透系数最小。
为了研究椰丝纤维和双聚高分子材料加固粉砂土的效果和机制，本文采用正交试验方法，通过掺加双聚高分子材料和椰丝纤维，针对影响加筋固化土的力学性能和渗透性的因素（椰丝纤维掺量、椰丝纤维长度和双聚材料掺量），进行无侧限抗压强度试验和渗透试验等分析研究。研究结果表明：在粉砂土中添加双聚材料固化剂和椰丝纤维，提高了土体的无侧限抗压强度和降低了土体的渗透性。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样的无侧限抗压强度影响非常显著，椰丝纤维长度对试样无侧限抗压强度的影响显著。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样渗透系数的影响显著，椰丝纤维长度对渗透系数的影响不显著。当纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.375%时，试样的无侧限抗压强度最大。纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.325%时，试样的渗透系数最小。 为了研究椰丝纤维和双聚高分子材料加固粉砂土的效果和机制，本文采用正交试验方法，通过掺加双聚高分子材料和椰丝纤维，针对影响加筋固化土的力学性能和渗透性的因素（椰丝纤维掺量、椰丝纤维长度和双聚材料掺量），进行无侧限抗压强度试验和渗透试验等分析研究。研究结果表明：在粉砂土中添加双聚材料固化剂和椰丝纤维，提高了土体的无侧限抗压强度和降低了土体的渗透性。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样的无侧限抗压强度影响非常显著，椰丝纤维长度对试样无侧限抗压强度的影响显著。椰丝纤维含量和双聚材料掺量对试样渗透系数的影响显著，椰丝纤维长度对渗透系数的影响不显著。当纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.375%时，试样的无侧限抗压强度最大。纤维掺量为0.9%，双聚材料掺量为0.325%时，试样的渗透系数最小。
2017, 25(4): 920-925.
摘要:
深基坑稳定性问题是重要的工程问题，其中，有效支护结构是保证基坑工程顺利实施的基础。本文引入离散元法，提出了基坑及支护结构建模和数值模拟方法。采用紧密堆积离散单元构建模型初始地层，引入了离散单元团簇模型来构建表面较为光滑的管桩。以南京某深基坑工程为例，采用三维离散元模拟软件MatDEM3D构建几何模型，并根据土体的力学性质设定相应单元的力学参数。数值模拟中，通过预平衡操作实现土层的压实，进而模拟了基坑开挖过程中土体和管桩的变形。将数值模拟结果与实测监测数据进行了对比分析，评价了基坑支护结构的有效性。这种基坑离散元数值模拟方法在基坑开挖过程的稳定性预判和支护结构的有效性评价上具有潜在的应用前景。 深基坑稳定性问题是重要的工程问题，其中，有效支护结构是保证基坑工程顺利实施的基础。本文引入离散元法，提出了基坑及支护结构建模和数值模拟方法。采用紧密堆积离散单元构建模型初始地层，引入了离散单元团簇模型来构建表面较为光滑的管桩。以南京某深基坑工程为例，采用三维离散元模拟软件MatDEM3D构建几何模型，并根据土体的力学性质设定相应单元的力学参数。数值模拟中，通过预平衡操作实现土层的压实，进而模拟了基坑开挖过程中土体和管桩的变形。将数值模拟结果与实测监测数据进行了对比分析，评价了基坑支护结构的有效性。这种基坑离散元数值模拟方法在基坑开挖过程的稳定性预判和支护结构的有效性评价上具有潜在的应用前景。
深基坑稳定性问题是重要的工程问题，其中，有效支护结构是保证基坑工程顺利实施的基础。本文引入离散元法，提出了基坑及支护结构建模和数值模拟方法。采用紧密堆积离散单元构建模型初始地层，引入了离散单元团簇模型来构建表面较为光滑的管桩。以南京某深基坑工程为例，采用三维离散元模拟软件MatDEM3D构建几何模型，并根据土体的力学性质设定相应单元的力学参数。数值模拟中，通过预平衡操作实现土层的压实，进而模拟了基坑开挖过程中土体和管桩的变形。将数值模拟结果与实测监测数据进行了对比分析，评价了基坑支护结构的有效性。这种基坑离散元数值模拟方法在基坑开挖过程的稳定性预判和支护结构的有效性评价上具有潜在的应用前景。 深基坑稳定性问题是重要的工程问题，其中，有效支护结构是保证基坑工程顺利实施的基础。本文引入离散元法，提出了基坑及支护结构建模和数值模拟方法。采用紧密堆积离散单元构建模型初始地层，引入了离散单元团簇模型来构建表面较为光滑的管桩。以南京某深基坑工程为例，采用三维离散元模拟软件MatDEM3D构建几何模型，并根据土体的力学性质设定相应单元的力学参数。数值模拟中，通过预平衡操作实现土层的压实，进而模拟了基坑开挖过程中土体和管桩的变形。将数值模拟结果与实测监测数据进行了对比分析，评价了基坑支护结构的有效性。这种基坑离散元数值模拟方法在基坑开挖过程的稳定性预判和支护结构的有效性评价上具有潜在的应用前景。
2017, 25(4): 926-934.
摘要:
采动覆岩变形破坏对开采巷道的安全构成威胁，同时易造成地面塌陷，对地面构筑物的安全和地质环境产生影响。因此，对煤层采动覆岩变形进行监控，具有重要的现实意义。论文针对煤层采动覆岩变形破坏的一般规律，利用分布式光纤感测技术，开展了采动覆岩变形物理模型试验研究。采用将感测光缆竖直植入物理模型内部的布设方法，获得了煤层采动过程中覆岩变形分布式监测结果。将光纤测试结果与常规近景摄影结果进行对比，结果基本吻合；同时，揭示了采动覆岩变形破坏规律和覆岩离层的演化过程。利用经验公式计算得出"导高"均值约为30.6cm，这与光纤监测数据分析估算得到的30cm基本一致。试验结果表明：将分布式光纤感测技术引入采动覆岩破坏模型试验是可行且准确的，为以后的相关研究提供了一种新的思路与方法。 采动覆岩变形破坏对开采巷道的安全构成威胁，同时易造成地面塌陷，对地面构筑物的安全和地质环境产生影响。因此，对煤层采动覆岩变形进行监控，具有重要的现实意义。论文针对煤层采动覆岩变形破坏的一般规律，利用分布式光纤感测技术，开展了采动覆岩变形物理模型试验研究。采用将感测光缆竖直植入物理模型内部的布设方法，获得了煤层采动过程中覆岩变形分布式监测结果。将光纤测试结果与常规近景摄影结果进行对比，结果基本吻合；同时，揭示了采动覆岩变形破坏规律和覆岩离层的演化过程。利用经验公式计算得出"导高"均值约为30.6cm，这与光纤监测数据分析估算得到的30cm基本一致。试验结果表明：将分布式光纤感测技术引入采动覆岩破坏模型试验是可行且准确的，为以后的相关研究提供了一种新的思路与方法。
采动覆岩变形破坏对开采巷道的安全构成威胁，同时易造成地面塌陷，对地面构筑物的安全和地质环境产生影响。因此，对煤层采动覆岩变形进行监控，具有重要的现实意义。论文针对煤层采动覆岩变形破坏的一般规律，利用分布式光纤感测技术，开展了采动覆岩变形物理模型试验研究。采用将感测光缆竖直植入物理模型内部的布设方法，获得了煤层采动过程中覆岩变形分布式监测结果。将光纤测试结果与常规近景摄影结果进行对比，结果基本吻合；同时，揭示了采动覆岩变形破坏规律和覆岩离层的演化过程。利用经验公式计算得出"导高"均值约为30.6cm，这与光纤监测数据分析估算得到的30cm基本一致。试验结果表明：将分布式光纤感测技术引入采动覆岩破坏模型试验是可行且准确的，为以后的相关研究提供了一种新的思路与方法。 采动覆岩变形破坏对开采巷道的安全构成威胁，同时易造成地面塌陷，对地面构筑物的安全和地质环境产生影响。因此，对煤层采动覆岩变形进行监控，具有重要的现实意义。论文针对煤层采动覆岩变形破坏的一般规律，利用分布式光纤感测技术，开展了采动覆岩变形物理模型试验研究。采用将感测光缆竖直植入物理模型内部的布设方法，获得了煤层采动过程中覆岩变形分布式监测结果。将光纤测试结果与常规近景摄影结果进行对比，结果基本吻合；同时，揭示了采动覆岩变形破坏规律和覆岩离层的演化过程。利用经验公式计算得出"导高"均值约为30.6cm，这与光纤监测数据分析估算得到的30cm基本一致。试验结果表明：将分布式光纤感测技术引入采动覆岩破坏模型试验是可行且准确的，为以后的相关研究提供了一种新的思路与方法。
2017, 25(4): 935-942.
摘要:
天然岩石在压缩荷载作用下内部裂隙的闭合、张开、扩展过程直接影响岩石的力学性能。在经典移动点回归法的基础上，引入泊松比进行修正提出了一种6阶段变形划分方法——综合刚度法。不同加载路径下流纹岩的单轴压缩试验结果分析表明：（1）采用综合刚度法可以准确获得硬脆性岩石试样接触应变ε0、裂隙闭合应变εc、弹性应变εe、裂隙稳定扩展应变εi、裂隙不稳定扩展应变εd和峰后应变值εf；（2）单轴压缩下流纹岩试样裂隙闭合应变达到峰前总应变的44.2%，峰前裂隙扩展应变和峰后应变均较小，脆性特征明显；（3）单轴压缩弹性阶段加卸载试验表明，采用综合刚度法能更准确剔除试样接触应变，获得裂隙闭合应变。综合刚度法更加适用于硬脆性岩石的变形分析，可以准确剔除试样接触应变并获得更准确的各阶段应变，特别是裂隙闭合应变，可以作为评价岩石内裂隙密度的定量参数。 天然岩石在压缩荷载作用下内部裂隙的闭合、张开、扩展过程直接影响岩石的力学性能。在经典移动点回归法的基础上，引入泊松比进行修正提出了一种6阶段变形划分方法——综合刚度法。不同加载路径下流纹岩的单轴压缩试验结果分析表明：（1）采用综合刚度法可以准确获得硬脆性岩石试样接触应变ε0、裂隙闭合应变εc、弹性应变εe、裂隙稳定扩展应变εi、裂隙不稳定扩展应变εd和峰后应变值εf；（2）单轴压缩下流纹岩试样裂隙闭合应变达到峰前总应变的44.2%，峰前裂隙扩展应变和峰后应变均较小，脆性特征明显；（3）单轴压缩弹性阶段加卸载试验表明，采用综合刚度法能更准确剔除试样接触应变，获得裂隙闭合应变。综合刚度法更加适用于硬脆性岩石的变形分析，可以准确剔除试样接触应变并获得更准确的各阶段应变，特别是裂隙闭合应变，可以作为评价岩石内裂隙密度的定量参数。
天然岩石在压缩荷载作用下内部裂隙的闭合、张开、扩展过程直接影响岩石的力学性能。在经典移动点回归法的基础上，引入泊松比进行修正提出了一种6阶段变形划分方法——综合刚度法。不同加载路径下流纹岩的单轴压缩试验结果分析表明：（1）采用综合刚度法可以准确获得硬脆性岩石试样接触应变ε0、裂隙闭合应变εc、弹性应变εe、裂隙稳定扩展应变εi、裂隙不稳定扩展应变εd和峰后应变值εf；（2）单轴压缩下流纹岩试样裂隙闭合应变达到峰前总应变的44.2%，峰前裂隙扩展应变和峰后应变均较小，脆性特征明显；（3）单轴压缩弹性阶段加卸载试验表明，采用综合刚度法能更准确剔除试样接触应变，获得裂隙闭合应变。综合刚度法更加适用于硬脆性岩石的变形分析，可以准确剔除试样接触应变并获得更准确的各阶段应变，特别是裂隙闭合应变，可以作为评价岩石内裂隙密度的定量参数。 天然岩石在压缩荷载作用下内部裂隙的闭合、张开、扩展过程直接影响岩石的力学性能。在经典移动点回归法的基础上，引入泊松比进行修正提出了一种6阶段变形划分方法——综合刚度法。不同加载路径下流纹岩的单轴压缩试验结果分析表明：（1）采用综合刚度法可以准确获得硬脆性岩石试样接触应变ε0、裂隙闭合应变εc、弹性应变εe、裂隙稳定扩展应变εi、裂隙不稳定扩展应变εd和峰后应变值εf；（2）单轴压缩下流纹岩试样裂隙闭合应变达到峰前总应变的44.2%，峰前裂隙扩展应变和峰后应变均较小，脆性特征明显；（3）单轴压缩弹性阶段加卸载试验表明，采用综合刚度法能更准确剔除试样接触应变，获得裂隙闭合应变。综合刚度法更加适用于硬脆性岩石的变形分析，可以准确剔除试样接触应变并获得更准确的各阶段应变，特别是裂隙闭合应变，可以作为评价岩石内裂隙密度的定量参数。
2017, 25(4): 943-952.
摘要:
为研究片岩的各向异性特征，采用室内三轴压缩试验，获取α=0°、α=45°、α=90° 3种片理倾角试样的应力-应变曲线及强度和变形数据。进一步构建7组片理倾角下的标准圆柱体模型，以室内试验获取的数据为依据，反演材料介质力学参数，利用FLAC3D模拟、探讨了不同片理倾角的片岩破坏模式及抗压强度的片理倾角效应和围压效应。结果表明，三轴压缩条件下，片岩的破坏模式主要分为斜切片理剪切破坏和顺片理剪切滑移破坏，对应的变形破坏的控制结构亦不同。相同围压下，片岩抗压强度随片理倾角呈非对称的"U"字型变化，抗压强度最大值始终位于α=90°，最小值分布在α=45°或α=60°处。围压增大时，对顺片理倾角破坏的片岩强度的增强效应趋于弱化。此外，分析了各向异性岩石抗压强度最大值分布位置的影响因素，发现岩石均匀性程度对各向异性岩石的抗压强度最大值的分布有重要影响，均匀性较差时，最大值位于α=90°；反之，最大值出现于α=0°。 为研究片岩的各向异性特征，采用室内三轴压缩试验，获取α=0°、α=45°、α=90° 3种片理倾角试样的应力-应变曲线及强度和变形数据。进一步构建7组片理倾角下的标准圆柱体模型，以室内试验获取的数据为依据，反演材料介质力学参数，利用FLAC3D模拟、探讨了不同片理倾角的片岩破坏模式及抗压强度的片理倾角效应和围压效应。结果表明，三轴压缩条件下，片岩的破坏模式主要分为斜切片理剪切破坏和顺片理剪切滑移破坏，对应的变形破坏的控制结构亦不同。相同围压下，片岩抗压强度随片理倾角呈非对称的"U"字型变化，抗压强度最大值始终位于α=90°，最小值分布在α=45°或α=60°处。围压增大时，对顺片理倾角破坏的片岩强度的增强效应趋于弱化。此外，分析了各向异性岩石抗压强度最大值分布位置的影响因素，发现岩石均匀性程度对各向异性岩石的抗压强度最大值的分布有重要影响，均匀性较差时，最大值位于α=90°；反之，最大值出现于α=0°。
为研究片岩的各向异性特征，采用室内三轴压缩试验，获取α=0°、α=45°、α=90° 3种片理倾角试样的应力-应变曲线及强度和变形数据。进一步构建7组片理倾角下的标准圆柱体模型，以室内试验获取的数据为依据，反演材料介质力学参数，利用FLAC3D模拟、探讨了不同片理倾角的片岩破坏模式及抗压强度的片理倾角效应和围压效应。结果表明，三轴压缩条件下，片岩的破坏模式主要分为斜切片理剪切破坏和顺片理剪切滑移破坏，对应的变形破坏的控制结构亦不同。相同围压下，片岩抗压强度随片理倾角呈非对称的"U"字型变化，抗压强度最大值始终位于α=90°，最小值分布在α=45°或α=60°处。围压增大时，对顺片理倾角破坏的片岩强度的增强效应趋于弱化。此外，分析了各向异性岩石抗压强度最大值分布位置的影响因素，发现岩石均匀性程度对各向异性岩石的抗压强度最大值的分布有重要影响，均匀性较差时，最大值位于α=90°；反之，最大值出现于α=0°。 为研究片岩的各向异性特征，采用室内三轴压缩试验，获取α=0°、α=45°、α=90° 3种片理倾角试样的应力-应变曲线及强度和变形数据。进一步构建7组片理倾角下的标准圆柱体模型，以室内试验获取的数据为依据，反演材料介质力学参数，利用FLAC3D模拟、探讨了不同片理倾角的片岩破坏模式及抗压强度的片理倾角效应和围压效应。结果表明，三轴压缩条件下，片岩的破坏模式主要分为斜切片理剪切破坏和顺片理剪切滑移破坏，对应的变形破坏的控制结构亦不同。相同围压下，片岩抗压强度随片理倾角呈非对称的"U"字型变化，抗压强度最大值始终位于α=90°，最小值分布在α=45°或α=60°处。围压增大时，对顺片理倾角破坏的片岩强度的增强效应趋于弱化。此外，分析了各向异性岩石抗压强度最大值分布位置的影响因素，发现岩石均匀性程度对各向异性岩石的抗压强度最大值的分布有重要影响，均匀性较差时，最大值位于α=90°；反之，最大值出现于α=0°。
2017, 25(4): 953-958.
摘要:
冷镜露点技术是一种快速测试非饱和土吸力的间接方法。本文简要介绍了冷镜露点仪的工作原理和试验方法，利用Decagon公司生产的WP4C冷镜露点仪测试非饱和成都黏土压实土样的总吸力，以Van Genuchten模型为基础，结合Origin软件对试验结果进行了曲线拟合，得到成都黏土的SWCC曲线，并给出拟合参数参考值。借助CT-3031型电导率仪测得土样的渗透吸力，由基质吸力等于总吸力减去渗透吸力，间接得到土样的基质吸力-含水率关系曲线。对比滤纸法测试相同土样得到的SWCC曲线，得出相同含水率时冷镜露点技术测得的吸力值低于滤纸法测得的值，和国外文献的相关结论一致，验证了冷镜露点技术测试吸力具有快捷、方便、准确等特点。指出冷镜露点技术在非饱和成都黏土吸力测试应用中是可行的，同时可推广到国内岩土工程相关领域的吸力测试中。 冷镜露点技术是一种快速测试非饱和土吸力的间接方法。本文简要介绍了冷镜露点仪的工作原理和试验方法，利用Decagon公司生产的WP4C冷镜露点仪测试非饱和成都黏土压实土样的总吸力，以Van Genuchten模型为基础，结合Origin软件对试验结果进行了曲线拟合，得到成都黏土的SWCC曲线，并给出拟合参数参考值。借助CT-3031型电导率仪测得土样的渗透吸力，由基质吸力等于总吸力减去渗透吸力，间接得到土样的基质吸力-含水率关系曲线。对比滤纸法测试相同土样得到的SWCC曲线，得出相同含水率时冷镜露点技术测得的吸力值低于滤纸法测得的值，和国外文献的相关结论一致，验证了冷镜露点技术测试吸力具有快捷、方便、准确等特点。指出冷镜露点技术在非饱和成都黏土吸力测试应用中是可行的，同时可推广到国内岩土工程相关领域的吸力测试中。
冷镜露点技术是一种快速测试非饱和土吸力的间接方法。本文简要介绍了冷镜露点仪的工作原理和试验方法，利用Decagon公司生产的WP4C冷镜露点仪测试非饱和成都黏土压实土样的总吸力，以Van Genuchten模型为基础，结合Origin软件对试验结果进行了曲线拟合，得到成都黏土的SWCC曲线，并给出拟合参数参考值。借助CT-3031型电导率仪测得土样的渗透吸力，由基质吸力等于总吸力减去渗透吸力，间接得到土样的基质吸力-含水率关系曲线。对比滤纸法测试相同土样得到的SWCC曲线，得出相同含水率时冷镜露点技术测得的吸力值低于滤纸法测得的值，和国外文献的相关结论一致，验证了冷镜露点技术测试吸力具有快捷、方便、准确等特点。指出冷镜露点技术在非饱和成都黏土吸力测试应用中是可行的，同时可推广到国内岩土工程相关领域的吸力测试中。 冷镜露点技术是一种快速测试非饱和土吸力的间接方法。本文简要介绍了冷镜露点仪的工作原理和试验方法，利用Decagon公司生产的WP4C冷镜露点仪测试非饱和成都黏土压实土样的总吸力，以Van Genuchten模型为基础，结合Origin软件对试验结果进行了曲线拟合，得到成都黏土的SWCC曲线，并给出拟合参数参考值。借助CT-3031型电导率仪测得土样的渗透吸力，由基质吸力等于总吸力减去渗透吸力，间接得到土样的基质吸力-含水率关系曲线。对比滤纸法测试相同土样得到的SWCC曲线，得出相同含水率时冷镜露点技术测得的吸力值低于滤纸法测得的值，和国外文献的相关结论一致，验证了冷镜露点技术测试吸力具有快捷、方便、准确等特点。指出冷镜露点技术在非饱和成都黏土吸力测试应用中是可行的，同时可推广到国内岩土工程相关领域的吸力测试中。
2017, 25(4): 959-967.
摘要:
客土水分循环及水平衡是植被护坡研究的重要问题。以基质客土为对象进行蒸发试验，对距坡面不同深度处的含水率进行测定，观测自然日照下含水率随时间变化情况；采用微型蒸发器测试不同厚度、坡度、温度以及基质配比下的客土水分蒸发量值，以分析影响客土水分蒸发量的因子。结果表明：客土含水率随时间呈现阶段性的变化，其内部不同深度含水率值不同。含保水剂和泥炭的客土达到饱和时间较未添加的试样明显要短，表明其增大了客土的吸水性和吸水速率，但保水剂和泥炭的添加也降低了客土的重度。保水剂含量0%的试样11d累计蒸发量比添加0.2%保水剂客土高21.2mm，说明0.2%的保水剂和12%泥炭含量能明显减小客土蒸发速率，抑制客土水分散失。温度是影响客土蒸发量的直接因素，坡度和厚度通过影响含水量从而影响蒸发量，同时控制着蒸发过程的能量供给，坡度和厚度过大不利于客土自身稳定性，客土边坡坡度不宜大于1︰0.75，厚度控制在10~20cm，能极大增加植被有效持水量。 客土水分循环及水平衡是植被护坡研究的重要问题。以基质客土为对象进行蒸发试验，对距坡面不同深度处的含水率进行测定，观测自然日照下含水率随时间变化情况；采用微型蒸发器测试不同厚度、坡度、温度以及基质配比下的客土水分蒸发量值，以分析影响客土水分蒸发量的因子。结果表明：客土含水率随时间呈现阶段性的变化，其内部不同深度含水率值不同。含保水剂和泥炭的客土达到饱和时间较未添加的试样明显要短，表明其增大了客土的吸水性和吸水速率，但保水剂和泥炭的添加也降低了客土的重度。保水剂含量0%的试样11d累计蒸发量比添加0.2%保水剂客土高21.2mm，说明0.2%的保水剂和12%泥炭含量能明显减小客土蒸发速率，抑制客土水分散失。温度是影响客土蒸发量的直接因素，坡度和厚度通过影响含水量从而影响蒸发量，同时控制着蒸发过程的能量供给，坡度和厚度过大不利于客土自身稳定性，客土边坡坡度不宜大于1︰0.75，厚度控制在10~20cm，能极大增加植被有效持水量。
客土水分循环及水平衡是植被护坡研究的重要问题。以基质客土为对象进行蒸发试验，对距坡面不同深度处的含水率进行测定，观测自然日照下含水率随时间变化情况；采用微型蒸发器测试不同厚度、坡度、温度以及基质配比下的客土水分蒸发量值，以分析影响客土水分蒸发量的因子。结果表明：客土含水率随时间呈现阶段性的变化，其内部不同深度含水率值不同。含保水剂和泥炭的客土达到饱和时间较未添加的试样明显要短，表明其增大了客土的吸水性和吸水速率，但保水剂和泥炭的添加也降低了客土的重度。保水剂含量0%的试样11d累计蒸发量比添加0.2%保水剂客土高21.2mm，说明0.2%的保水剂和12%泥炭含量能明显减小客土蒸发速率，抑制客土水分散失。温度是影响客土蒸发量的直接因素，坡度和厚度通过影响含水量从而影响蒸发量，同时控制着蒸发过程的能量供给，坡度和厚度过大不利于客土自身稳定性，客土边坡坡度不宜大于1︰0.75，厚度控制在10~20cm，能极大增加植被有效持水量。 客土水分循环及水平衡是植被护坡研究的重要问题。以基质客土为对象进行蒸发试验，对距坡面不同深度处的含水率进行测定，观测自然日照下含水率随时间变化情况；采用微型蒸发器测试不同厚度、坡度、温度以及基质配比下的客土水分蒸发量值，以分析影响客土水分蒸发量的因子。结果表明：客土含水率随时间呈现阶段性的变化，其内部不同深度含水率值不同。含保水剂和泥炭的客土达到饱和时间较未添加的试样明显要短，表明其增大了客土的吸水性和吸水速率，但保水剂和泥炭的添加也降低了客土的重度。保水剂含量0%的试样11d累计蒸发量比添加0.2%保水剂客土高21.2mm，说明0.2%的保水剂和12%泥炭含量能明显减小客土蒸发速率，抑制客土水分散失。温度是影响客土蒸发量的直接因素，坡度和厚度通过影响含水量从而影响蒸发量，同时控制着蒸发过程的能量供给，坡度和厚度过大不利于客土自身稳定性，客土边坡坡度不宜大于1︰0.75，厚度控制在10~20cm，能极大增加植被有效持水量。
2017, 25(4): 968-974.
摘要:
对砂土压缩过程中微观结构的提取，有利于认识其在压缩变形和破坏中的微观机制。为实现对砂土压缩固结过程中微观结构的固定、提取和量化，本文设计了一种砂土压缩过程中微观结构提取技术，其主要由环氧树脂胶注入装置和改进的固结仪砂样采集盒两部分组成。在砂土压缩固结试验中，采用步进电机推动注射器中蓝色环氧树脂胶，通过预设的硅胶软管，从透水石底部进入压缩中的砂样。待环氧树脂胶固结后，制作薄片，并用光学显微镜拍摄得到其微观结构图像。应用该技术，能实现砂土在压缩过程中微观结构的固定和提取。本文对3种不同粒径和级配的石英砂进行压缩和固化试验，以介绍该提取技术。在获取其微观图像后，进一步采用PCAS软件对微观结构进行定量分析。 对砂土压缩过程中微观结构的提取，有利于认识其在压缩变形和破坏中的微观机制。为实现对砂土压缩固结过程中微观结构的固定、提取和量化，本文设计了一种砂土压缩过程中微观结构提取技术，其主要由环氧树脂胶注入装置和改进的固结仪砂样采集盒两部分组成。在砂土压缩固结试验中，采用步进电机推动注射器中蓝色环氧树脂胶，通过预设的硅胶软管，从透水石底部进入压缩中的砂样。待环氧树脂胶固结后，制作薄片，并用光学显微镜拍摄得到其微观结构图像。应用该技术，能实现砂土在压缩过程中微观结构的固定和提取。本文对3种不同粒径和级配的石英砂进行压缩和固化试验，以介绍该提取技术。在获取其微观图像后，进一步采用PCAS软件对微观结构进行定量分析。
对砂土压缩过程中微观结构的提取，有利于认识其在压缩变形和破坏中的微观机制。为实现对砂土压缩固结过程中微观结构的固定、提取和量化，本文设计了一种砂土压缩过程中微观结构提取技术，其主要由环氧树脂胶注入装置和改进的固结仪砂样采集盒两部分组成。在砂土压缩固结试验中，采用步进电机推动注射器中蓝色环氧树脂胶，通过预设的硅胶软管，从透水石底部进入压缩中的砂样。待环氧树脂胶固结后，制作薄片，并用光学显微镜拍摄得到其微观结构图像。应用该技术，能实现砂土在压缩过程中微观结构的固定和提取。本文对3种不同粒径和级配的石英砂进行压缩和固化试验，以介绍该提取技术。在获取其微观图像后，进一步采用PCAS软件对微观结构进行定量分析。 对砂土压缩过程中微观结构的提取，有利于认识其在压缩变形和破坏中的微观机制。为实现对砂土压缩固结过程中微观结构的固定、提取和量化，本文设计了一种砂土压缩过程中微观结构提取技术，其主要由环氧树脂胶注入装置和改进的固结仪砂样采集盒两部分组成。在砂土压缩固结试验中，采用步进电机推动注射器中蓝色环氧树脂胶，通过预设的硅胶软管，从透水石底部进入压缩中的砂样。待环氧树脂胶固结后，制作薄片，并用光学显微镜拍摄得到其微观结构图像。应用该技术，能实现砂土在压缩过程中微观结构的固定和提取。本文对3种不同粒径和级配的石英砂进行压缩和固化试验，以介绍该提取技术。在获取其微观图像后，进一步采用PCAS软件对微观结构进行定量分析。
2017, 25(4): 975-984.
摘要:
针对软土地区路基运营后显著的长期沉降效应问题，以及天然沉积软土均具有一定结构性的特点，制备了不同胶结强度的人工结构性土，开展了结构性土与相应重塑土的压缩试验和动三轴试验，分析了循环次数、动应力比和结构性强度对土体累积塑性变形的影响规律。试验结果表明：土体累积变形随着循环次数、动应力比的增大而增大，随着结构性强度的提高而减小；累积应变曲线可分为破坏型、稳定型和临界型3种形式。进而考虑土结构性影响，在已有累积变形模型基础上引入应力灵敏度Sσ参数，分别建立了结构性软土的破坏型和稳定型的累积变形模型，较好地预测了结构性软土不同变形状态的累积应变曲线，并分析了模型参数随应力水平和结构强度的变化规律。 针对软土地区路基运营后显著的长期沉降效应问题，以及天然沉积软土均具有一定结构性的特点，制备了不同胶结强度的人工结构性土，开展了结构性土与相应重塑土的压缩试验和动三轴试验，分析了循环次数、动应力比和结构性强度对土体累积塑性变形的影响规律。试验结果表明：土体累积变形随着循环次数、动应力比的增大而增大，随着结构性强度的提高而减小；累积应变曲线可分为破坏型、稳定型和临界型3种形式。进而考虑土结构性影响，在已有累积变形模型基础上引入应力灵敏度Sσ参数，分别建立了结构性软土的破坏型和稳定型的累积变形模型，较好地预测了结构性软土不同变形状态的累积应变曲线，并分析了模型参数随应力水平和结构强度的变化规律。
针对软土地区路基运营后显著的长期沉降效应问题，以及天然沉积软土均具有一定结构性的特点，制备了不同胶结强度的人工结构性土，开展了结构性土与相应重塑土的压缩试验和动三轴试验，分析了循环次数、动应力比和结构性强度对土体累积塑性变形的影响规律。试验结果表明：土体累积变形随着循环次数、动应力比的增大而增大，随着结构性强度的提高而减小；累积应变曲线可分为破坏型、稳定型和临界型3种形式。进而考虑土结构性影响，在已有累积变形模型基础上引入应力灵敏度Sσ参数，分别建立了结构性软土的破坏型和稳定型的累积变形模型，较好地预测了结构性软土不同变形状态的累积应变曲线，并分析了模型参数随应力水平和结构强度的变化规律。 针对软土地区路基运营后显著的长期沉降效应问题，以及天然沉积软土均具有一定结构性的特点，制备了不同胶结强度的人工结构性土，开展了结构性土与相应重塑土的压缩试验和动三轴试验，分析了循环次数、动应力比和结构性强度对土体累积塑性变形的影响规律。试验结果表明：土体累积变形随着循环次数、动应力比的增大而增大，随着结构性强度的提高而减小；累积应变曲线可分为破坏型、稳定型和临界型3种形式。进而考虑土结构性影响，在已有累积变形模型基础上引入应力灵敏度Sσ参数，分别建立了结构性软土的破坏型和稳定型的累积变形模型，较好地预测了结构性软土不同变形状态的累积应变曲线，并分析了模型参数随应力水平和结构强度的变化规律。
2017, 25(4): 985-992.
摘要:
我国西南、西北地区常存在强弱互层的深厚覆盖层坝基，弱透水层在深厚覆盖层坝基中对渗流影响较大，其影响规律需要深入研究。试验中将弱透水层设置在坝基的不同位置，变化垂直防渗墙的深度。试验结果表明，弱透水层处在中间位置处，其与防渗墙形成半封闭式联合防渗体系能有效降低坝基渗流量与出逸坡降；上江坝工程实例中，经半封闭式联合防渗体系降低后的渗流量及出逸坡降皆在允许范围内；从理论层面上考虑，该弱透水层若能加以利用，可大大减小防渗墙深度。此外，研究还发现，当防渗墙位置越深，其与防渗墙形成的半封闭式防渗体系越能有效减小渗流量及出逸坡降。研究成果能为类似工程提供一定的理论参考及建议，从而降低工程造价。 我国西南、西北地区常存在强弱互层的深厚覆盖层坝基，弱透水层在深厚覆盖层坝基中对渗流影响较大，其影响规律需要深入研究。试验中将弱透水层设置在坝基的不同位置，变化垂直防渗墙的深度。试验结果表明，弱透水层处在中间位置处，其与防渗墙形成半封闭式联合防渗体系能有效降低坝基渗流量与出逸坡降；上江坝工程实例中，经半封闭式联合防渗体系降低后的渗流量及出逸坡降皆在允许范围内；从理论层面上考虑，该弱透水层若能加以利用，可大大减小防渗墙深度。此外，研究还发现，当防渗墙位置越深，其与防渗墙形成的半封闭式防渗体系越能有效减小渗流量及出逸坡降。研究成果能为类似工程提供一定的理论参考及建议，从而降低工程造价。
我国西南、西北地区常存在强弱互层的深厚覆盖层坝基，弱透水层在深厚覆盖层坝基中对渗流影响较大，其影响规律需要深入研究。试验中将弱透水层设置在坝基的不同位置，变化垂直防渗墙的深度。试验结果表明，弱透水层处在中间位置处，其与防渗墙形成半封闭式联合防渗体系能有效降低坝基渗流量与出逸坡降；上江坝工程实例中，经半封闭式联合防渗体系降低后的渗流量及出逸坡降皆在允许范围内；从理论层面上考虑，该弱透水层若能加以利用，可大大减小防渗墙深度。此外，研究还发现，当防渗墙位置越深，其与防渗墙形成的半封闭式防渗体系越能有效减小渗流量及出逸坡降。研究成果能为类似工程提供一定的理论参考及建议，从而降低工程造价。 我国西南、西北地区常存在强弱互层的深厚覆盖层坝基，弱透水层在深厚覆盖层坝基中对渗流影响较大，其影响规律需要深入研究。试验中将弱透水层设置在坝基的不同位置，变化垂直防渗墙的深度。试验结果表明，弱透水层处在中间位置处，其与防渗墙形成半封闭式联合防渗体系能有效降低坝基渗流量与出逸坡降；上江坝工程实例中，经半封闭式联合防渗体系降低后的渗流量及出逸坡降皆在允许范围内；从理论层面上考虑，该弱透水层若能加以利用，可大大减小防渗墙深度。此外，研究还发现，当防渗墙位置越深，其与防渗墙形成的半封闭式防渗体系越能有效减小渗流量及出逸坡降。研究成果能为类似工程提供一定的理论参考及建议，从而降低工程造价。
2017, 25(4): 993-1000.
摘要:
深部卸荷裂隙是一类非构造成因的特殊地质现象，常出现在高山峡谷地带，对工程建设有重要影响。将二维结构面网络模拟运用于模拟某水电站边坡平硐内深部卸荷裂隙和常规卸荷裂隙，在该模拟结果中布设18个虚拟钻孔，利用Autolisp编写岩石质量指标统计程序来计算岩体RQD值。并统计、对比两类裂隙岩体在不同阈值的岩体RQD值及其标准差。利用RQD值的差异将两类岩体裂隙实现区分，同时基于RQD值的标准差体现出的数据的离散性，进一步分析裂隙岩体的非均质特性。 深部卸荷裂隙是一类非构造成因的特殊地质现象，常出现在高山峡谷地带，对工程建设有重要影响。将二维结构面网络模拟运用于模拟某水电站边坡平硐内深部卸荷裂隙和常规卸荷裂隙，在该模拟结果中布设18个虚拟钻孔，利用Autolisp编写岩石质量指标统计程序来计算岩体RQD值。并统计、对比两类裂隙岩体在不同阈值的岩体RQD值及其标准差。利用RQD值的差异将两类岩体裂隙实现区分，同时基于RQD值的标准差体现出的数据的离散性，进一步分析裂隙岩体的非均质特性。
深部卸荷裂隙是一类非构造成因的特殊地质现象，常出现在高山峡谷地带，对工程建设有重要影响。将二维结构面网络模拟运用于模拟某水电站边坡平硐内深部卸荷裂隙和常规卸荷裂隙，在该模拟结果中布设18个虚拟钻孔，利用Autolisp编写岩石质量指标统计程序来计算岩体RQD值。并统计、对比两类裂隙岩体在不同阈值的岩体RQD值及其标准差。利用RQD值的差异将两类岩体裂隙实现区分，同时基于RQD值的标准差体现出的数据的离散性，进一步分析裂隙岩体的非均质特性。 深部卸荷裂隙是一类非构造成因的特殊地质现象，常出现在高山峡谷地带，对工程建设有重要影响。将二维结构面网络模拟运用于模拟某水电站边坡平硐内深部卸荷裂隙和常规卸荷裂隙，在该模拟结果中布设18个虚拟钻孔，利用Autolisp编写岩石质量指标统计程序来计算岩体RQD值。并统计、对比两类裂隙岩体在不同阈值的岩体RQD值及其标准差。利用RQD值的差异将两类岩体裂隙实现区分，同时基于RQD值的标准差体现出的数据的离散性，进一步分析裂隙岩体的非均质特性。
2017, 25(4): 1001-1009.
摘要:
上海20世纪70年代含铬废水排放量大，其中六价铬毒性大、溶解度高、迁移性强，极易随水淋溶污染地下水系统。开展高效、经济的土壤和地下水中铬污染修复方法的研究，具有重要的现实意义。本文系统地综述了铬污染场地修复技术现状，包括还原稳定、渗透反应墙、电动修复、生物修复等，重点探讨了上海地区污染深度大于4m的低渗透性的铬污染场地电动反应墙联合修复技术的发展趋势。 上海20世纪70年代含铬废水排放量大，其中六价铬毒性大、溶解度高、迁移性强，极易随水淋溶污染地下水系统。开展高效、经济的土壤和地下水中铬污染修复方法的研究，具有重要的现实意义。本文系统地综述了铬污染场地修复技术现状，包括还原稳定、渗透反应墙、电动修复、生物修复等，重点探讨了上海地区污染深度大于4m的低渗透性的铬污染场地电动反应墙联合修复技术的发展趋势。
上海20世纪70年代含铬废水排放量大，其中六价铬毒性大、溶解度高、迁移性强，极易随水淋溶污染地下水系统。开展高效、经济的土壤和地下水中铬污染修复方法的研究，具有重要的现实意义。本文系统地综述了铬污染场地修复技术现状，包括还原稳定、渗透反应墙、电动修复、生物修复等，重点探讨了上海地区污染深度大于4m的低渗透性的铬污染场地电动反应墙联合修复技术的发展趋势。 上海20世纪70年代含铬废水排放量大，其中六价铬毒性大、溶解度高、迁移性强，极易随水淋溶污染地下水系统。开展高效、经济的土壤和地下水中铬污染修复方法的研究，具有重要的现实意义。本文系统地综述了铬污染场地修复技术现状，包括还原稳定、渗透反应墙、电动修复、生物修复等，重点探讨了上海地区污染深度大于4m的低渗透性的铬污染场地电动反应墙联合修复技术的发展趋势。
2017, 25(4): 1010-1016.
摘要:
结构面对工程岩体的强度及其稳定性起着关键作用。在工程选址时常会首先考虑花岗岩作为其地基或围岩，而钻孔揭露的是目标深度岩体最直接的数据。以广东深圳的大亚湾花岗岩体为例，结合地质背景，研究钻孔方向上结构面的分布规律。钻孔方向上花岗岩结构面主要为构造结构面和表生结构面。首先，对比沿钻孔方向花岗岩体中结构面与地表结构面的倾向与倾角，在同一场址区，受到同一构造作用影响，钻孔中与地表节理的产状分布类似。其次，研究沿钻孔方向结构面的间距（直接影响岩体的RQD值），通过间距分组和回归分析，发现结构面间距与其频数具有明显的幂函数关系，且该关系式与RQD值相关。 结构面对工程岩体的强度及其稳定性起着关键作用。在工程选址时常会首先考虑花岗岩作为其地基或围岩，而钻孔揭露的是目标深度岩体最直接的数据。以广东深圳的大亚湾花岗岩体为例，结合地质背景，研究钻孔方向上结构面的分布规律。钻孔方向上花岗岩结构面主要为构造结构面和表生结构面。首先，对比沿钻孔方向花岗岩体中结构面与地表结构面的倾向与倾角，在同一场址区，受到同一构造作用影响，钻孔中与地表节理的产状分布类似。其次，研究沿钻孔方向结构面的间距（直接影响岩体的RQD值），通过间距分组和回归分析，发现结构面间距与其频数具有明显的幂函数关系，且该关系式与RQD值相关。
结构面对工程岩体的强度及其稳定性起着关键作用。在工程选址时常会首先考虑花岗岩作为其地基或围岩，而钻孔揭露的是目标深度岩体最直接的数据。以广东深圳的大亚湾花岗岩体为例，结合地质背景，研究钻孔方向上结构面的分布规律。钻孔方向上花岗岩结构面主要为构造结构面和表生结构面。首先，对比沿钻孔方向花岗岩体中结构面与地表结构面的倾向与倾角，在同一场址区，受到同一构造作用影响，钻孔中与地表节理的产状分布类似。其次，研究沿钻孔方向结构面的间距（直接影响岩体的RQD值），通过间距分组和回归分析，发现结构面间距与其频数具有明显的幂函数关系，且该关系式与RQD值相关。 结构面对工程岩体的强度及其稳定性起着关键作用。在工程选址时常会首先考虑花岗岩作为其地基或围岩，而钻孔揭露的是目标深度岩体最直接的数据。以广东深圳的大亚湾花岗岩体为例，结合地质背景，研究钻孔方向上结构面的分布规律。钻孔方向上花岗岩结构面主要为构造结构面和表生结构面。首先，对比沿钻孔方向花岗岩体中结构面与地表结构面的倾向与倾角，在同一场址区，受到同一构造作用影响，钻孔中与地表节理的产状分布类似。其次，研究沿钻孔方向结构面的间距（直接影响岩体的RQD值），通过间距分组和回归分析，发现结构面间距与其频数具有明显的幂函数关系，且该关系式与RQD值相关。
2017, 25(4): 1017-1026.
摘要:
以云南红土为研究对象，考虑干湿循环次数、干湿循环幅度等影响因素，利用TSZ-2型全自动三轴仪，开展干湿循环下饱和红土的不排水三轴试验，研究干湿循环作用对饱和红土剪切特性的影响。试验结果表明：不固结不排水条件下，随干湿循环次数增加和干湿循环幅度增大，饱和红土的应变软化现象增强，应力-应变曲线的初始斜率、孔压峰值增大，剪切峰值、峰值轴向应变、黏聚力、内摩擦角减小；干湿循环次数的影响大于干湿循环幅度的影响。干湿循环下饱和红土剪切特性变化的实质在于红土与水之间的相互作用，包括脱湿过程中水的逃逸作用、红土颗粒的吸附作用、红土体的硬化作用及收缩作用和吸湿过程中水的楔入作用、润滑作用、软化作用及红土体的膨胀作用，干湿循环过程中上述作用不断加深加剧，严重损伤了红土体的微结构，最终改变了饱和红土的不排水剪切特性。 以云南红土为研究对象，考虑干湿循环次数、干湿循环幅度等影响因素，利用TSZ-2型全自动三轴仪，开展干湿循环下饱和红土的不排水三轴试验，研究干湿循环作用对饱和红土剪切特性的影响。试验结果表明：不固结不排水条件下，随干湿循环次数增加和干湿循环幅度增大，饱和红土的应变软化现象增强，应力-应变曲线的初始斜率、孔压峰值增大，剪切峰值、峰值轴向应变、黏聚力、内摩擦角减小；干湿循环次数的影响大于干湿循环幅度的影响。干湿循环下饱和红土剪切特性变化的实质在于红土与水之间的相互作用，包括脱湿过程中水的逃逸作用、红土颗粒的吸附作用、红土体的硬化作用及收缩作用和吸湿过程中水的楔入作用、润滑作用、软化作用及红土体的膨胀作用，干湿循环过程中上述作用不断加深加剧，严重损伤了红土体的微结构，最终改变了饱和红土的不排水剪切特性。
以云南红土为研究对象，考虑干湿循环次数、干湿循环幅度等影响因素，利用TSZ-2型全自动三轴仪，开展干湿循环下饱和红土的不排水三轴试验，研究干湿循环作用对饱和红土剪切特性的影响。试验结果表明：不固结不排水条件下，随干湿循环次数增加和干湿循环幅度增大，饱和红土的应变软化现象增强，应力-应变曲线的初始斜率、孔压峰值增大，剪切峰值、峰值轴向应变、黏聚力、内摩擦角减小；干湿循环次数的影响大于干湿循环幅度的影响。干湿循环下饱和红土剪切特性变化的实质在于红土与水之间的相互作用，包括脱湿过程中水的逃逸作用、红土颗粒的吸附作用、红土体的硬化作用及收缩作用和吸湿过程中水的楔入作用、润滑作用、软化作用及红土体的膨胀作用，干湿循环过程中上述作用不断加深加剧，严重损伤了红土体的微结构，最终改变了饱和红土的不排水剪切特性。 以云南红土为研究对象，考虑干湿循环次数、干湿循环幅度等影响因素，利用TSZ-2型全自动三轴仪，开展干湿循环下饱和红土的不排水三轴试验，研究干湿循环作用对饱和红土剪切特性的影响。试验结果表明：不固结不排水条件下，随干湿循环次数增加和干湿循环幅度增大，饱和红土的应变软化现象增强，应力-应变曲线的初始斜率、孔压峰值增大，剪切峰值、峰值轴向应变、黏聚力、内摩擦角减小；干湿循环次数的影响大于干湿循环幅度的影响。干湿循环下饱和红土剪切特性变化的实质在于红土与水之间的相互作用，包括脱湿过程中水的逃逸作用、红土颗粒的吸附作用、红土体的硬化作用及收缩作用和吸湿过程中水的楔入作用、润滑作用、软化作用及红土体的膨胀作用，干湿循环过程中上述作用不断加深加剧，严重损伤了红土体的微结构，最终改变了饱和红土的不排水剪切特性。
2017, 25(4): 1035-1045.
摘要:
采用基于PFC2D接触黏结模型的离散元数值模型，探讨含石量变化对土石混合体剪切特性的影响。利用室内大型直剪试验对表征土石混合体细观力学性质的模型参数进行标定，模拟分析了4种不同含石量土石混合体在4种不同围压作用下的剪切特性。试验结果表明：相同法向应力作用下，含石量越高，峰值剪应力越大，达到峰值剪应力时的剪应变越大，软化后强度越高，剪胀特性越强，剪切"跳跃"现象越明显。土石混合体摩擦角随含石量增高而增大；黏聚力随含石量增高而减小，含石量超过50%后基本不变。相同含石量的土石混合体，法向应力越高，峰值剪应力越大，应变软化特性越强。土石混合体剪切过程中以克服摩擦能和应变能为主，动能变化几乎为零。 采用基于PFC2D接触黏结模型的离散元数值模型，探讨含石量变化对土石混合体剪切特性的影响。利用室内大型直剪试验对表征土石混合体细观力学性质的模型参数进行标定，模拟分析了4种不同含石量土石混合体在4种不同围压作用下的剪切特性。试验结果表明：相同法向应力作用下，含石量越高，峰值剪应力越大，达到峰值剪应力时的剪应变越大，软化后强度越高，剪胀特性越强，剪切"跳跃"现象越明显。土石混合体摩擦角随含石量增高而增大；黏聚力随含石量增高而减小，含石量超过50%后基本不变。相同含石量的土石混合体，法向应力越高，峰值剪应力越大，应变软化特性越强。土石混合体剪切过程中以克服摩擦能和应变能为主，动能变化几乎为零。
采用基于PFC2D接触黏结模型的离散元数值模型，探讨含石量变化对土石混合体剪切特性的影响。利用室内大型直剪试验对表征土石混合体细观力学性质的模型参数进行标定，模拟分析了4种不同含石量土石混合体在4种不同围压作用下的剪切特性。试验结果表明：相同法向应力作用下，含石量越高，峰值剪应力越大，达到峰值剪应力时的剪应变越大，软化后强度越高，剪胀特性越强，剪切"跳跃"现象越明显。土石混合体摩擦角随含石量增高而增大；黏聚力随含石量增高而减小，含石量超过50%后基本不变。相同含石量的土石混合体，法向应力越高，峰值剪应力越大，应变软化特性越强。土石混合体剪切过程中以克服摩擦能和应变能为主，动能变化几乎为零。 采用基于PFC2D接触黏结模型的离散元数值模型，探讨含石量变化对土石混合体剪切特性的影响。利用室内大型直剪试验对表征土石混合体细观力学性质的模型参数进行标定，模拟分析了4种不同含石量土石混合体在4种不同围压作用下的剪切特性。试验结果表明：相同法向应力作用下，含石量越高，峰值剪应力越大，达到峰值剪应力时的剪应变越大，软化后强度越高，剪胀特性越强，剪切"跳跃"现象越明显。土石混合体摩擦角随含石量增高而增大；黏聚力随含石量增高而减小，含石量超过50%后基本不变。相同含石量的土石混合体，法向应力越高，峰值剪应力越大，应变软化特性越强。土石混合体剪切过程中以克服摩擦能和应变能为主，动能变化几乎为零。
2017, 25(4): 901-902.
摘要:
2017, 25(4): 1027-1034.
摘要:
随着光纤传感技术越来越多地应用于地质灾害和岩土变形监测，理解应变传感光纤与周围岩土体之间的变形耦合机理成为监测结果分析中的重要一环。但是相关的研究较少，尤其是有关埋入长度对传感光纤-土体界面特性及应变传递过程的影响尚未得到充分的认识。本文通过拉拔试验，研究了不同埋入长度条件下纤-土界面的力学性质，并采用一个数学模型对拉拔曲线进行了预测。结果表明：该模型能较好地拟合拉拔力-拉拔位移曲线；有效拉拔位移和最大拉拔力均随着埋入长度的增加而线性增加；而传感光纤-土体界面抗剪强度则随着埋入长度的增加而降低。在此基础上，采用布里渊光时域分析技术（BOTDA）获取了传感光纤与土体界面逐渐脱离过程中光纤的应变分布情况，并计算了纤-土界面剪应力分布特征及其演化过程，结果进一步证实界面破坏有高度的渐进性。这些结果为掌握应变传感光纤与周围土体之间的协调变形机制提供了参考，为促进光纤传感技术应用于岩土变形监测打下了基础。 随着光纤传感技术越来越多地应用于地质灾害和岩土变形监测，理解应变传感光纤与周围岩土体之间的变形耦合机理成为监测结果分析中的重要一环。但是相关的研究较少，尤其是有关埋入长度对传感光纤-土体界面特性及应变传递过程的影响尚未得到充分的认识。本文通过拉拔试验，研究了不同埋入长度条件下纤-土界面的力学性质，并采用一个数学模型对拉拔曲线进行了预测。结果表明：该模型能较好地拟合拉拔力-拉拔位移曲线；有效拉拔位移和最大拉拔力均随着埋入长度的增加而线性增加；而传感光纤-土体界面抗剪强度则随着埋入长度的增加而降低。在此基础上，采用布里渊光时域分析技术（BOTDA）获取了传感光纤与土体界面逐渐脱离过程中光纤的应变分布情况，并计算了纤-土界面剪应力分布特征及其演化过程，结果进一步证实界面破坏有高度的渐进性。这些结果为掌握应变传感光纤与周围土体之间的协调变形机制提供了参考，为促进光纤传感技术应用于岩土变形监测打下了基础。
随着光纤传感技术越来越多地应用于地质灾害和岩土变形监测，理解应变传感光纤与周围岩土体之间的变形耦合机理成为监测结果分析中的重要一环。但是相关的研究较少，尤其是有关埋入长度对传感光纤-土体界面特性及应变传递过程的影响尚未得到充分的认识。本文通过拉拔试验，研究了不同埋入长度条件下纤-土界面的力学性质，并采用一个数学模型对拉拔曲线进行了预测。结果表明：该模型能较好地拟合拉拔力-拉拔位移曲线；有效拉拔位移和最大拉拔力均随着埋入长度的增加而线性增加；而传感光纤-土体界面抗剪强度则随着埋入长度的增加而降低。在此基础上，采用布里渊光时域分析技术（BOTDA）获取了传感光纤与土体界面逐渐脱离过程中光纤的应变分布情况，并计算了纤-土界面剪应力分布特征及其演化过程，结果进一步证实界面破坏有高度的渐进性。这些结果为掌握应变传感光纤与周围土体之间的协调变形机制提供了参考，为促进光纤传感技术应用于岩土变形监测打下了基础。 随着光纤传感技术越来越多地应用于地质灾害和岩土变形监测，理解应变传感光纤与周围岩土体之间的变形耦合机理成为监测结果分析中的重要一环。但是相关的研究较少，尤其是有关埋入长度对传感光纤-土体界面特性及应变传递过程的影响尚未得到充分的认识。本文通过拉拔试验，研究了不同埋入长度条件下纤-土界面的力学性质，并采用一个数学模型对拉拔曲线进行了预测。结果表明：该模型能较好地拟合拉拔力-拉拔位移曲线；有效拉拔位移和最大拉拔力均随着埋入长度的增加而线性增加；而传感光纤-土体界面抗剪强度则随着埋入长度的增加而降低。在此基础上，采用布里渊光时域分析技术（BOTDA）获取了传感光纤与土体界面逐渐脱离过程中光纤的应变分布情况，并计算了纤-土界面剪应力分布特征及其演化过程，结果进一步证实界面破坏有高度的渐进性。这些结果为掌握应变传感光纤与周围土体之间的协调变形机制提供了参考，为促进光纤传感技术应用于岩土变形监测打下了基础。
2017, 25(4): 1046-1056.
摘要:
汶川地震后文家沟频繁暴发泥石流，给当地居民带了巨大的财产损失并造成了人员伤亡。为了防范泥石流带来的危害，文家沟治理工程采用了"上游水砂分离、中游固底护坡、下游拦挡停淤"的总体思路并完成治理。在治理工程经历了5个雨季的考验之后，本文基于生存分析模型以及Bootstrap方法和ELM，从定量研究的角度对治理工程的效果进行分析评价。生存分析模型结果表明治理前生存概率降低至0%时，治理后仍为55.6%；治理后暴发泥石流的最大小时降雨量为治理前的2.571倍，降雨总量为治理前的1.232倍，降雨历时为治理前的5.435倍；模型结果体现了治理工程泥石流防范的重要作用。Bootstrap方法以及ELM模型结果表明，在假设没有治理工程情况下，2011~2015年的10次降雨事件暴发泥石流概率为100%，远高于真实情况的30%；且预测的泥石流冲出量远远大于真实的冲出量；模型结果体现了治理工程防灾减灾的重要性。 汶川地震后文家沟频繁暴发泥石流，给当地居民带了巨大的财产损失并造成了人员伤亡。为了防范泥石流带来的危害，文家沟治理工程采用了"上游水砂分离、中游固底护坡、下游拦挡停淤"的总体思路并完成治理。在治理工程经历了5个雨季的考验之后，本文基于生存分析模型以及Bootstrap方法和ELM，从定量研究的角度对治理工程的效果进行分析评价。生存分析模型结果表明治理前生存概率降低至0%时，治理后仍为55.6%；治理后暴发泥石流的最大小时降雨量为治理前的2.571倍，降雨总量为治理前的1.232倍，降雨历时为治理前的5.435倍；模型结果体现了治理工程泥石流防范的重要作用。Bootstrap方法以及ELM模型结果表明，在假设没有治理工程情况下，2011~2015年的10次降雨事件暴发泥石流概率为100%，远高于真实情况的30%；且预测的泥石流冲出量远远大于真实的冲出量；模型结果体现了治理工程防灾减灾的重要性。
汶川地震后文家沟频繁暴发泥石流，给当地居民带了巨大的财产损失并造成了人员伤亡。为了防范泥石流带来的危害，文家沟治理工程采用了"上游水砂分离、中游固底护坡、下游拦挡停淤"的总体思路并完成治理。在治理工程经历了5个雨季的考验之后，本文基于生存分析模型以及Bootstrap方法和ELM，从定量研究的角度对治理工程的效果进行分析评价。生存分析模型结果表明治理前生存概率降低至0%时，治理后仍为55.6%；治理后暴发泥石流的最大小时降雨量为治理前的2.571倍，降雨总量为治理前的1.232倍，降雨历时为治理前的5.435倍；模型结果体现了治理工程泥石流防范的重要作用。Bootstrap方法以及ELM模型结果表明，在假设没有治理工程情况下，2011~2015年的10次降雨事件暴发泥石流概率为100%，远高于真实情况的30%；且预测的泥石流冲出量远远大于真实的冲出量；模型结果体现了治理工程防灾减灾的重要性。 汶川地震后文家沟频繁暴发泥石流，给当地居民带了巨大的财产损失并造成了人员伤亡。为了防范泥石流带来的危害，文家沟治理工程采用了"上游水砂分离、中游固底护坡、下游拦挡停淤"的总体思路并完成治理。在治理工程经历了5个雨季的考验之后，本文基于生存分析模型以及Bootstrap方法和ELM，从定量研究的角度对治理工程的效果进行分析评价。生存分析模型结果表明治理前生存概率降低至0%时，治理后仍为55.6%；治理后暴发泥石流的最大小时降雨量为治理前的2.571倍，降雨总量为治理前的1.232倍，降雨历时为治理前的5.435倍；模型结果体现了治理工程泥石流防范的重要作用。Bootstrap方法以及ELM模型结果表明，在假设没有治理工程情况下，2011~2015年的10次降雨事件暴发泥石流概率为100%，远高于真实情况的30%；且预测的泥石流冲出量远远大于真实的冲出量；模型结果体现了治理工程防灾减灾的重要性。
2017, 25(4): 1057-1064.
摘要:
利用改进的时域有限差分算法，对不同物理和几何参数条件下各种滑坡要素组成的综合模型进行数值模拟，研究滑带厚度、滑带充填介质、滑体岩土类型、滑坡裂缝等的地质雷达探测响应效果。研究结果表明，具有各自物理和几何参数的滑坡要素与地质雷达响应特征之间存在一一对应的数学关联，通过这种关联可以从野外实测数据中有效提取和判读滑坡要素的类型及物理几何特性，为滑坡稳定性评价提供地球物理依据。为了展示该研究成果的适用性，以三峡库区将军滩滑坡的地质雷达野外实测数据为例进行解释推断，成功识别出滑坡体的滑带埋深及分布、滑体的裂缝发育程度等情况，为评价滑坡稳定性，合理优化滑坡治理方案提供了科学参考。 利用改进的时域有限差分算法，对不同物理和几何参数条件下各种滑坡要素组成的综合模型进行数值模拟，研究滑带厚度、滑带充填介质、滑体岩土类型、滑坡裂缝等的地质雷达探测响应效果。研究结果表明，具有各自物理和几何参数的滑坡要素与地质雷达响应特征之间存在一一对应的数学关联，通过这种关联可以从野外实测数据中有效提取和判读滑坡要素的类型及物理几何特性，为滑坡稳定性评价提供地球物理依据。为了展示该研究成果的适用性，以三峡库区将军滩滑坡的地质雷达野外实测数据为例进行解释推断，成功识别出滑坡体的滑带埋深及分布、滑体的裂缝发育程度等情况，为评价滑坡稳定性，合理优化滑坡治理方案提供了科学参考。
利用改进的时域有限差分算法，对不同物理和几何参数条件下各种滑坡要素组成的综合模型进行数值模拟，研究滑带厚度、滑带充填介质、滑体岩土类型、滑坡裂缝等的地质雷达探测响应效果。研究结果表明，具有各自物理和几何参数的滑坡要素与地质雷达响应特征之间存在一一对应的数学关联，通过这种关联可以从野外实测数据中有效提取和判读滑坡要素的类型及物理几何特性，为滑坡稳定性评价提供地球物理依据。为了展示该研究成果的适用性，以三峡库区将军滩滑坡的地质雷达野外实测数据为例进行解释推断，成功识别出滑坡体的滑带埋深及分布、滑体的裂缝发育程度等情况，为评价滑坡稳定性，合理优化滑坡治理方案提供了科学参考。 利用改进的时域有限差分算法，对不同物理和几何参数条件下各种滑坡要素组成的综合模型进行数值模拟，研究滑带厚度、滑带充填介质、滑体岩土类型、滑坡裂缝等的地质雷达探测响应效果。研究结果表明，具有各自物理和几何参数的滑坡要素与地质雷达响应特征之间存在一一对应的数学关联，通过这种关联可以从野外实测数据中有效提取和判读滑坡要素的类型及物理几何特性，为滑坡稳定性评价提供地球物理依据。为了展示该研究成果的适用性，以三峡库区将军滩滑坡的地质雷达野外实测数据为例进行解释推断，成功识别出滑坡体的滑带埋深及分布、滑体的裂缝发育程度等情况，为评价滑坡稳定性，合理优化滑坡治理方案提供了科学参考。
2017, 25(4): 1065-1072.
摘要:
以漳州招银高速MK10+250段含软弱夹层岩质边坡的锚框支护工程为原型，设计了1/30缩尺模型边坡，开展了20种工况的模拟地震动试验，重点关注坡体高程、地震动幅值对PGA放大系数和PEP震荡系数的影响。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应；但由于软弱夹层的隔震作用和锚框支护的加固作用，使得边坡加速度响应更趋于整体性，不表现出明显的鞭梢效应。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，随着输入地震动幅值的增大呈线性减小或指数型减小。各测点处PEP震荡系数随埋深增大呈近似线性增加，随地震动幅值增大呈非线性增加；并且在高烈度工况下，指向坡外方向的附加水平压力大于指向坡内方向。通过对边坡表观破坏特征的描述，发现表观破坏主要集中在软弱夹层上部坡体中，尤其是坡顶表层出现了贯通裂缝；但由于锚索-框架支护的加固作用，其边坡并未沿软弱夹层发生整体性失稳。 以漳州招银高速MK10+250段含软弱夹层岩质边坡的锚框支护工程为原型，设计了1/30缩尺模型边坡，开展了20种工况的模拟地震动试验，重点关注坡体高程、地震动幅值对PGA放大系数和PEP震荡系数的影响。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应；但由于软弱夹层的隔震作用和锚框支护的加固作用，使得边坡加速度响应更趋于整体性，不表现出明显的鞭梢效应。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，随着输入地震动幅值的增大呈线性减小或指数型减小。各测点处PEP震荡系数随埋深增大呈近似线性增加，随地震动幅值增大呈非线性增加；并且在高烈度工况下，指向坡外方向的附加水平压力大于指向坡内方向。通过对边坡表观破坏特征的描述，发现表观破坏主要集中在软弱夹层上部坡体中，尤其是坡顶表层出现了贯通裂缝；但由于锚索-框架支护的加固作用，其边坡并未沿软弱夹层发生整体性失稳。
以漳州招银高速MK10+250段含软弱夹层岩质边坡的锚框支护工程为原型，设计了1/30缩尺模型边坡，开展了20种工况的模拟地震动试验，重点关注坡体高程、地震动幅值对PGA放大系数和PEP震荡系数的影响。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应；但由于软弱夹层的隔震作用和锚框支护的加固作用，使得边坡加速度响应更趋于整体性，不表现出明显的鞭梢效应。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，随着输入地震动幅值的增大呈线性减小或指数型减小。各测点处PEP震荡系数随埋深增大呈近似线性增加，随地震动幅值增大呈非线性增加；并且在高烈度工况下，指向坡外方向的附加水平压力大于指向坡内方向。通过对边坡表观破坏特征的描述，发现表观破坏主要集中在软弱夹层上部坡体中，尤其是坡顶表层出现了贯通裂缝；但由于锚索-框架支护的加固作用，其边坡并未沿软弱夹层发生整体性失稳。 以漳州招银高速MK10+250段含软弱夹层岩质边坡的锚框支护工程为原型，设计了1/30缩尺模型边坡，开展了20种工况的模拟地震动试验，重点关注坡体高程、地震动幅值对PGA放大系数和PEP震荡系数的影响。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，均呈现出明显的高程效应；但由于软弱夹层的隔震作用和锚框支护的加固作用，使得边坡加速度响应更趋于整体性，不表现出明显的鞭梢效应。坡内和坡面各测点处PGA放大系数，随着输入地震动幅值的增大呈线性减小或指数型减小。各测点处PEP震荡系数随埋深增大呈近似线性增加，随地震动幅值增大呈非线性增加；并且在高烈度工况下，指向坡外方向的附加水平压力大于指向坡内方向。通过对边坡表观破坏特征的描述，发现表观破坏主要集中在软弱夹层上部坡体中，尤其是坡顶表层出现了贯通裂缝；但由于锚索-框架支护的加固作用，其边坡并未沿软弱夹层发生整体性失稳。
2017, 25(4): 1073-1082.
摘要:
基于HEC-HMS模型，选择SCS及Kinematic wave理论为基础构建了曾达沟泥石流的流域模型，并设置不同类型的12种降雨模型进行了流量计算以探讨不同降雨类型下泥石流清水流量的特征。结果显示泥石流沟口清水流量同降雨峰值到来时间、降雨集中程度（降雨模型幂次数）分别线性正相关；流量峰值延时（沟口峰值流量到来时间相较峰值雨强时间的延后值）同降雨峰值到来时间、降雨集中程度分别呈二次相关，相关关系主要为负相关，但随着第三变量的增加，相关关系不再单调；对前后两组各3个变量进行了二元多次方程拟合，拟合效果良好；将计算结果同生产中常用的推理公式法的计算结果进行对比，并分析了两者的区别及优缺点。 基于HEC-HMS模型，选择SCS及Kinematic wave理论为基础构建了曾达沟泥石流的流域模型，并设置不同类型的12种降雨模型进行了流量计算以探讨不同降雨类型下泥石流清水流量的特征。结果显示泥石流沟口清水流量同降雨峰值到来时间、降雨集中程度（降雨模型幂次数）分别线性正相关；流量峰值延时（沟口峰值流量到来时间相较峰值雨强时间的延后值）同降雨峰值到来时间、降雨集中程度分别呈二次相关，相关关系主要为负相关，但随着第三变量的增加，相关关系不再单调；对前后两组各3个变量进行了二元多次方程拟合，拟合效果良好；将计算结果同生产中常用的推理公式法的计算结果进行对比，并分析了两者的区别及优缺点。
基于HEC-HMS模型，选择SCS及Kinematic wave理论为基础构建了曾达沟泥石流的流域模型，并设置不同类型的12种降雨模型进行了流量计算以探讨不同降雨类型下泥石流清水流量的特征。结果显示泥石流沟口清水流量同降雨峰值到来时间、降雨集中程度（降雨模型幂次数）分别线性正相关；流量峰值延时（沟口峰值流量到来时间相较峰值雨强时间的延后值）同降雨峰值到来时间、降雨集中程度分别呈二次相关，相关关系主要为负相关，但随着第三变量的增加，相关关系不再单调；对前后两组各3个变量进行了二元多次方程拟合，拟合效果良好；将计算结果同生产中常用的推理公式法的计算结果进行对比，并分析了两者的区别及优缺点。 基于HEC-HMS模型，选择SCS及Kinematic wave理论为基础构建了曾达沟泥石流的流域模型，并设置不同类型的12种降雨模型进行了流量计算以探讨不同降雨类型下泥石流清水流量的特征。结果显示泥石流沟口清水流量同降雨峰值到来时间、降雨集中程度（降雨模型幂次数）分别线性正相关；流量峰值延时（沟口峰值流量到来时间相较峰值雨强时间的延后值）同降雨峰值到来时间、降雨集中程度分别呈二次相关，相关关系主要为负相关，但随着第三变量的增加，相关关系不再单调；对前后两组各3个变量进行了二元多次方程拟合，拟合效果良好；将计算结果同生产中常用的推理公式法的计算结果进行对比，并分析了两者的区别及优缺点。
2017, 25(4): 1083-1093.
摘要:
西南某高填方机场土石方工程竣工后不久遭遇了持续半月的强降水，在一次突发暴雨后4h，边坡发生了滑塌。采用监测、检测、现场调查、原位试验、室内试验、数值模拟等手段进行综合分析。结果认为，该机场高填方边坡滑塌主要是采用含碎石黏性土填筑的土面区、边坡影响区，因强夯补强破坏了填筑体内原有的碎石排水层，造成了采用碎石填筑的道槽区入渗的降水不能及时排出而引发的高地下水压力、渗透变形、浸泡软化等共同作用所致。最后针对性地采取填筑体顶面薄膜覆盖，坡面出水点网装级配碎石反滤和引流、滑塌坡面袋装碎石回填的应急处理措施，以及填筑体顶面黏性土回填、坡面碎石换填、仰斜管排水的永久处理方法，有效地控制了边坡的进一步变形、滑塌，取得了良好的灾害治理效果。 西南某高填方机场土石方工程竣工后不久遭遇了持续半月的强降水，在一次突发暴雨后4h，边坡发生了滑塌。采用监测、检测、现场调查、原位试验、室内试验、数值模拟等手段进行综合分析。结果认为，该机场高填方边坡滑塌主要是采用含碎石黏性土填筑的土面区、边坡影响区，因强夯补强破坏了填筑体内原有的碎石排水层，造成了采用碎石填筑的道槽区入渗的降水不能及时排出而引发的高地下水压力、渗透变形、浸泡软化等共同作用所致。最后针对性地采取填筑体顶面薄膜覆盖，坡面出水点网装级配碎石反滤和引流、滑塌坡面袋装碎石回填的应急处理措施，以及填筑体顶面黏性土回填、坡面碎石换填、仰斜管排水的永久处理方法，有效地控制了边坡的进一步变形、滑塌，取得了良好的灾害治理效果。
西南某高填方机场土石方工程竣工后不久遭遇了持续半月的强降水，在一次突发暴雨后4h，边坡发生了滑塌。采用监测、检测、现场调查、原位试验、室内试验、数值模拟等手段进行综合分析。结果认为，该机场高填方边坡滑塌主要是采用含碎石黏性土填筑的土面区、边坡影响区，因强夯补强破坏了填筑体内原有的碎石排水层，造成了采用碎石填筑的道槽区入渗的降水不能及时排出而引发的高地下水压力、渗透变形、浸泡软化等共同作用所致。最后针对性地采取填筑体顶面薄膜覆盖，坡面出水点网装级配碎石反滤和引流、滑塌坡面袋装碎石回填的应急处理措施，以及填筑体顶面黏性土回填、坡面碎石换填、仰斜管排水的永久处理方法，有效地控制了边坡的进一步变形、滑塌，取得了良好的灾害治理效果。 西南某高填方机场土石方工程竣工后不久遭遇了持续半月的强降水，在一次突发暴雨后4h，边坡发生了滑塌。采用监测、检测、现场调查、原位试验、室内试验、数值模拟等手段进行综合分析。结果认为，该机场高填方边坡滑塌主要是采用含碎石黏性土填筑的土面区、边坡影响区，因强夯补强破坏了填筑体内原有的碎石排水层，造成了采用碎石填筑的道槽区入渗的降水不能及时排出而引发的高地下水压力、渗透变形、浸泡软化等共同作用所致。最后针对性地采取填筑体顶面薄膜覆盖，坡面出水点网装级配碎石反滤和引流、滑塌坡面袋装碎石回填的应急处理措施，以及填筑体顶面黏性土回填、坡面碎石换填、仰斜管排水的永久处理方法，有效地控制了边坡的进一步变形、滑塌，取得了良好的灾害治理效果。
2017, 25(4): 1094-1104.
摘要:
近些年，由于机场建设、公路铁路等地面交通网以及城镇化的建设在黄土丘陵地区开展越来越频繁，形成大量的黄土填方高陡边坡，虽然这些地区的年降雨量较小，但是降雨已经是诱发黄土滑坡的主要因素，通过对研究区黄土高填方边坡进行原位渗流实验和裂缝存在条件下暂态非饱和渗流以及饱和黄土力学特性进行分析的基础上，对降雨诱发黄土高填方支挡边坡失稳机理研究，研究表明：（1）3d后的原位渗流中实验试坑中心的最大入渗深度为1.30m，湿润锋最大深度位于入渗最大深度以下0.20m，但降雨条件下，裂缝的存在是黄土边坡发生浅层滑动的重要因素；（2）当围压小于300kPa时，饱和土体的轴向应变增长到20%左右时，达到稳定状态，在静力驱动剪应力大于稳态抗剪强度的条件下则会使高填方坡体的局部发生流滑破坏；（3）总体来说黄土高填方支挡边坡变形破坏的形成机制为：推移式蠕滑-支挡结构失效-累进性滑移剪断-牵引式溃滑。 近些年，由于机场建设、公路铁路等地面交通网以及城镇化的建设在黄土丘陵地区开展越来越频繁，形成大量的黄土填方高陡边坡，虽然这些地区的年降雨量较小，但是降雨已经是诱发黄土滑坡的主要因素，通过对研究区黄土高填方边坡进行原位渗流实验和裂缝存在条件下暂态非饱和渗流以及饱和黄土力学特性进行分析的基础上，对降雨诱发黄土高填方支挡边坡失稳机理研究，研究表明：（1）3d后的原位渗流中实验试坑中心的最大入渗深度为1.30m，湿润锋最大深度位于入渗最大深度以下0.20m，但降雨条件下，裂缝的存在是黄土边坡发生浅层滑动的重要因素；（2）当围压小于300kPa时，饱和土体的轴向应变增长到20%左右时，达到稳定状态，在静力驱动剪应力大于稳态抗剪强度的条件下则会使高填方坡体的局部发生流滑破坏；（3）总体来说黄土高填方支挡边坡变形破坏的形成机制为：推移式蠕滑-支挡结构失效-累进性滑移剪断-牵引式溃滑。
近些年，由于机场建设、公路铁路等地面交通网以及城镇化的建设在黄土丘陵地区开展越来越频繁，形成大量的黄土填方高陡边坡，虽然这些地区的年降雨量较小，但是降雨已经是诱发黄土滑坡的主要因素，通过对研究区黄土高填方边坡进行原位渗流实验和裂缝存在条件下暂态非饱和渗流以及饱和黄土力学特性进行分析的基础上，对降雨诱发黄土高填方支挡边坡失稳机理研究，研究表明：（1）3d后的原位渗流中实验试坑中心的最大入渗深度为1.30m，湿润锋最大深度位于入渗最大深度以下0.20m，但降雨条件下，裂缝的存在是黄土边坡发生浅层滑动的重要因素；（2）当围压小于300kPa时，饱和土体的轴向应变增长到20%左右时，达到稳定状态，在静力驱动剪应力大于稳态抗剪强度的条件下则会使高填方坡体的局部发生流滑破坏；（3）总体来说黄土高填方支挡边坡变形破坏的形成机制为：推移式蠕滑-支挡结构失效-累进性滑移剪断-牵引式溃滑。 近些年，由于机场建设、公路铁路等地面交通网以及城镇化的建设在黄土丘陵地区开展越来越频繁，形成大量的黄土填方高陡边坡，虽然这些地区的年降雨量较小，但是降雨已经是诱发黄土滑坡的主要因素，通过对研究区黄土高填方边坡进行原位渗流实验和裂缝存在条件下暂态非饱和渗流以及饱和黄土力学特性进行分析的基础上，对降雨诱发黄土高填方支挡边坡失稳机理研究，研究表明：（1）3d后的原位渗流中实验试坑中心的最大入渗深度为1.30m，湿润锋最大深度位于入渗最大深度以下0.20m，但降雨条件下，裂缝的存在是黄土边坡发生浅层滑动的重要因素；（2）当围压小于300kPa时，饱和土体的轴向应变增长到20%左右时，达到稳定状态，在静力驱动剪应力大于稳态抗剪强度的条件下则会使高填方坡体的局部发生流滑破坏；（3）总体来说黄土高填方支挡边坡变形破坏的形成机制为：推移式蠕滑-支挡结构失效-累进性滑移剪断-牵引式溃滑。
2017, 25(4): 1105-1112.
摘要:
土体孔隙溶液化学特性反映其沉积环境，沉积环境影响土体的工程性质，其相关性是土力学的重要研究内容。本文首先详细介绍软土孔隙溶液化学特性的试验方法，并对上海浅层黏土展开试验研究。通过试验给出了土层各项化学特性指标的分布规律。结合上海地区海平面变化，探讨上海浅部土层的化学特性所反映的沉积环境变迁历史，尤其是第四纪海侵海退对土体化学特性的影响。分析土体的化学特性与其物理力学特性的相关性，获得了在不同沉积环境（海侵和海退）中软土的含盐量对灵敏度和物理指标的两种相反的影响规律。 土体孔隙溶液化学特性反映其沉积环境，沉积环境影响土体的工程性质，其相关性是土力学的重要研究内容。本文首先详细介绍软土孔隙溶液化学特性的试验方法，并对上海浅层黏土展开试验研究。通过试验给出了土层各项化学特性指标的分布规律。结合上海地区海平面变化，探讨上海浅部土层的化学特性所反映的沉积环境变迁历史，尤其是第四纪海侵海退对土体化学特性的影响。分析土体的化学特性与其物理力学特性的相关性，获得了在不同沉积环境（海侵和海退）中软土的含盐量对灵敏度和物理指标的两种相反的影响规律。
土体孔隙溶液化学特性反映其沉积环境，沉积环境影响土体的工程性质，其相关性是土力学的重要研究内容。本文首先详细介绍软土孔隙溶液化学特性的试验方法，并对上海浅层黏土展开试验研究。通过试验给出了土层各项化学特性指标的分布规律。结合上海地区海平面变化，探讨上海浅部土层的化学特性所反映的沉积环境变迁历史，尤其是第四纪海侵海退对土体化学特性的影响。分析土体的化学特性与其物理力学特性的相关性，获得了在不同沉积环境（海侵和海退）中软土的含盐量对灵敏度和物理指标的两种相反的影响规律。 土体孔隙溶液化学特性反映其沉积环境，沉积环境影响土体的工程性质，其相关性是土力学的重要研究内容。本文首先详细介绍软土孔隙溶液化学特性的试验方法，并对上海浅层黏土展开试验研究。通过试验给出了土层各项化学特性指标的分布规律。结合上海地区海平面变化，探讨上海浅部土层的化学特性所反映的沉积环境变迁历史，尤其是第四纪海侵海退对土体化学特性的影响。分析土体的化学特性与其物理力学特性的相关性，获得了在不同沉积环境（海侵和海退）中软土的含盐量对灵敏度和物理指标的两种相反的影响规律。
2017, 25(4): 1113-1122.
摘要:
我国古代采石业发展辉煌，具有规模大、历时长、遗留采石遗迹众多等特征，其中尤以浙江省的石材开采最为著名，因古代石材开采所遗留的众多古采石场目前都得到了极好的再利用。浙江省温岭市长屿硐天大型古地下采石场目前已被纳入世界地质公园及国家矿山公园。在现场考察过程中，发现了古代采石者所创造的一套由"探"、"扩"、"避"、"采"、"排"、"运"、"填"等7个主要工序所组成的长屿采石古工法。作为古代地下采石遗迹，长屿硐天拥有以水云硐大型古洞室群为典型代表的28个大型古洞室群，总体规模巨大。该工艺的发现，说明古代采石者从长期工程实践中所创造的长屿采石古工法是行之有效的。进而研究得出，他们所创的采石古工法其合理性，不仅在于其充分考虑了当时采石工具的材质条件，而主要在于其适应了当地的工程地质条件。 我国古代采石业发展辉煌，具有规模大、历时长、遗留采石遗迹众多等特征，其中尤以浙江省的石材开采最为著名，因古代石材开采所遗留的众多古采石场目前都得到了极好的再利用。浙江省温岭市长屿硐天大型古地下采石场目前已被纳入世界地质公园及国家矿山公园。在现场考察过程中，发现了古代采石者所创造的一套由"探"、"扩"、"避"、"采"、"排"、"运"、"填"等7个主要工序所组成的长屿采石古工法。作为古代地下采石遗迹，长屿硐天拥有以水云硐大型古洞室群为典型代表的28个大型古洞室群，总体规模巨大。该工艺的发现，说明古代采石者从长期工程实践中所创造的长屿采石古工法是行之有效的。进而研究得出，他们所创的采石古工法其合理性，不仅在于其充分考虑了当时采石工具的材质条件，而主要在于其适应了当地的工程地质条件。
我国古代采石业发展辉煌，具有规模大、历时长、遗留采石遗迹众多等特征，其中尤以浙江省的石材开采最为著名，因古代石材开采所遗留的众多古采石场目前都得到了极好的再利用。浙江省温岭市长屿硐天大型古地下采石场目前已被纳入世界地质公园及国家矿山公园。在现场考察过程中，发现了古代采石者所创造的一套由"探"、"扩"、"避"、"采"、"排"、"运"、"填"等7个主要工序所组成的长屿采石古工法。作为古代地下采石遗迹，长屿硐天拥有以水云硐大型古洞室群为典型代表的28个大型古洞室群，总体规模巨大。该工艺的发现，说明古代采石者从长期工程实践中所创造的长屿采石古工法是行之有效的。进而研究得出，他们所创的采石古工法其合理性，不仅在于其充分考虑了当时采石工具的材质条件，而主要在于其适应了当地的工程地质条件。 我国古代采石业发展辉煌，具有规模大、历时长、遗留采石遗迹众多等特征，其中尤以浙江省的石材开采最为著名，因古代石材开采所遗留的众多古采石场目前都得到了极好的再利用。浙江省温岭市长屿硐天大型古地下采石场目前已被纳入世界地质公园及国家矿山公园。在现场考察过程中，发现了古代采石者所创造的一套由"探"、"扩"、"避"、"采"、"排"、"运"、"填"等7个主要工序所组成的长屿采石古工法。作为古代地下采石遗迹，长屿硐天拥有以水云硐大型古洞室群为典型代表的28个大型古洞室群，总体规模巨大。该工艺的发现，说明古代采石者从长期工程实践中所创造的长屿采石古工法是行之有效的。进而研究得出，他们所创的采石古工法其合理性，不仅在于其充分考虑了当时采石工具的材质条件，而主要在于其适应了当地的工程地质条件。
2017, 25(4): 1123-1131.
摘要:
古人根据长期采矿经验，在长屿硐天矿区开挖形成了无柱式"钟"形硐室，并根据NS走向和SW-NE走向地形坡度不同的情况，采用不同的断面跨度，导致硐室底部呈近似椭圆形。为深入探寻长屿硐天华玄硐群与花居硐群"钟"形硐室结构特征的科学规律，深入总结古人工程技术经验，进一步分析大型硐室群屹立千年不倒的影响因素，本文深入开展"钟"形采空硐室结构参数特征的研究，以地形坡度、硐室跨高比、硐室埋深与高度比为因素，采用FLAC进行数值模拟计算，对硐室围岩的应力以及塑性区进行了深入分析，得出了结论为：在缓坡方向，硐室跨高比宜小于1.44，硐室埋深与硐高比宜小于1.8；在陡坡方向，跨高比宜小于1.28，硐室埋深与硐高比宜小于1.8。勘查的24个硐室中有67.7%硐室符合该规律，可见古人采用了较为合理的"钟"形硐室结构形式，为洞室千年稳定奠定了良好基础。 古人根据长期采矿经验，在长屿硐天矿区开挖形成了无柱式"钟"形硐室，并根据NS走向和SW-NE走向地形坡度不同的情况，采用不同的断面跨度，导致硐室底部呈近似椭圆形。为深入探寻长屿硐天华玄硐群与花居硐群"钟"形硐室结构特征的科学规律，深入总结古人工程技术经验，进一步分析大型硐室群屹立千年不倒的影响因素，本文深入开展"钟"形采空硐室结构参数特征的研究，以地形坡度、硐室跨高比、硐室埋深与高度比为因素，采用FLAC进行数值模拟计算，对硐室围岩的应力以及塑性区进行了深入分析，得出了结论为：在缓坡方向，硐室跨高比宜小于1.44，硐室埋深与硐高比宜小于1.8；在陡坡方向，跨高比宜小于1.28，硐室埋深与硐高比宜小于1.8。勘查的24个硐室中有67.7%硐室符合该规律，可见古人采用了较为合理的"钟"形硐室结构形式，为洞室千年稳定奠定了良好基础。
古人根据长期采矿经验，在长屿硐天矿区开挖形成了无柱式"钟"形硐室，并根据NS走向和SW-NE走向地形坡度不同的情况，采用不同的断面跨度，导致硐室底部呈近似椭圆形。为深入探寻长屿硐天华玄硐群与花居硐群"钟"形硐室结构特征的科学规律，深入总结古人工程技术经验，进一步分析大型硐室群屹立千年不倒的影响因素，本文深入开展"钟"形采空硐室结构参数特征的研究，以地形坡度、硐室跨高比、硐室埋深与高度比为因素，采用FLAC进行数值模拟计算，对硐室围岩的应力以及塑性区进行了深入分析，得出了结论为：在缓坡方向，硐室跨高比宜小于1.44，硐室埋深与硐高比宜小于1.8；在陡坡方向，跨高比宜小于1.28，硐室埋深与硐高比宜小于1.8。勘查的24个硐室中有67.7%硐室符合该规律，可见古人采用了较为合理的"钟"形硐室结构形式，为洞室千年稳定奠定了良好基础。 古人根据长期采矿经验，在长屿硐天矿区开挖形成了无柱式"钟"形硐室，并根据NS走向和SW-NE走向地形坡度不同的情况，采用不同的断面跨度，导致硐室底部呈近似椭圆形。为深入探寻长屿硐天华玄硐群与花居硐群"钟"形硐室结构特征的科学规律，深入总结古人工程技术经验，进一步分析大型硐室群屹立千年不倒的影响因素，本文深入开展"钟"形采空硐室结构参数特征的研究，以地形坡度、硐室跨高比、硐室埋深与高度比为因素，采用FLAC进行数值模拟计算，对硐室围岩的应力以及塑性区进行了深入分析，得出了结论为：在缓坡方向，硐室跨高比宜小于1.44，硐室埋深与硐高比宜小于1.8；在陡坡方向，跨高比宜小于1.28，硐室埋深与硐高比宜小于1.8。勘查的24个硐室中有67.7%硐室符合该规律，可见古人采用了较为合理的"钟"形硐室结构形式，为洞室千年稳定奠定了良好基础。
2017, 25(4): 1132-1140.
摘要:
针对我国不同地区古城墙出现的多种病害破坏现象，在深入分析其破坏机理后，采用分类归纳的方法对古城墙变形破坏模式进行研究，提出了古城墙的多种变形破坏模式。依据引发古城墙变形破坏的控制因素进行分类，归纳总结出城墙地基不均匀变形、墙面鼓胀变形、墙面风蚀剥落、暴雨侵蚀等11种典型模式，给出每种变形破坏模式的发生条件及变形破坏机制，并提出了相应的防护措施建议。结合数值模拟分析方法对国内某古城墙变形破坏模式进行识别，结果表明，该古城墙主要的变形破坏模式为暴雨侵蚀，降雨量、降雨持续时间以及城墙内部排水通道均对城墙变形有显著影响，并且导致城墙端面中下部出现鼓胀变形。本文研究成果可为古城墙保护提供科学依据，有效避免局部不稳定现象发生，为多种变形破坏模式下的古城墙保护修复提供参考。 针对我国不同地区古城墙出现的多种病害破坏现象，在深入分析其破坏机理后，采用分类归纳的方法对古城墙变形破坏模式进行研究，提出了古城墙的多种变形破坏模式。依据引发古城墙变形破坏的控制因素进行分类，归纳总结出城墙地基不均匀变形、墙面鼓胀变形、墙面风蚀剥落、暴雨侵蚀等11种典型模式，给出每种变形破坏模式的发生条件及变形破坏机制，并提出了相应的防护措施建议。结合数值模拟分析方法对国内某古城墙变形破坏模式进行识别，结果表明，该古城墙主要的变形破坏模式为暴雨侵蚀，降雨量、降雨持续时间以及城墙内部排水通道均对城墙变形有显著影响，并且导致城墙端面中下部出现鼓胀变形。本文研究成果可为古城墙保护提供科学依据，有效避免局部不稳定现象发生，为多种变形破坏模式下的古城墙保护修复提供参考。
针对我国不同地区古城墙出现的多种病害破坏现象，在深入分析其破坏机理后，采用分类归纳的方法对古城墙变形破坏模式进行研究，提出了古城墙的多种变形破坏模式。依据引发古城墙变形破坏的控制因素进行分类，归纳总结出城墙地基不均匀变形、墙面鼓胀变形、墙面风蚀剥落、暴雨侵蚀等11种典型模式，给出每种变形破坏模式的发生条件及变形破坏机制，并提出了相应的防护措施建议。结合数值模拟分析方法对国内某古城墙变形破坏模式进行识别，结果表明，该古城墙主要的变形破坏模式为暴雨侵蚀，降雨量、降雨持续时间以及城墙内部排水通道均对城墙变形有显著影响，并且导致城墙端面中下部出现鼓胀变形。本文研究成果可为古城墙保护提供科学依据，有效避免局部不稳定现象发生，为多种变形破坏模式下的古城墙保护修复提供参考。 针对我国不同地区古城墙出现的多种病害破坏现象，在深入分析其破坏机理后，采用分类归纳的方法对古城墙变形破坏模式进行研究，提出了古城墙的多种变形破坏模式。依据引发古城墙变形破坏的控制因素进行分类，归纳总结出城墙地基不均匀变形、墙面鼓胀变形、墙面风蚀剥落、暴雨侵蚀等11种典型模式，给出每种变形破坏模式的发生条件及变形破坏机制，并提出了相应的防护措施建议。结合数值模拟分析方法对国内某古城墙变形破坏模式进行识别，结果表明，该古城墙主要的变形破坏模式为暴雨侵蚀，降雨量、降雨持续时间以及城墙内部排水通道均对城墙变形有显著影响，并且导致城墙端面中下部出现鼓胀变形。本文研究成果可为古城墙保护提供科学依据，有效避免局部不稳定现象发生，为多种变形破坏模式下的古城墙保护修复提供参考。
2017, 25(4): 1141-1150.
摘要:
本文针对九寨沟7.0级地震的发震构造及震源破裂的构造动力学问题，从地质调查、测试与震源构造动力学理论分析相结合的角度阐明：此次地震发生在处于高法向应力左旋剪切受力状态的岷山隆起带北端与西秦岭地槽褶皱带之南缘文县-玛沁断裂相交汇部位；沿"九寨天堂"-震中-五花海以及上四寨村-中查-比芒一线发育的两条具有构造破裂特征的NW向地裂缝带，是"隐伏状"地震断裂错动造成的地表同震破裂，前者是本次地震的控震构造，后者是NW向断层的次级同震复活及扩展；此次地震的震源断层错动过程受NW331°走向的陡倾角（∠87°）断层节面控制的走滑型剪切破裂，断裂两端的剪切破裂表现出持续扩展趋势；震源构造动力学过程实质上是地壳深部沿NW方向左旋剪断"凸出体"；地震断裂带两端破裂扩展的持续发展，将导致地壳"凸出体"逐步剪断贯通。 本文针对九寨沟7.0级地震的发震构造及震源破裂的构造动力学问题，从地质调查、测试与震源构造动力学理论分析相结合的角度阐明：此次地震发生在处于高法向应力左旋剪切受力状态的岷山隆起带北端与西秦岭地槽褶皱带之南缘文县-玛沁断裂相交汇部位；沿"九寨天堂"-震中-五花海以及上四寨村-中查-比芒一线发育的两条具有构造破裂特征的NW向地裂缝带，是"隐伏状"地震断裂错动造成的地表同震破裂，前者是本次地震的控震构造，后者是NW向断层的次级同震复活及扩展；此次地震的震源断层错动过程受NW331°走向的陡倾角（∠87°）断层节面控制的走滑型剪切破裂，断裂两端的剪切破裂表现出持续扩展趋势；震源构造动力学过程实质上是地壳深部沿NW方向左旋剪断"凸出体"；地震断裂带两端破裂扩展的持续发展，将导致地壳"凸出体"逐步剪断贯通。
本文针对九寨沟7.0级地震的发震构造及震源破裂的构造动力学问题，从地质调查、测试与震源构造动力学理论分析相结合的角度阐明：此次地震发生在处于高法向应力左旋剪切受力状态的岷山隆起带北端与西秦岭地槽褶皱带之南缘文县-玛沁断裂相交汇部位；沿"九寨天堂"-震中-五花海以及上四寨村-中查-比芒一线发育的两条具有构造破裂特征的NW向地裂缝带，是"隐伏状"地震断裂错动造成的地表同震破裂，前者是本次地震的控震构造，后者是NW向断层的次级同震复活及扩展；此次地震的震源断层错动过程受NW331°走向的陡倾角（∠87°）断层节面控制的走滑型剪切破裂，断裂两端的剪切破裂表现出持续扩展趋势；震源构造动力学过程实质上是地壳深部沿NW方向左旋剪断"凸出体"；地震断裂带两端破裂扩展的持续发展，将导致地壳"凸出体"逐步剪断贯通。 本文针对九寨沟7.0级地震的发震构造及震源破裂的构造动力学问题，从地质调查、测试与震源构造动力学理论分析相结合的角度阐明：此次地震发生在处于高法向应力左旋剪切受力状态的岷山隆起带北端与西秦岭地槽褶皱带之南缘文县-玛沁断裂相交汇部位；沿"九寨天堂"-震中-五花海以及上四寨村-中查-比芒一线发育的两条具有构造破裂特征的NW向地裂缝带，是"隐伏状"地震断裂错动造成的地表同震破裂，前者是本次地震的控震构造，后者是NW向断层的次级同震复活及扩展；此次地震的震源断层错动过程受NW331°走向的陡倾角（∠87°）断层节面控制的走滑型剪切破裂，断裂两端的剪切破裂表现出持续扩展趋势；震源构造动力学过程实质上是地壳深部沿NW方向左旋剪断"凸出体"；地震断裂带两端破裂扩展的持续发展，将导致地壳"凸出体"逐步剪断贯通。
2017, 25(4): 1151-1164.
摘要:
2017年8月8日四川省九寨沟发生7.0级地震，是继2008年汶川大地震和2013年芦山地震之后，四川省发生的又一次7.0级以上的强震。为了给现场救援和震后地质灾害防治提供科学依据，本文作者第一时间赶赴现场，并基于震前和震后高精度遥感影像，完成了震区地质灾害解译和复核工作，共解译地质灾害1883处，主要以中小型浅层滑坡和崩塌为主。基于解译结果，对同震灾害的空间分布规律和控制因素（距断层距离、地面峰值加速度PGA、高程、坡度和坡向等）进行了分析，研究表明地质灾害主要沿北西-南东向呈带状分布，且沿公路、沟谷较为发育，在野外推测发震断层2km范围内高度集中，呈现明显的断层效应，但与塔藏断层之间的空间相关性相对较弱。在上述分析的基础上，采用逻辑回归模型，利用地震、地形和地质3大因素（8个因子）对地质灾害易发性进行了快速评价和分区，经统计校验证明该模型的准确率达0.851，模型精度较高。 2017年8月8日四川省九寨沟发生7.0级地震，是继2008年汶川大地震和2013年芦山地震之后，四川省发生的又一次7.0级以上的强震。为了给现场救援和震后地质灾害防治提供科学依据，本文作者第一时间赶赴现场，并基于震前和震后高精度遥感影像，完成了震区地质灾害解译和复核工作，共解译地质灾害1883处，主要以中小型浅层滑坡和崩塌为主。基于解译结果，对同震灾害的空间分布规律和控制因素（距断层距离、地面峰值加速度PGA、高程、坡度和坡向等）进行了分析，研究表明地质灾害主要沿北西-南东向呈带状分布，且沿公路、沟谷较为发育，在野外推测发震断层2km范围内高度集中，呈现明显的断层效应，但与塔藏断层之间的空间相关性相对较弱。在上述分析的基础上，采用逻辑回归模型，利用地震、地形和地质3大因素（8个因子）对地质灾害易发性进行了快速评价和分区，经统计校验证明该模型的准确率达0.851，模型精度较高。
2017年8月8日四川省九寨沟发生7.0级地震，是继2008年汶川大地震和2013年芦山地震之后，四川省发生的又一次7.0级以上的强震。为了给现场救援和震后地质灾害防治提供科学依据，本文作者第一时间赶赴现场，并基于震前和震后高精度遥感影像，完成了震区地质灾害解译和复核工作，共解译地质灾害1883处，主要以中小型浅层滑坡和崩塌为主。基于解译结果，对同震灾害的空间分布规律和控制因素（距断层距离、地面峰值加速度PGA、高程、坡度和坡向等）进行了分析，研究表明地质灾害主要沿北西-南东向呈带状分布，且沿公路、沟谷较为发育，在野外推测发震断层2km范围内高度集中，呈现明显的断层效应，但与塔藏断层之间的空间相关性相对较弱。在上述分析的基础上，采用逻辑回归模型，利用地震、地形和地质3大因素（8个因子）对地质灾害易发性进行了快速评价和分区，经统计校验证明该模型的准确率达0.851，模型精度较高。 2017年8月8日四川省九寨沟发生7.0级地震，是继2008年汶川大地震和2013年芦山地震之后，四川省发生的又一次7.0级以上的强震。为了给现场救援和震后地质灾害防治提供科学依据，本文作者第一时间赶赴现场，并基于震前和震后高精度遥感影像，完成了震区地质灾害解译和复核工作，共解译地质灾害1883处，主要以中小型浅层滑坡和崩塌为主。基于解译结果，对同震灾害的空间分布规律和控制因素（距断层距离、地面峰值加速度PGA、高程、坡度和坡向等）进行了分析，研究表明地质灾害主要沿北西-南东向呈带状分布，且沿公路、沟谷较为发育，在野外推测发震断层2km范围内高度集中，呈现明显的断层效应，但与塔藏断层之间的空间相关性相对较弱。在上述分析的基础上，采用逻辑回归模型，利用地震、地形和地质3大因素（8个因子）对地质灾害易发性进行了快速评价和分区，经统计校验证明该模型的准确率达0.851，模型精度较高。
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