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专家审稿
编委审稿
主编审稿2017年 25卷 第2期
上一期
2017, 25(2): 257-276.
摘要
3018KB
摘要:
在近十年，工程地质学科紧密结合国家战略需求和工程建设的科学技术难题，为国家超级工程建设提供了技术支撑，而且通过理论创新和技术研究，极大减少了因地质灾害而死亡的人数，取得了一大批代表性的理论成果，可以用三句话总结十年来工程地质学科的发展：“奠基超级工程、保障民生福祉、推动学科发展”。但是应当注意到，我国工程地质学的发展还远远不能适应国民经济发展和人民安居乐业的要求，打破学科壁垒，吸收相邻学科特别是现代地球系统科学以及技术科学的最新成果，加强工程地质人才建设，推动学科发展仍然任重而道远。 在近十年，工程地质学科紧密结合国家战略需求和工程建设的科学技术难题，为国家超级工程建设提供了技术支撑，而且通过理论创新和技术研究，极大减少了因地质灾害而死亡的人数，取得了一大批代表性的理论成果，可以用三句话总结十年来工程地质学科的发展：“奠基超级工程、保障民生福祉、推动学科发展”。但是应当注意到，我国工程地质学的发展还远远不能适应国民经济发展和人民安居乐业的要求，打破学科壁垒，吸收相邻学科特别是现代地球系统科学以及技术科学的最新成果，加强工程地质人才建设，推动学科发展仍然任重而道远。
在近十年，工程地质学科紧密结合国家战略需求和工程建设的科学技术难题，为国家超级工程建设提供了技术支撑，而且通过理论创新和技术研究，极大减少了因地质灾害而死亡的人数，取得了一大批代表性的理论成果，可以用三句话总结十年来工程地质学科的发展：“奠基超级工程、保障民生福祉、推动学科发展”。但是应当注意到，我国工程地质学的发展还远远不能适应国民经济发展和人民安居乐业的要求，打破学科壁垒，吸收相邻学科特别是现代地球系统科学以及技术科学的最新成果，加强工程地质人才建设，推动学科发展仍然任重而道远。 在近十年，工程地质学科紧密结合国家战略需求和工程建设的科学技术难题，为国家超级工程建设提供了技术支撑，而且通过理论创新和技术研究，极大减少了因地质灾害而死亡的人数，取得了一大批代表性的理论成果，可以用三句话总结十年来工程地质学科的发展：“奠基超级工程、保障民生福祉、推动学科发展”。但是应当注意到，我国工程地质学的发展还远远不能适应国民经济发展和人民安居乐业的要求，打破学科壁垒，吸收相邻学科特别是现代地球系统科学以及技术科学的最新成果，加强工程地质人才建设，推动学科发展仍然任重而道远。
2017, 25(2): 277-283.
摘要:
城市生活垃圾焚烧炉渣具有活性，饱和炉渣的剪切强度随时间增加而增加。本文采用常规三轴试验测试饱和炉渣的剪切强度，围压σ3分别为50kPa、100kPa、200kPa和400kPa，试样的干密度ρd分别为1.4g·cm-3、1.5g·cm-3和1.6g·cm-3，龄期t分别为3d、7d、14d和28d。三轴试验结果表明：饱和炉渣的破坏模式受龄期和围压的影响明显。围压小于200kPa，龄期小于14d的试样表现为脆性破坏。在τ-σ坐标上，应力莫尔圆的包络线不是直线；炉渣在σ1-σ3坐标上表现为两段直线，分界点为σ3=200kPa，由σ1-σ3相关关系确定炉渣的内摩擦角和黏聚力更合理可信。 城市生活垃圾焚烧炉渣具有活性，饱和炉渣的剪切强度随时间增加而增加。本文采用常规三轴试验测试饱和炉渣的剪切强度，围压σ3分别为50kPa、100kPa、200kPa和400kPa，试样的干密度ρd分别为1.4g·cm-3、1.5g·cm-3和1.6g·cm-3，龄期t分别为3d、7d、14d和28d。三轴试验结果表明：饱和炉渣的破坏模式受龄期和围压的影响明显。围压小于200kPa，龄期小于14d的试样表现为脆性破坏。在τ-σ坐标上，应力莫尔圆的包络线不是直线；炉渣在σ1-σ3坐标上表现为两段直线，分界点为σ3=200kPa，由σ1-σ3相关关系确定炉渣的内摩擦角和黏聚力更合理可信。
城市生活垃圾焚烧炉渣具有活性，饱和炉渣的剪切强度随时间增加而增加。本文采用常规三轴试验测试饱和炉渣的剪切强度，围压σ3分别为50kPa、100kPa、200kPa和400kPa，试样的干密度ρd分别为1.4g·cm-3、1.5g·cm-3和1.6g·cm-3，龄期t分别为3d、7d、14d和28d。三轴试验结果表明：饱和炉渣的破坏模式受龄期和围压的影响明显。围压小于200kPa，龄期小于14d的试样表现为脆性破坏。在τ-σ坐标上，应力莫尔圆的包络线不是直线；炉渣在σ1-σ3坐标上表现为两段直线，分界点为σ3=200kPa，由σ1-σ3相关关系确定炉渣的内摩擦角和黏聚力更合理可信。 城市生活垃圾焚烧炉渣具有活性，饱和炉渣的剪切强度随时间增加而增加。本文采用常规三轴试验测试饱和炉渣的剪切强度，围压σ3分别为50kPa、100kPa、200kPa和400kPa，试样的干密度ρd分别为1.4g·cm-3、1.5g·cm-3和1.6g·cm-3，龄期t分别为3d、7d、14d和28d。三轴试验结果表明：饱和炉渣的破坏模式受龄期和围压的影响明显。围压小于200kPa，龄期小于14d的试样表现为脆性破坏。在τ-σ坐标上，应力莫尔圆的包络线不是直线；炉渣在σ1-σ3坐标上表现为两段直线，分界点为σ3=200kPa，由σ1-σ3相关关系确定炉渣的内摩擦角和黏聚力更合理可信。
2017, 25(2): 284-291.
摘要:
天津滨海新区吹填土为高黏粒含量细粒土，具有孔隙比大、压缩性高、强度低等特点。虽然成土时间短，但具有一定的结构性。土体微观结构决定土体的力学性质，在工程实际中，经过固结处理后的吹填土在安全运营阶段由于上部荷载的持续作用，结构性也会发生变化。为了研究此过程中微结构演化特征，本文试验土样为天津滨海新区重塑土，将其进行先期固结与后期不排水蠕变试验，模拟固结排水地基处理后吹填土安全运营过程，并在此过程中取样进行微结构制样及电镜扫描，定量化分析微观参数的演化规律。试验结果表明：经过固结排水后的吹填软土在持续荷载作用下，土中颗粒和孔隙数量都呈减少趋势，颗粒等效直径、形态比都增大，孔隙等效直径、形态比则呈相反趋势，且在蠕变初期这些变化较为明显，后期变化逐渐趋于平稳。前期固结时间越长，蠕变开始时结构性参数体现出土体结构性越强，固结过程中偏压和固结时间对土体结构性的影响一致。 天津滨海新区吹填土为高黏粒含量细粒土，具有孔隙比大、压缩性高、强度低等特点。虽然成土时间短，但具有一定的结构性。土体微观结构决定土体的力学性质，在工程实际中，经过固结处理后的吹填土在安全运营阶段由于上部荷载的持续作用，结构性也会发生变化。为了研究此过程中微结构演化特征，本文试验土样为天津滨海新区重塑土，将其进行先期固结与后期不排水蠕变试验，模拟固结排水地基处理后吹填土安全运营过程，并在此过程中取样进行微结构制样及电镜扫描，定量化分析微观参数的演化规律。试验结果表明：经过固结排水后的吹填软土在持续荷载作用下，土中颗粒和孔隙数量都呈减少趋势，颗粒等效直径、形态比都增大，孔隙等效直径、形态比则呈相反趋势，且在蠕变初期这些变化较为明显，后期变化逐渐趋于平稳。前期固结时间越长，蠕变开始时结构性参数体现出土体结构性越强，固结过程中偏压和固结时间对土体结构性的影响一致。
天津滨海新区吹填土为高黏粒含量细粒土，具有孔隙比大、压缩性高、强度低等特点。虽然成土时间短，但具有一定的结构性。土体微观结构决定土体的力学性质，在工程实际中，经过固结处理后的吹填土在安全运营阶段由于上部荷载的持续作用，结构性也会发生变化。为了研究此过程中微结构演化特征，本文试验土样为天津滨海新区重塑土，将其进行先期固结与后期不排水蠕变试验，模拟固结排水地基处理后吹填土安全运营过程，并在此过程中取样进行微结构制样及电镜扫描，定量化分析微观参数的演化规律。试验结果表明：经过固结排水后的吹填软土在持续荷载作用下，土中颗粒和孔隙数量都呈减少趋势，颗粒等效直径、形态比都增大，孔隙等效直径、形态比则呈相反趋势，且在蠕变初期这些变化较为明显，后期变化逐渐趋于平稳。前期固结时间越长，蠕变开始时结构性参数体现出土体结构性越强，固结过程中偏压和固结时间对土体结构性的影响一致。 天津滨海新区吹填土为高黏粒含量细粒土，具有孔隙比大、压缩性高、强度低等特点。虽然成土时间短，但具有一定的结构性。土体微观结构决定土体的力学性质，在工程实际中，经过固结处理后的吹填土在安全运营阶段由于上部荷载的持续作用，结构性也会发生变化。为了研究此过程中微结构演化特征，本文试验土样为天津滨海新区重塑土，将其进行先期固结与后期不排水蠕变试验，模拟固结排水地基处理后吹填土安全运营过程，并在此过程中取样进行微结构制样及电镜扫描，定量化分析微观参数的演化规律。试验结果表明：经过固结排水后的吹填软土在持续荷载作用下，土中颗粒和孔隙数量都呈减少趋势，颗粒等效直径、形态比都增大，孔隙等效直径、形态比则呈相反趋势，且在蠕变初期这些变化较为明显，后期变化逐渐趋于平稳。前期固结时间越长，蠕变开始时结构性参数体现出土体结构性越强，固结过程中偏压和固结时间对土体结构性的影响一致。
2017, 25(2): 292-299.
摘要:
通过冻融条件下西安Q3原状和重塑黄土的电镜扫描观测和三轴固结渗透试验，对比分析了冻融作用对原状和重塑黄土渗透特性的影响规律。结果显示：冻融条件下原状与重塑黄土微观结构均发生明显变化，土体胶结连接强度变差且颗粒排列更加松散，孔隙比增加，渗透性增强。冻融作用对原状和重塑黄土表面结构破坏均较严重，但原状黄土表面结构破坏程度较重塑黄土更为强烈；冻融过程产生的裂缝使得土中水分渗流和迁移的通道形成，导致原状与重塑黄土体渗透性增强。冻融条件下原状与重塑黄土渗透系数随含水率增加均先增大后减小，表现出抛物线变化特征；渗透系数随冻融次数增加均先增大然后趋于稳定，表现出指数增大特征；渗透系数随围压增大均先减小然后趋于稳定，表现出指数下降特征；相同条件下原状黄土渗透系数高于重塑黄土；原状与重塑黄土渗透系数差异随围压增大逐渐减小。 通过冻融条件下西安Q3原状和重塑黄土的电镜扫描观测和三轴固结渗透试验，对比分析了冻融作用对原状和重塑黄土渗透特性的影响规律。结果显示：冻融条件下原状与重塑黄土微观结构均发生明显变化，土体胶结连接强度变差且颗粒排列更加松散，孔隙比增加，渗透性增强。冻融作用对原状和重塑黄土表面结构破坏均较严重，但原状黄土表面结构破坏程度较重塑黄土更为强烈；冻融过程产生的裂缝使得土中水分渗流和迁移的通道形成，导致原状与重塑黄土体渗透性增强。冻融条件下原状与重塑黄土渗透系数随含水率增加均先增大后减小，表现出抛物线变化特征；渗透系数随冻融次数增加均先增大然后趋于稳定，表现出指数增大特征；渗透系数随围压增大均先减小然后趋于稳定，表现出指数下降特征；相同条件下原状黄土渗透系数高于重塑黄土；原状与重塑黄土渗透系数差异随围压增大逐渐减小。
通过冻融条件下西安Q3原状和重塑黄土的电镜扫描观测和三轴固结渗透试验，对比分析了冻融作用对原状和重塑黄土渗透特性的影响规律。结果显示：冻融条件下原状与重塑黄土微观结构均发生明显变化，土体胶结连接强度变差且颗粒排列更加松散，孔隙比增加，渗透性增强。冻融作用对原状和重塑黄土表面结构破坏均较严重，但原状黄土表面结构破坏程度较重塑黄土更为强烈；冻融过程产生的裂缝使得土中水分渗流和迁移的通道形成，导致原状与重塑黄土体渗透性增强。冻融条件下原状与重塑黄土渗透系数随含水率增加均先增大后减小，表现出抛物线变化特征；渗透系数随冻融次数增加均先增大然后趋于稳定，表现出指数增大特征；渗透系数随围压增大均先减小然后趋于稳定，表现出指数下降特征；相同条件下原状黄土渗透系数高于重塑黄土；原状与重塑黄土渗透系数差异随围压增大逐渐减小。 通过冻融条件下西安Q3原状和重塑黄土的电镜扫描观测和三轴固结渗透试验，对比分析了冻融作用对原状和重塑黄土渗透特性的影响规律。结果显示：冻融条件下原状与重塑黄土微观结构均发生明显变化，土体胶结连接强度变差且颗粒排列更加松散，孔隙比增加，渗透性增强。冻融作用对原状和重塑黄土表面结构破坏均较严重，但原状黄土表面结构破坏程度较重塑黄土更为强烈；冻融过程产生的裂缝使得土中水分渗流和迁移的通道形成，导致原状与重塑黄土体渗透性增强。冻融条件下原状与重塑黄土渗透系数随含水率增加均先增大后减小，表现出抛物线变化特征；渗透系数随冻融次数增加均先增大然后趋于稳定，表现出指数增大特征；渗透系数随围压增大均先减小然后趋于稳定，表现出指数下降特征；相同条件下原状黄土渗透系数高于重塑黄土；原状与重塑黄土渗透系数差异随围压增大逐渐减小。
2017, 25(2): 300-307.
摘要:
地表沉降是地铁盾构施工过程中最关心的工程问题之一，关乎近邻建筑物能否正常运营及盾构能否正常施工。故本文以地表沉降为关键目标进行地铁盾构参数研究。将影响地表沉降的盾构参数概括为开挖面支护压力比和等代层弹性模量。在此基础上，以长沙地铁1号线南门口—侯家塘区间为工程背景，采用FLAC3D软件对不同盾构参数下的施工过程进行数值模拟，分析了开挖面支护压力比及等代层弹性模量对地表沉降的影响，提出了研究区段的盾构参数建议值。研究同时得出了在建议盾构参数下，研究区段发生地表沉降的范围及地表沉降最大值。为长沙地铁后续建设及其他城市地铁建设盾构参数的选取提供理论依据和方法参考。 地表沉降是地铁盾构施工过程中最关心的工程问题之一，关乎近邻建筑物能否正常运营及盾构能否正常施工。故本文以地表沉降为关键目标进行地铁盾构参数研究。将影响地表沉降的盾构参数概括为开挖面支护压力比和等代层弹性模量。在此基础上，以长沙地铁1号线南门口—侯家塘区间为工程背景，采用FLAC3D软件对不同盾构参数下的施工过程进行数值模拟，分析了开挖面支护压力比及等代层弹性模量对地表沉降的影响，提出了研究区段的盾构参数建议值。研究同时得出了在建议盾构参数下，研究区段发生地表沉降的范围及地表沉降最大值。为长沙地铁后续建设及其他城市地铁建设盾构参数的选取提供理论依据和方法参考。
地表沉降是地铁盾构施工过程中最关心的工程问题之一，关乎近邻建筑物能否正常运营及盾构能否正常施工。故本文以地表沉降为关键目标进行地铁盾构参数研究。将影响地表沉降的盾构参数概括为开挖面支护压力比和等代层弹性模量。在此基础上，以长沙地铁1号线南门口—侯家塘区间为工程背景，采用FLAC3D软件对不同盾构参数下的施工过程进行数值模拟，分析了开挖面支护压力比及等代层弹性模量对地表沉降的影响，提出了研究区段的盾构参数建议值。研究同时得出了在建议盾构参数下，研究区段发生地表沉降的范围及地表沉降最大值。为长沙地铁后续建设及其他城市地铁建设盾构参数的选取提供理论依据和方法参考。 地表沉降是地铁盾构施工过程中最关心的工程问题之一，关乎近邻建筑物能否正常运营及盾构能否正常施工。故本文以地表沉降为关键目标进行地铁盾构参数研究。将影响地表沉降的盾构参数概括为开挖面支护压力比和等代层弹性模量。在此基础上，以长沙地铁1号线南门口—侯家塘区间为工程背景，采用FLAC3D软件对不同盾构参数下的施工过程进行数值模拟，分析了开挖面支护压力比及等代层弹性模量对地表沉降的影响，提出了研究区段的盾构参数建议值。研究同时得出了在建议盾构参数下，研究区段发生地表沉降的范围及地表沉降最大值。为长沙地铁后续建设及其他城市地铁建设盾构参数的选取提供理论依据和方法参考。
2017, 25(2): 308-316.
摘要:
随着人类地下空间开发活动逐渐走向地球深部，高地应力已成为地下岩体工程典型的地质特征之一，并严重影响深埋洞室围岩的安全稳定。本文首先分析了我国地应力场分布规律，然后分别采用理论计算和数值模拟方法，研究了地应力准静态卸荷及瞬态卸荷条件下围岩损伤的产生机理与演化规律，最后结合加拿大URL地下实验室及锦屏二级水电站深埋引水隧洞围岩损伤检测结果，进一步探讨了高地应力条件下不同卸荷方式对围岩损伤区形成及特征的影响。研究结果表明：与地应力准静态卸荷相比，瞬态卸荷会在围岩中产生一个附加动应力，从而放大围岩径向卸载和环向加载效应，使得围岩更容易受损；随着侧压力系数的增大，瞬态卸荷和准静态卸荷诱发的围岩损伤范围均增大，并且在最小主应力方向上围岩损伤主要表现为剪切破坏，而在最大主应力方向上主要表现为拉破坏。 随着人类地下空间开发活动逐渐走向地球深部，高地应力已成为地下岩体工程典型的地质特征之一，并严重影响深埋洞室围岩的安全稳定。本文首先分析了我国地应力场分布规律，然后分别采用理论计算和数值模拟方法，研究了地应力准静态卸荷及瞬态卸荷条件下围岩损伤的产生机理与演化规律，最后结合加拿大URL地下实验室及锦屏二级水电站深埋引水隧洞围岩损伤检测结果，进一步探讨了高地应力条件下不同卸荷方式对围岩损伤区形成及特征的影响。研究结果表明：与地应力准静态卸荷相比，瞬态卸荷会在围岩中产生一个附加动应力，从而放大围岩径向卸载和环向加载效应，使得围岩更容易受损；随着侧压力系数的增大，瞬态卸荷和准静态卸荷诱发的围岩损伤范围均增大，并且在最小主应力方向上围岩损伤主要表现为剪切破坏，而在最大主应力方向上主要表现为拉破坏。
随着人类地下空间开发活动逐渐走向地球深部，高地应力已成为地下岩体工程典型的地质特征之一，并严重影响深埋洞室围岩的安全稳定。本文首先分析了我国地应力场分布规律，然后分别采用理论计算和数值模拟方法，研究了地应力准静态卸荷及瞬态卸荷条件下围岩损伤的产生机理与演化规律，最后结合加拿大URL地下实验室及锦屏二级水电站深埋引水隧洞围岩损伤检测结果，进一步探讨了高地应力条件下不同卸荷方式对围岩损伤区形成及特征的影响。研究结果表明：与地应力准静态卸荷相比，瞬态卸荷会在围岩中产生一个附加动应力，从而放大围岩径向卸载和环向加载效应，使得围岩更容易受损；随着侧压力系数的增大，瞬态卸荷和准静态卸荷诱发的围岩损伤范围均增大，并且在最小主应力方向上围岩损伤主要表现为剪切破坏，而在最大主应力方向上主要表现为拉破坏。 随着人类地下空间开发活动逐渐走向地球深部，高地应力已成为地下岩体工程典型的地质特征之一，并严重影响深埋洞室围岩的安全稳定。本文首先分析了我国地应力场分布规律，然后分别采用理论计算和数值模拟方法，研究了地应力准静态卸荷及瞬态卸荷条件下围岩损伤的产生机理与演化规律，最后结合加拿大URL地下实验室及锦屏二级水电站深埋引水隧洞围岩损伤检测结果，进一步探讨了高地应力条件下不同卸荷方式对围岩损伤区形成及特征的影响。研究结果表明：与地应力准静态卸荷相比，瞬态卸荷会在围岩中产生一个附加动应力，从而放大围岩径向卸载和环向加载效应，使得围岩更容易受损；随着侧压力系数的增大，瞬态卸荷和准静态卸荷诱发的围岩损伤范围均增大，并且在最小主应力方向上围岩损伤主要表现为剪切破坏，而在最大主应力方向上主要表现为拉破坏。
2017, 25(2): 317-321.
摘要:
为研究泥岩含量对昔格达土混合填料路用性质的影响，对不同泥岩含量的混合料进行重型击实、无侧限抗压强度、CBR及回弹模量试验。试验结果表明：随机混合料的最优含水率与最大干密度除受泥岩颗粒粒径、含水量及泥岩含量的影响外，主要取决于混合料中泥质粉砂岩的含量；昔格达土人工混合料室内击实结果与实际的天然随机混合料的击实结果存在显著差异，应根据实际工程混合填料中泥岩含量、含水量、板结程度及团块状泥岩量等对混合料最大干密度和最优含水量进行动态取值。当泥岩含量（质量分数) 低于65%时，混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而线性增大，当泥岩含量大于65%后混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而减小；混合料回弹模量值随泥岩含量的增加而增大；通过对泥岩含量与CBR值间的多项式回归分析，建立了混合料CBR值与泥岩含量的多项式回归方程，两者间相关性良好。 为研究泥岩含量对昔格达土混合填料路用性质的影响，对不同泥岩含量的混合料进行重型击实、无侧限抗压强度、CBR及回弹模量试验。试验结果表明：随机混合料的最优含水率与最大干密度除受泥岩颗粒粒径、含水量及泥岩含量的影响外，主要取决于混合料中泥质粉砂岩的含量；昔格达土人工混合料室内击实结果与实际的天然随机混合料的击实结果存在显著差异，应根据实际工程混合填料中泥岩含量、含水量、板结程度及团块状泥岩量等对混合料最大干密度和最优含水量进行动态取值。当泥岩含量（质量分数) 低于65%时，混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而线性增大，当泥岩含量大于65%后混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而减小；混合料回弹模量值随泥岩含量的增加而增大；通过对泥岩含量与CBR值间的多项式回归分析，建立了混合料CBR值与泥岩含量的多项式回归方程，两者间相关性良好。
为研究泥岩含量对昔格达土混合填料路用性质的影响，对不同泥岩含量的混合料进行重型击实、无侧限抗压强度、CBR及回弹模量试验。试验结果表明：随机混合料的最优含水率与最大干密度除受泥岩颗粒粒径、含水量及泥岩含量的影响外，主要取决于混合料中泥质粉砂岩的含量；昔格达土人工混合料室内击实结果与实际的天然随机混合料的击实结果存在显著差异，应根据实际工程混合填料中泥岩含量、含水量、板结程度及团块状泥岩量等对混合料最大干密度和最优含水量进行动态取值。当泥岩含量（质量分数) 低于65%时，混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而线性增大，当泥岩含量大于65%后混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而减小；混合料回弹模量值随泥岩含量的增加而增大；通过对泥岩含量与CBR值间的多项式回归分析，建立了混合料CBR值与泥岩含量的多项式回归方程，两者间相关性良好。 为研究泥岩含量对昔格达土混合填料路用性质的影响，对不同泥岩含量的混合料进行重型击实、无侧限抗压强度、CBR及回弹模量试验。试验结果表明：随机混合料的最优含水率与最大干密度除受泥岩颗粒粒径、含水量及泥岩含量的影响外，主要取决于混合料中泥质粉砂岩的含量；昔格达土人工混合料室内击实结果与实际的天然随机混合料的击实结果存在显著差异，应根据实际工程混合填料中泥岩含量、含水量、板结程度及团块状泥岩量等对混合料最大干密度和最优含水量进行动态取值。当泥岩含量（质量分数) 低于65%时，混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而线性增大，当泥岩含量大于65%后混合料无侧限抗压强度随泥岩含量增加而减小；混合料回弹模量值随泥岩含量的增加而增大；通过对泥岩含量与CBR值间的多项式回归分析，建立了混合料CBR值与泥岩含量的多项式回归方程，两者间相关性良好。
2017, 25(2): 322-329.
摘要:
在边坡稳定性评价中，不同形态、连通率及排列方式的岩桥起决定性作用。本文通过开展室内直剪实验并结合声发射特征参数的研究，揭示了不同连通率岩桥和不同法向应力状态下断续节理岩体的破坏规律。结果表明：在直剪条件下，随法向应力及连通率的变化，岩体破坏面呈现“一”、“X”、“锯齿”、“Z”以及复合型破坏，破坏面起伏度较小，且贯通破坏无时间先后性。法向压力一定时，随着断续岩桥连通率的提高，声发射事件累计计数峰值呈线性增长，计数峰值不断趋于增长。在岩桥连通率一定的情况下，随法向应力的增大，声发射事件计数峰值与累计计数在中等法向应力下最大。对断续节理岩桥变形破坏特征的研究，有利于分析节理岩体的力学特性，有助于边坡工程的稳定性评价与预测。 在边坡稳定性评价中，不同形态、连通率及排列方式的岩桥起决定性作用。本文通过开展室内直剪实验并结合声发射特征参数的研究，揭示了不同连通率岩桥和不同法向应力状态下断续节理岩体的破坏规律。结果表明：在直剪条件下，随法向应力及连通率的变化，岩体破坏面呈现“一”、“X”、“锯齿”、“Z”以及复合型破坏，破坏面起伏度较小，且贯通破坏无时间先后性。法向压力一定时，随着断续岩桥连通率的提高，声发射事件累计计数峰值呈线性增长，计数峰值不断趋于增长。在岩桥连通率一定的情况下，随法向应力的增大，声发射事件计数峰值与累计计数在中等法向应力下最大。对断续节理岩桥变形破坏特征的研究，有利于分析节理岩体的力学特性，有助于边坡工程的稳定性评价与预测。
在边坡稳定性评价中，不同形态、连通率及排列方式的岩桥起决定性作用。本文通过开展室内直剪实验并结合声发射特征参数的研究，揭示了不同连通率岩桥和不同法向应力状态下断续节理岩体的破坏规律。结果表明：在直剪条件下，随法向应力及连通率的变化，岩体破坏面呈现“一”、“X”、“锯齿”、“Z”以及复合型破坏，破坏面起伏度较小，且贯通破坏无时间先后性。法向压力一定时，随着断续岩桥连通率的提高，声发射事件累计计数峰值呈线性增长，计数峰值不断趋于增长。在岩桥连通率一定的情况下，随法向应力的增大，声发射事件计数峰值与累计计数在中等法向应力下最大。对断续节理岩桥变形破坏特征的研究，有利于分析节理岩体的力学特性，有助于边坡工程的稳定性评价与预测。 在边坡稳定性评价中，不同形态、连通率及排列方式的岩桥起决定性作用。本文通过开展室内直剪实验并结合声发射特征参数的研究，揭示了不同连通率岩桥和不同法向应力状态下断续节理岩体的破坏规律。结果表明：在直剪条件下，随法向应力及连通率的变化，岩体破坏面呈现“一”、“X”、“锯齿”、“Z”以及复合型破坏，破坏面起伏度较小，且贯通破坏无时间先后性。法向压力一定时，随着断续岩桥连通率的提高，声发射事件累计计数峰值呈线性增长，计数峰值不断趋于增长。在岩桥连通率一定的情况下，随法向应力的增大，声发射事件计数峰值与累计计数在中等法向应力下最大。对断续节理岩桥变形破坏特征的研究，有利于分析节理岩体的力学特性，有助于边坡工程的稳定性评价与预测。
2017, 25(2): 330-335.
摘要:
水分对于湿陷性黄土地基具有重要影响。本文通过室内土工试验，得到兰州黄土和灰土的物理力学参数；并通过室内模型试验研究了不同侧向防渗结构对于路基的侧向防渗效果；同时对路基进行了沉降监测。试验结果表明：灰土的渗透系数远小于黄土的渗透系数；经过灰土挤密桩和灰土防渗墙处理的工况，其土中含水量远小于不作侧向防渗处理的情况，且路基的湿陷变形情况明显改善。其中灰土防渗墙的防渗效果比灰土挤密桩的更好。试验结果可有效地指导湿陷性黄土路基的防渗处理，为湿陷性黄土地基处理提供新的思路。 水分对于湿陷性黄土地基具有重要影响。本文通过室内土工试验，得到兰州黄土和灰土的物理力学参数；并通过室内模型试验研究了不同侧向防渗结构对于路基的侧向防渗效果；同时对路基进行了沉降监测。试验结果表明：灰土的渗透系数远小于黄土的渗透系数；经过灰土挤密桩和灰土防渗墙处理的工况，其土中含水量远小于不作侧向防渗处理的情况，且路基的湿陷变形情况明显改善。其中灰土防渗墙的防渗效果比灰土挤密桩的更好。试验结果可有效地指导湿陷性黄土路基的防渗处理，为湿陷性黄土地基处理提供新的思路。
水分对于湿陷性黄土地基具有重要影响。本文通过室内土工试验，得到兰州黄土和灰土的物理力学参数；并通过室内模型试验研究了不同侧向防渗结构对于路基的侧向防渗效果；同时对路基进行了沉降监测。试验结果表明：灰土的渗透系数远小于黄土的渗透系数；经过灰土挤密桩和灰土防渗墙处理的工况，其土中含水量远小于不作侧向防渗处理的情况，且路基的湿陷变形情况明显改善。其中灰土防渗墙的防渗效果比灰土挤密桩的更好。试验结果可有效地指导湿陷性黄土路基的防渗处理，为湿陷性黄土地基处理提供新的思路。 水分对于湿陷性黄土地基具有重要影响。本文通过室内土工试验，得到兰州黄土和灰土的物理力学参数；并通过室内模型试验研究了不同侧向防渗结构对于路基的侧向防渗效果；同时对路基进行了沉降监测。试验结果表明：灰土的渗透系数远小于黄土的渗透系数；经过灰土挤密桩和灰土防渗墙处理的工况，其土中含水量远小于不作侧向防渗处理的情况，且路基的湿陷变形情况明显改善。其中灰土防渗墙的防渗效果比灰土挤密桩的更好。试验结果可有效地指导湿陷性黄土路基的防渗处理，为湿陷性黄土地基处理提供新的思路。
2017, 25(2): 336-343.
摘要:
为模拟岩体地应力与环境水等赋存条件，需开发一套能模拟多种溶液环境的岩石高压三轴试验机。设计了一套同时驱动四压力室的高压液压系统，并对该试验系统的增压方法、连接结构密封、溶液隔离等关键技术进行研究。设计了一级增压结构，为系统提供超高围压；提出T型-斜面密封圈结构设计，增强结构连接处静态密封性能；并设计安装管道隔离膜，将压力室赋存溶液与增压缸相隔离。最后提出采用同等控制结构增强系统同步性能以及使用自适应Fuzzy-PID控制算法增强系统稳定性，并通过MATLAB/Sim-Hydraulic液压仿真模块对所设计的液压加载系统进行仿真模拟，分别分析了自适应Fuzzy-PID算法下同等控制与主从控制液压缸的响应速度，并对比了PID控制和自适应Fuzzy-PID控制下系统的抗干扰性能。研究为类似岩石高压三轴试验机液压加载系统设计提供了参考。 为模拟岩体地应力与环境水等赋存条件，需开发一套能模拟多种溶液环境的岩石高压三轴试验机。设计了一套同时驱动四压力室的高压液压系统，并对该试验系统的增压方法、连接结构密封、溶液隔离等关键技术进行研究。设计了一级增压结构，为系统提供超高围压；提出T型-斜面密封圈结构设计，增强结构连接处静态密封性能；并设计安装管道隔离膜，将压力室赋存溶液与增压缸相隔离。最后提出采用同等控制结构增强系统同步性能以及使用自适应Fuzzy-PID控制算法增强系统稳定性，并通过MATLAB/Sim-Hydraulic液压仿真模块对所设计的液压加载系统进行仿真模拟，分别分析了自适应Fuzzy-PID算法下同等控制与主从控制液压缸的响应速度，并对比了PID控制和自适应Fuzzy-PID控制下系统的抗干扰性能。研究为类似岩石高压三轴试验机液压加载系统设计提供了参考。
为模拟岩体地应力与环境水等赋存条件，需开发一套能模拟多种溶液环境的岩石高压三轴试验机。设计了一套同时驱动四压力室的高压液压系统，并对该试验系统的增压方法、连接结构密封、溶液隔离等关键技术进行研究。设计了一级增压结构，为系统提供超高围压；提出T型-斜面密封圈结构设计，增强结构连接处静态密封性能；并设计安装管道隔离膜，将压力室赋存溶液与增压缸相隔离。最后提出采用同等控制结构增强系统同步性能以及使用自适应Fuzzy-PID控制算法增强系统稳定性，并通过MATLAB/Sim-Hydraulic液压仿真模块对所设计的液压加载系统进行仿真模拟，分别分析了自适应Fuzzy-PID算法下同等控制与主从控制液压缸的响应速度，并对比了PID控制和自适应Fuzzy-PID控制下系统的抗干扰性能。研究为类似岩石高压三轴试验机液压加载系统设计提供了参考。 为模拟岩体地应力与环境水等赋存条件，需开发一套能模拟多种溶液环境的岩石高压三轴试验机。设计了一套同时驱动四压力室的高压液压系统，并对该试验系统的增压方法、连接结构密封、溶液隔离等关键技术进行研究。设计了一级增压结构，为系统提供超高围压；提出T型-斜面密封圈结构设计，增强结构连接处静态密封性能；并设计安装管道隔离膜，将压力室赋存溶液与增压缸相隔离。最后提出采用同等控制结构增强系统同步性能以及使用自适应Fuzzy-PID控制算法增强系统稳定性，并通过MATLAB/Sim-Hydraulic液压仿真模块对所设计的液压加载系统进行仿真模拟，分别分析了自适应Fuzzy-PID算法下同等控制与主从控制液压缸的响应速度，并对比了PID控制和自适应Fuzzy-PID控制下系统的抗干扰性能。研究为类似岩石高压三轴试验机液压加载系统设计提供了参考。
2017, 25(2): 344-351.
摘要:
盾构隧道和矿山法隧道的施工，对围岩扰动的形式和程度不同；并行近接情况下，对彼此的扰动也将不同。以南宁轨道交通地铁1号线百佛区间的盾构-矿山法隧道小净距并行施工为研究对象，根据实际施工进度情况建立监测分析系统，分析了盾构-矿山法施工在竖直和水平方向位移的相互扰动。盾构法隧道后行，盾构的挤推作用，导致先行矿山法隧道拱顶上升、净空收缩；盾构弱化围岩和盾构沉降影响区的作用，导致先行矿山法隧道拱顶下沉、净空扩容。矿山法隧道后行，矿山法隧道侧向卸荷作用，导致先行盾构隧道管片产生管片隆起和净空扩容。研究成果揭示了小净距并行施工时，盾构隧道-矿山法隧道相互间的扰动规律；可以为类似小净距并行隧道施工顺序的选择，及相应辅助施工措施的采用，提供技术支撑。 盾构隧道和矿山法隧道的施工，对围岩扰动的形式和程度不同；并行近接情况下，对彼此的扰动也将不同。以南宁轨道交通地铁1号线百佛区间的盾构-矿山法隧道小净距并行施工为研究对象，根据实际施工进度情况建立监测分析系统，分析了盾构-矿山法施工在竖直和水平方向位移的相互扰动。盾构法隧道后行，盾构的挤推作用，导致先行矿山法隧道拱顶上升、净空收缩；盾构弱化围岩和盾构沉降影响区的作用，导致先行矿山法隧道拱顶下沉、净空扩容。矿山法隧道后行，矿山法隧道侧向卸荷作用，导致先行盾构隧道管片产生管片隆起和净空扩容。研究成果揭示了小净距并行施工时，盾构隧道-矿山法隧道相互间的扰动规律；可以为类似小净距并行隧道施工顺序的选择，及相应辅助施工措施的采用，提供技术支撑。
盾构隧道和矿山法隧道的施工，对围岩扰动的形式和程度不同；并行近接情况下，对彼此的扰动也将不同。以南宁轨道交通地铁1号线百佛区间的盾构-矿山法隧道小净距并行施工为研究对象，根据实际施工进度情况建立监测分析系统，分析了盾构-矿山法施工在竖直和水平方向位移的相互扰动。盾构法隧道后行，盾构的挤推作用，导致先行矿山法隧道拱顶上升、净空收缩；盾构弱化围岩和盾构沉降影响区的作用，导致先行矿山法隧道拱顶下沉、净空扩容。矿山法隧道后行，矿山法隧道侧向卸荷作用，导致先行盾构隧道管片产生管片隆起和净空扩容。研究成果揭示了小净距并行施工时，盾构隧道-矿山法隧道相互间的扰动规律；可以为类似小净距并行隧道施工顺序的选择，及相应辅助施工措施的采用，提供技术支撑。 盾构隧道和矿山法隧道的施工，对围岩扰动的形式和程度不同；并行近接情况下，对彼此的扰动也将不同。以南宁轨道交通地铁1号线百佛区间的盾构-矿山法隧道小净距并行施工为研究对象，根据实际施工进度情况建立监测分析系统，分析了盾构-矿山法施工在竖直和水平方向位移的相互扰动。盾构法隧道后行，盾构的挤推作用，导致先行矿山法隧道拱顶上升、净空收缩；盾构弱化围岩和盾构沉降影响区的作用，导致先行矿山法隧道拱顶下沉、净空扩容。矿山法隧道后行，矿山法隧道侧向卸荷作用，导致先行盾构隧道管片产生管片隆起和净空扩容。研究成果揭示了小净距并行施工时，盾构隧道-矿山法隧道相互间的扰动规律；可以为类似小净距并行隧道施工顺序的选择，及相应辅助施工措施的采用，提供技术支撑。
2017, 25(2): 352-358.
摘要:
为深入了解坡积土中锚杆锚-土界面剪切变形特性随土体含水量和干密度的变化规律，本文采用自主研制的基于微元法锚-土界面摩阻性能测试方法和装置，引入均匀试验设计原理设计试验方案，测得不同含水量和干密度下锚-土界面的剪应力-剪切变形全过程曲线，其形状符合三折线模型。基于试验结果，回归得到了锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量和干密度变化的经验关系式。同时，试验结果表明：（1）锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量增加而降低，且土体干密度越大其降低幅度越大；（2）峰值抗剪强度随土体干密度的减小而降低，且土体含水量越小，其降低的幅度越大。 为深入了解坡积土中锚杆锚-土界面剪切变形特性随土体含水量和干密度的变化规律，本文采用自主研制的基于微元法锚-土界面摩阻性能测试方法和装置，引入均匀试验设计原理设计试验方案，测得不同含水量和干密度下锚-土界面的剪应力-剪切变形全过程曲线，其形状符合三折线模型。基于试验结果，回归得到了锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量和干密度变化的经验关系式。同时，试验结果表明：（1）锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量增加而降低，且土体干密度越大其降低幅度越大；（2）峰值抗剪强度随土体干密度的减小而降低，且土体含水量越小，其降低的幅度越大。
为深入了解坡积土中锚杆锚-土界面剪切变形特性随土体含水量和干密度的变化规律，本文采用自主研制的基于微元法锚-土界面摩阻性能测试方法和装置，引入均匀试验设计原理设计试验方案，测得不同含水量和干密度下锚-土界面的剪应力-剪切变形全过程曲线，其形状符合三折线模型。基于试验结果，回归得到了锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量和干密度变化的经验关系式。同时，试验结果表明：（1）锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量增加而降低，且土体干密度越大其降低幅度越大；（2）峰值抗剪强度随土体干密度的减小而降低，且土体含水量越小，其降低的幅度越大。 为深入了解坡积土中锚杆锚-土界面剪切变形特性随土体含水量和干密度的变化规律，本文采用自主研制的基于微元法锚-土界面摩阻性能测试方法和装置，引入均匀试验设计原理设计试验方案，测得不同含水量和干密度下锚-土界面的剪应力-剪切变形全过程曲线，其形状符合三折线模型。基于试验结果，回归得到了锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量和干密度变化的经验关系式。同时，试验结果表明：（1）锚-土界面峰值抗剪强度随土体含水量增加而降低，且土体干密度越大其降低幅度越大；（2）峰值抗剪强度随土体干密度的减小而降低，且土体含水量越小，其降低的幅度越大。
2017, 25(2): 359-366.
摘要:
利用MTS815程控伺服岩石力学试验系统，对千枚岩进行不同围压下的三轴压缩试验，研究围压对千枚岩变形破坏特征和能量演化特征的影响。结果表明：在低围压下，千枚岩破坏模式为张-剪复合型破坏，随着围压升高，破坏模式转变为剪切破坏；弹性应变能曲线和耗散能曲线的交点k为能量分界点，k之前表现为能量积聚，k之后表现为能量释放；总能量与轴向应变关系曲线在加载初期呈下凹曲线，能量增速升高，加载后期呈上凸曲线，能量增速降低；特征应力点的总能量和储能的弹性应变能均随围压的增大而增大；围压对岩石内部裂纹扩展和峰后能量释放均有阻碍作用。 利用MTS815程控伺服岩石力学试验系统，对千枚岩进行不同围压下的三轴压缩试验，研究围压对千枚岩变形破坏特征和能量演化特征的影响。结果表明：在低围压下，千枚岩破坏模式为张-剪复合型破坏，随着围压升高，破坏模式转变为剪切破坏；弹性应变能曲线和耗散能曲线的交点k为能量分界点，k之前表现为能量积聚，k之后表现为能量释放；总能量与轴向应变关系曲线在加载初期呈下凹曲线，能量增速升高，加载后期呈上凸曲线，能量增速降低；特征应力点的总能量和储能的弹性应变能均随围压的增大而增大；围压对岩石内部裂纹扩展和峰后能量释放均有阻碍作用。
利用MTS815程控伺服岩石力学试验系统，对千枚岩进行不同围压下的三轴压缩试验，研究围压对千枚岩变形破坏特征和能量演化特征的影响。结果表明：在低围压下，千枚岩破坏模式为张-剪复合型破坏，随着围压升高，破坏模式转变为剪切破坏；弹性应变能曲线和耗散能曲线的交点k为能量分界点，k之前表现为能量积聚，k之后表现为能量释放；总能量与轴向应变关系曲线在加载初期呈下凹曲线，能量增速升高，加载后期呈上凸曲线，能量增速降低；特征应力点的总能量和储能的弹性应变能均随围压的增大而增大；围压对岩石内部裂纹扩展和峰后能量释放均有阻碍作用。 利用MTS815程控伺服岩石力学试验系统，对千枚岩进行不同围压下的三轴压缩试验，研究围压对千枚岩变形破坏特征和能量演化特征的影响。结果表明：在低围压下，千枚岩破坏模式为张-剪复合型破坏，随着围压升高，破坏模式转变为剪切破坏；弹性应变能曲线和耗散能曲线的交点k为能量分界点，k之前表现为能量积聚，k之后表现为能量释放；总能量与轴向应变关系曲线在加载初期呈下凹曲线，能量增速升高，加载后期呈上凸曲线，能量增速降低；特征应力点的总能量和储能的弹性应变能均随围压的增大而增大；围压对岩石内部裂纹扩展和峰后能量释放均有阻碍作用。
2017, 25(2): 367-375.
摘要:
为了揭示库水波动带内岩体在库水位周期性升降，干-湿循环条件下，其物理力学性质变化特征，掌握不同岩性的劣化改造过程和差异性。选择消落带内变形破坏强烈的侏罗系库岸斜坡，在宏观调查的基础上，运用单孔、跨孔声波测试方法进行原位试验测试，同时进行原位样品试件采集，运用干湿循环、力学测试、耐崩解等手段进行室内试验测试。原位单孔声波测试KV值为0.2~0.51，跨声波测试KV值为0.46~0.91，表明岩体横向完整性差，纵向完整性相对较好，并且消落带内岩体随着高程的降低，其岩体完整性呈下降趋势；试件力学测试结果表明，20次干-湿循环后其强度平均下降30%~45%，且摩擦系数和黏聚力参数均呈逐渐降低趋势；耐崩解性试验表明，干-湿循环条件下，岩石耐崩解性逐渐降低，5次干-湿循环后，试件耐崩解性指数降低量达3.1%~20.2%。试验结果均证实了消落带内岩体受库水影响强烈，岩体长期在干-湿循条件下，其物理力学性质呈降低趋势，不同岩性劣化程度不同，岩体总体向破碎、解体的趋势发展，并且具有渐进性和累积性。 为了揭示库水波动带内岩体在库水位周期性升降，干-湿循环条件下，其物理力学性质变化特征，掌握不同岩性的劣化改造过程和差异性。选择消落带内变形破坏强烈的侏罗系库岸斜坡，在宏观调查的基础上，运用单孔、跨孔声波测试方法进行原位试验测试，同时进行原位样品试件采集，运用干湿循环、力学测试、耐崩解等手段进行室内试验测试。原位单孔声波测试KV值为0.2~0.51，跨声波测试KV值为0.46~0.91，表明岩体横向完整性差，纵向完整性相对较好，并且消落带内岩体随着高程的降低，其岩体完整性呈下降趋势；试件力学测试结果表明，20次干-湿循环后其强度平均下降30%~45%，且摩擦系数和黏聚力参数均呈逐渐降低趋势；耐崩解性试验表明，干-湿循环条件下，岩石耐崩解性逐渐降低，5次干-湿循环后，试件耐崩解性指数降低量达3.1%~20.2%。试验结果均证实了消落带内岩体受库水影响强烈，岩体长期在干-湿循条件下，其物理力学性质呈降低趋势，不同岩性劣化程度不同，岩体总体向破碎、解体的趋势发展，并且具有渐进性和累积性。
为了揭示库水波动带内岩体在库水位周期性升降，干-湿循环条件下，其物理力学性质变化特征，掌握不同岩性的劣化改造过程和差异性。选择消落带内变形破坏强烈的侏罗系库岸斜坡，在宏观调查的基础上，运用单孔、跨孔声波测试方法进行原位试验测试，同时进行原位样品试件采集，运用干湿循环、力学测试、耐崩解等手段进行室内试验测试。原位单孔声波测试KV值为0.2~0.51，跨声波测试KV值为0.46~0.91，表明岩体横向完整性差，纵向完整性相对较好，并且消落带内岩体随着高程的降低，其岩体完整性呈下降趋势；试件力学测试结果表明，20次干-湿循环后其强度平均下降30%~45%，且摩擦系数和黏聚力参数均呈逐渐降低趋势；耐崩解性试验表明，干-湿循环条件下，岩石耐崩解性逐渐降低，5次干-湿循环后，试件耐崩解性指数降低量达3.1%~20.2%。试验结果均证实了消落带内岩体受库水影响强烈，岩体长期在干-湿循条件下，其物理力学性质呈降低趋势，不同岩性劣化程度不同，岩体总体向破碎、解体的趋势发展，并且具有渐进性和累积性。 为了揭示库水波动带内岩体在库水位周期性升降，干-湿循环条件下，其物理力学性质变化特征，掌握不同岩性的劣化改造过程和差异性。选择消落带内变形破坏强烈的侏罗系库岸斜坡，在宏观调查的基础上，运用单孔、跨孔声波测试方法进行原位试验测试，同时进行原位样品试件采集，运用干湿循环、力学测试、耐崩解等手段进行室内试验测试。原位单孔声波测试KV值为0.2~0.51，跨声波测试KV值为0.46~0.91，表明岩体横向完整性差，纵向完整性相对较好，并且消落带内岩体随着高程的降低，其岩体完整性呈下降趋势；试件力学测试结果表明，20次干-湿循环后其强度平均下降30%~45%，且摩擦系数和黏聚力参数均呈逐渐降低趋势；耐崩解性试验表明，干-湿循环条件下，岩石耐崩解性逐渐降低，5次干-湿循环后，试件耐崩解性指数降低量达3.1%~20.2%。试验结果均证实了消落带内岩体受库水影响强烈，岩体长期在干-湿循条件下，其物理力学性质呈降低趋势，不同岩性劣化程度不同，岩体总体向破碎、解体的趋势发展，并且具有渐进性和累积性。
2017, 25(2): 376-383.
摘要:
黄土内部存在各种裂隙，增湿-减湿作用导致原状黄土内部裂隙不断发展演化，因此研究在增湿-减湿作用下黄土裂隙发育演化规律具有非常重要的意义。以陕北延安地区某边坡黄土为研究对象，通过CT扫描技术获得了增湿-减湿作用下土样细观结构变化图，得到了土样CT数ME及SD值随土样增湿-减湿作用的变化曲线。研究结果表明：随着土体湿度的增加，土体内部损伤速率缓慢增加，当含水率超过土样塑限后，土体内部损伤速率加快，含水率超过一定值时，速度又减缓，CT数的均值和方差随含水率变化皆呈反“S”曲线；随着干湿循环次数的增加，土样微裂纹逐渐发育，表现为伸长变宽，呈不规则的分叉、甚至贯通；4次干湿循环后，土样裂隙裂缝基本成了网状，土样较破碎，此时CT数的均值和方差变化不大；干湿循环幅度越大，土样内部损伤程度也越大，土样内部节理裂隙发展也就越快。 黄土内部存在各种裂隙，增湿-减湿作用导致原状黄土内部裂隙不断发展演化，因此研究在增湿-减湿作用下黄土裂隙发育演化规律具有非常重要的意义。以陕北延安地区某边坡黄土为研究对象，通过CT扫描技术获得了增湿-减湿作用下土样细观结构变化图，得到了土样CT数ME及SD值随土样增湿-减湿作用的变化曲线。研究结果表明：随着土体湿度的增加，土体内部损伤速率缓慢增加，当含水率超过土样塑限后，土体内部损伤速率加快，含水率超过一定值时，速度又减缓，CT数的均值和方差随含水率变化皆呈反“S”曲线；随着干湿循环次数的增加，土样微裂纹逐渐发育，表现为伸长变宽，呈不规则的分叉、甚至贯通；4次干湿循环后，土样裂隙裂缝基本成了网状，土样较破碎，此时CT数的均值和方差变化不大；干湿循环幅度越大，土样内部损伤程度也越大，土样内部节理裂隙发展也就越快。
黄土内部存在各种裂隙，增湿-减湿作用导致原状黄土内部裂隙不断发展演化，因此研究在增湿-减湿作用下黄土裂隙发育演化规律具有非常重要的意义。以陕北延安地区某边坡黄土为研究对象，通过CT扫描技术获得了增湿-减湿作用下土样细观结构变化图，得到了土样CT数ME及SD值随土样增湿-减湿作用的变化曲线。研究结果表明：随着土体湿度的增加，土体内部损伤速率缓慢增加，当含水率超过土样塑限后，土体内部损伤速率加快，含水率超过一定值时，速度又减缓，CT数的均值和方差随含水率变化皆呈反“S”曲线；随着干湿循环次数的增加，土样微裂纹逐渐发育，表现为伸长变宽，呈不规则的分叉、甚至贯通；4次干湿循环后，土样裂隙裂缝基本成了网状，土样较破碎，此时CT数的均值和方差变化不大；干湿循环幅度越大，土样内部损伤程度也越大，土样内部节理裂隙发展也就越快。 黄土内部存在各种裂隙，增湿-减湿作用导致原状黄土内部裂隙不断发展演化，因此研究在增湿-减湿作用下黄土裂隙发育演化规律具有非常重要的意义。以陕北延安地区某边坡黄土为研究对象，通过CT扫描技术获得了增湿-减湿作用下土样细观结构变化图，得到了土样CT数ME及SD值随土样增湿-减湿作用的变化曲线。研究结果表明：随着土体湿度的增加，土体内部损伤速率缓慢增加，当含水率超过土样塑限后，土体内部损伤速率加快，含水率超过一定值时，速度又减缓，CT数的均值和方差随含水率变化皆呈反“S”曲线；随着干湿循环次数的增加，土样微裂纹逐渐发育，表现为伸长变宽，呈不规则的分叉、甚至贯通；4次干湿循环后，土样裂隙裂缝基本成了网状，土样较破碎，此时CT数的均值和方差变化不大；干湿循环幅度越大，土样内部损伤程度也越大，土样内部节理裂隙发展也就越快。
2017, 25(2): 384-392.
摘要:
为了评价深埋长隧洞围岩的稳定性和隧洞间距的合理性，本文采用三维地质力学模型试验技术，研究在高地应力、高外水压力作用下，隧洞围岩整体稳定性以及相邻洞室开挖的相互影响效应，并与三维弹塑性有限元数值计算结果进行对比验证，研究结果表明：地质力学模型试验成果和数值计算结果基本一致，两者得到的位移场、应力场、屈服区范围都基本吻合。在高地应力、高外水压力作用下，工程所在的Ⅲ类围岩隧洞是可以安全成洞的。采用超载法进行试验和计算可知，在Ⅲ类围岩中极限超载安全系数k＞1.3，开挖隧洞对洞周围岩的位移与应力影响区一般小于1倍洞径范围，隧洞的间距是合适的。 为了评价深埋长隧洞围岩的稳定性和隧洞间距的合理性，本文采用三维地质力学模型试验技术，研究在高地应力、高外水压力作用下，隧洞围岩整体稳定性以及相邻洞室开挖的相互影响效应，并与三维弹塑性有限元数值计算结果进行对比验证，研究结果表明：地质力学模型试验成果和数值计算结果基本一致，两者得到的位移场、应力场、屈服区范围都基本吻合。在高地应力、高外水压力作用下，工程所在的Ⅲ类围岩隧洞是可以安全成洞的。采用超载法进行试验和计算可知，在Ⅲ类围岩中极限超载安全系数k＞1.3，开挖隧洞对洞周围岩的位移与应力影响区一般小于1倍洞径范围，隧洞的间距是合适的。
为了评价深埋长隧洞围岩的稳定性和隧洞间距的合理性，本文采用三维地质力学模型试验技术，研究在高地应力、高外水压力作用下，隧洞围岩整体稳定性以及相邻洞室开挖的相互影响效应，并与三维弹塑性有限元数值计算结果进行对比验证，研究结果表明：地质力学模型试验成果和数值计算结果基本一致，两者得到的位移场、应力场、屈服区范围都基本吻合。在高地应力、高外水压力作用下，工程所在的Ⅲ类围岩隧洞是可以安全成洞的。采用超载法进行试验和计算可知，在Ⅲ类围岩中极限超载安全系数k＞1.3，开挖隧洞对洞周围岩的位移与应力影响区一般小于1倍洞径范围，隧洞的间距是合适的。 为了评价深埋长隧洞围岩的稳定性和隧洞间距的合理性，本文采用三维地质力学模型试验技术，研究在高地应力、高外水压力作用下，隧洞围岩整体稳定性以及相邻洞室开挖的相互影响效应，并与三维弹塑性有限元数值计算结果进行对比验证，研究结果表明：地质力学模型试验成果和数值计算结果基本一致，两者得到的位移场、应力场、屈服区范围都基本吻合。在高地应力、高外水压力作用下，工程所在的Ⅲ类围岩隧洞是可以安全成洞的。采用超载法进行试验和计算可知，在Ⅲ类围岩中极限超载安全系数k＞1.3，开挖隧洞对洞周围岩的位移与应力影响区一般小于1倍洞径范围，隧洞的间距是合适的。
2017, 25(2): 393-401.
摘要:
与传统的二维（2D）地质绘图技术相比，三维地质建模技术能够更加直观、立体地展现地下岩层的结构和空间分布情况，在工程的规划、设计、施工和风险评估等过程都具有重要的应用价值。针对工程领域的建模对象往往涉及复杂地质体，为实现模型的自动构建，本文提出一种基ArcGIS ModelBuilder的复杂地质体自动建模方法。首先，在ArcGIS平台的支持下，以钻孔数据和地质剖面图为数据源，采用面向对象编程Python语言结合ArcPy包，通过编程实现钻孔数据的自动预处理；其次，组合ArcScan自动矢量化和SkechUp人机交互对地质剖面进行预处理，从中提取出断裂3D矢量线，将它们集中存储于GIS空间数据库；然后，利用ModelBuilder可视化建模工具，通过调用ArcToolbox的文件转换和空间分析工具分别生成地层的三维实体模型和断裂的三维表面模型，从而实现复杂地质体自动建模；进一步，通过矢量化切割、剖面和开挖多边形作为TIN拉伸扩展工具的输入，并结合ArcScene实现模型多种形式的可视化。最后，采用南京仙林地区三维地质调查项目获取的钻孔数据进行了建模实验，建模结果表明：该方法具有准确、快速和自动化的优势，可为大范围、大批量地质建模提供可靠的技术方案。 与传统的二维（2D）地质绘图技术相比，三维地质建模技术能够更加直观、立体地展现地下岩层的结构和空间分布情况，在工程的规划、设计、施工和风险评估等过程都具有重要的应用价值。针对工程领域的建模对象往往涉及复杂地质体，为实现模型的自动构建，本文提出一种基ArcGIS ModelBuilder的复杂地质体自动建模方法。首先，在ArcGIS平台的支持下，以钻孔数据和地质剖面图为数据源，采用面向对象编程Python语言结合ArcPy包，通过编程实现钻孔数据的自动预处理；其次，组合ArcScan自动矢量化和SkechUp人机交互对地质剖面进行预处理，从中提取出断裂3D矢量线，将它们集中存储于GIS空间数据库；然后，利用ModelBuilder可视化建模工具，通过调用ArcToolbox的文件转换和空间分析工具分别生成地层的三维实体模型和断裂的三维表面模型，从而实现复杂地质体自动建模；进一步，通过矢量化切割、剖面和开挖多边形作为TIN拉伸扩展工具的输入，并结合ArcScene实现模型多种形式的可视化。最后，采用南京仙林地区三维地质调查项目获取的钻孔数据进行了建模实验，建模结果表明：该方法具有准确、快速和自动化的优势，可为大范围、大批量地质建模提供可靠的技术方案。
与传统的二维（2D）地质绘图技术相比，三维地质建模技术能够更加直观、立体地展现地下岩层的结构和空间分布情况，在工程的规划、设计、施工和风险评估等过程都具有重要的应用价值。针对工程领域的建模对象往往涉及复杂地质体，为实现模型的自动构建，本文提出一种基ArcGIS ModelBuilder的复杂地质体自动建模方法。首先，在ArcGIS平台的支持下，以钻孔数据和地质剖面图为数据源，采用面向对象编程Python语言结合ArcPy包，通过编程实现钻孔数据的自动预处理；其次，组合ArcScan自动矢量化和SkechUp人机交互对地质剖面进行预处理，从中提取出断裂3D矢量线，将它们集中存储于GIS空间数据库；然后，利用ModelBuilder可视化建模工具，通过调用ArcToolbox的文件转换和空间分析工具分别生成地层的三维实体模型和断裂的三维表面模型，从而实现复杂地质体自动建模；进一步，通过矢量化切割、剖面和开挖多边形作为TIN拉伸扩展工具的输入，并结合ArcScene实现模型多种形式的可视化。最后，采用南京仙林地区三维地质调查项目获取的钻孔数据进行了建模实验，建模结果表明：该方法具有准确、快速和自动化的优势，可为大范围、大批量地质建模提供可靠的技术方案。 与传统的二维（2D）地质绘图技术相比，三维地质建模技术能够更加直观、立体地展现地下岩层的结构和空间分布情况，在工程的规划、设计、施工和风险评估等过程都具有重要的应用价值。针对工程领域的建模对象往往涉及复杂地质体，为实现模型的自动构建，本文提出一种基ArcGIS ModelBuilder的复杂地质体自动建模方法。首先，在ArcGIS平台的支持下，以钻孔数据和地质剖面图为数据源，采用面向对象编程Python语言结合ArcPy包，通过编程实现钻孔数据的自动预处理；其次，组合ArcScan自动矢量化和SkechUp人机交互对地质剖面进行预处理，从中提取出断裂3D矢量线，将它们集中存储于GIS空间数据库；然后，利用ModelBuilder可视化建模工具，通过调用ArcToolbox的文件转换和空间分析工具分别生成地层的三维实体模型和断裂的三维表面模型，从而实现复杂地质体自动建模；进一步，通过矢量化切割、剖面和开挖多边形作为TIN拉伸扩展工具的输入，并结合ArcScene实现模型多种形式的可视化。最后，采用南京仙林地区三维地质调查项目获取的钻孔数据进行了建模实验，建模结果表明：该方法具有准确、快速和自动化的优势，可为大范围、大批量地质建模提供可靠的技术方案。
2017, 25(2): 402-409.
摘要:
利用颗粒流程序（PFC) 对直切槽式圆盘试样进行巴西试验模拟，分析了不同的裂隙倾角和裂隙长度对直切槽式圆盘试样裂纹扩展规律的影响。根据起裂位置的不同，主裂纹可分为从裂隙尖端萌生的Ⅰ型主裂纹和从裂隙尖端一定距离处萌生的Ⅱ型主裂纹；次生裂纹可分为从加载点附近萌生的Ⅰ型次生裂纹和从远离加载点的一侧萌生的Ⅱ型次生裂纹。当裂隙长度保持不变而增大裂隙倾角时，主裂纹从Ⅰ型过渡为Ⅱ型，次生裂纹则从Ⅰ型转变为Ⅰ型和Ⅱ型共存，最后又变为Ⅰ型。当裂隙角度保持不变而增大裂隙长度时，主裂纹保持不变，次生裂纹则由Ⅰ型逐渐过渡为Ⅰ型和Ⅱ型共存。另外，当径向应力达到峰值应力之后，试样内会有大量的微裂纹萌生、扩展，造成了圆盘试样的破坏。从力链和能量角度来看，巴西圆盘试样的破裂过程是试样内部拉应力集中产生的颗粒间黏结破裂以及应变能释放的过程。 利用颗粒流程序（PFC) 对直切槽式圆盘试样进行巴西试验模拟，分析了不同的裂隙倾角和裂隙长度对直切槽式圆盘试样裂纹扩展规律的影响。根据起裂位置的不同，主裂纹可分为从裂隙尖端萌生的Ⅰ型主裂纹和从裂隙尖端一定距离处萌生的Ⅱ型主裂纹；次生裂纹可分为从加载点附近萌生的Ⅰ型次生裂纹和从远离加载点的一侧萌生的Ⅱ型次生裂纹。当裂隙长度保持不变而增大裂隙倾角时，主裂纹从Ⅰ型过渡为Ⅱ型，次生裂纹则从Ⅰ型转变为Ⅰ型和Ⅱ型共存，最后又变为Ⅰ型。当裂隙角度保持不变而增大裂隙长度时，主裂纹保持不变，次生裂纹则由Ⅰ型逐渐过渡为Ⅰ型和Ⅱ型共存。另外，当径向应力达到峰值应力之后，试样内会有大量的微裂纹萌生、扩展，造成了圆盘试样的破坏。从力链和能量角度来看，巴西圆盘试样的破裂过程是试样内部拉应力集中产生的颗粒间黏结破裂以及应变能释放的过程。
利用颗粒流程序（PFC) 对直切槽式圆盘试样进行巴西试验模拟，分析了不同的裂隙倾角和裂隙长度对直切槽式圆盘试样裂纹扩展规律的影响。根据起裂位置的不同，主裂纹可分为从裂隙尖端萌生的Ⅰ型主裂纹和从裂隙尖端一定距离处萌生的Ⅱ型主裂纹；次生裂纹可分为从加载点附近萌生的Ⅰ型次生裂纹和从远离加载点的一侧萌生的Ⅱ型次生裂纹。当裂隙长度保持不变而增大裂隙倾角时，主裂纹从Ⅰ型过渡为Ⅱ型，次生裂纹则从Ⅰ型转变为Ⅰ型和Ⅱ型共存，最后又变为Ⅰ型。当裂隙角度保持不变而增大裂隙长度时，主裂纹保持不变，次生裂纹则由Ⅰ型逐渐过渡为Ⅰ型和Ⅱ型共存。另外，当径向应力达到峰值应力之后，试样内会有大量的微裂纹萌生、扩展，造成了圆盘试样的破坏。从力链和能量角度来看，巴西圆盘试样的破裂过程是试样内部拉应力集中产生的颗粒间黏结破裂以及应变能释放的过程。 利用颗粒流程序（PFC) 对直切槽式圆盘试样进行巴西试验模拟，分析了不同的裂隙倾角和裂隙长度对直切槽式圆盘试样裂纹扩展规律的影响。根据起裂位置的不同，主裂纹可分为从裂隙尖端萌生的Ⅰ型主裂纹和从裂隙尖端一定距离处萌生的Ⅱ型主裂纹；次生裂纹可分为从加载点附近萌生的Ⅰ型次生裂纹和从远离加载点的一侧萌生的Ⅱ型次生裂纹。当裂隙长度保持不变而增大裂隙倾角时，主裂纹从Ⅰ型过渡为Ⅱ型，次生裂纹则从Ⅰ型转变为Ⅰ型和Ⅱ型共存，最后又变为Ⅰ型。当裂隙角度保持不变而增大裂隙长度时，主裂纹保持不变，次生裂纹则由Ⅰ型逐渐过渡为Ⅰ型和Ⅱ型共存。另外，当径向应力达到峰值应力之后，试样内会有大量的微裂纹萌生、扩展，造成了圆盘试样的破坏。从力链和能量角度来看，巴西圆盘试样的破裂过程是试样内部拉应力集中产生的颗粒间黏结破裂以及应变能释放的过程。
2017, 25(2): 410-415.
摘要:
为了研究温度周期循环作用对蚀变岩力学性质的影响，以蚀变岩为试验对象进行了温度周期循环条件下的岩石力学试验，在分析试验数据的基础上建立了函数表达式来描述温度作用下蚀变岩力学参数劣化的规律。试验结果表明：在温度周期循环作用下蚀变岩力学参数发生劣化现象，且温度周期循环次数越多劣化现象越明显；随着温度周期循环次数的增多，峰值强度、弹性模量和抗拉强度均减小，泊松比基本不变；蚀变、碎裂程度越大的岩石对温度周期循环作用越敏感，循环20次后，抗拉强度累积损伤率最大为42.38%，峰值强度累积损伤率最大为34.69%，弹性模量累积损伤率最大为29.57%；蚀变岩力学参数值及其累积损伤率随温度周期循环次数的变化关系均服从指数分布。 为了研究温度周期循环作用对蚀变岩力学性质的影响，以蚀变岩为试验对象进行了温度周期循环条件下的岩石力学试验，在分析试验数据的基础上建立了函数表达式来描述温度作用下蚀变岩力学参数劣化的规律。试验结果表明：在温度周期循环作用下蚀变岩力学参数发生劣化现象，且温度周期循环次数越多劣化现象越明显；随着温度周期循环次数的增多，峰值强度、弹性模量和抗拉强度均减小，泊松比基本不变；蚀变、碎裂程度越大的岩石对温度周期循环作用越敏感，循环20次后，抗拉强度累积损伤率最大为42.38%，峰值强度累积损伤率最大为34.69%，弹性模量累积损伤率最大为29.57%；蚀变岩力学参数值及其累积损伤率随温度周期循环次数的变化关系均服从指数分布。
为了研究温度周期循环作用对蚀变岩力学性质的影响，以蚀变岩为试验对象进行了温度周期循环条件下的岩石力学试验，在分析试验数据的基础上建立了函数表达式来描述温度作用下蚀变岩力学参数劣化的规律。试验结果表明：在温度周期循环作用下蚀变岩力学参数发生劣化现象，且温度周期循环次数越多劣化现象越明显；随着温度周期循环次数的增多，峰值强度、弹性模量和抗拉强度均减小，泊松比基本不变；蚀变、碎裂程度越大的岩石对温度周期循环作用越敏感，循环20次后，抗拉强度累积损伤率最大为42.38%，峰值强度累积损伤率最大为34.69%，弹性模量累积损伤率最大为29.57%；蚀变岩力学参数值及其累积损伤率随温度周期循环次数的变化关系均服从指数分布。 为了研究温度周期循环作用对蚀变岩力学性质的影响，以蚀变岩为试验对象进行了温度周期循环条件下的岩石力学试验，在分析试验数据的基础上建立了函数表达式来描述温度作用下蚀变岩力学参数劣化的规律。试验结果表明：在温度周期循环作用下蚀变岩力学参数发生劣化现象，且温度周期循环次数越多劣化现象越明显；随着温度周期循环次数的增多，峰值强度、弹性模量和抗拉强度均减小，泊松比基本不变；蚀变、碎裂程度越大的岩石对温度周期循环作用越敏感，循环20次后，抗拉强度累积损伤率最大为42.38%，峰值强度累积损伤率最大为34.69%，弹性模量累积损伤率最大为29.57%；蚀变岩力学参数值及其累积损伤率随温度周期循环次数的变化关系均服从指数分布。
2017, 25(2): 416-423.
摘要:
当前滑坡蠕变对上跨桥梁影响研究甚少，实测数据更为匮乏。在对郑家湾滑坡体及上跨桥梁进行长期监测的基础上，根据深部位移监测数据推断出滑坡潜在滑面位置，分析了气象因素对滑坡及桥梁变形的影响，进而研究了滑坡蠕变与桥梁变形的相关性。研究表明：（1) 郑家湾滑坡深约3~19m，月位移0.64~5.16mm，累积位移20~62mm，处于间歇性蠕滑状态。（2) 降雨控制着郑家湾滑坡蠕变与桥梁变形，监测期间月最大降雨量390.2mm，此时滑坡与桥梁变形幅度最大，分别为2mm·月-1和7mm·月-1。（3) 桥梁变形与滑坡蠕变具有同步性，两者月位移相差0.24~2.13mm，累积位移相差6.3mm。本文数据和结论对郑家湾滑坡治理及今后类似上跨桥梁滑坡的分析具有很好的借鉴意义。 当前滑坡蠕变对上跨桥梁影响研究甚少，实测数据更为匮乏。在对郑家湾滑坡体及上跨桥梁进行长期监测的基础上，根据深部位移监测数据推断出滑坡潜在滑面位置，分析了气象因素对滑坡及桥梁变形的影响，进而研究了滑坡蠕变与桥梁变形的相关性。研究表明：（1) 郑家湾滑坡深约3~19m，月位移0.64~5.16mm，累积位移20~62mm，处于间歇性蠕滑状态。（2) 降雨控制着郑家湾滑坡蠕变与桥梁变形，监测期间月最大降雨量390.2mm，此时滑坡与桥梁变形幅度最大，分别为2mm·月-1和7mm·月-1。（3) 桥梁变形与滑坡蠕变具有同步性，两者月位移相差0.24~2.13mm，累积位移相差6.3mm。本文数据和结论对郑家湾滑坡治理及今后类似上跨桥梁滑坡的分析具有很好的借鉴意义。
当前滑坡蠕变对上跨桥梁影响研究甚少，实测数据更为匮乏。在对郑家湾滑坡体及上跨桥梁进行长期监测的基础上，根据深部位移监测数据推断出滑坡潜在滑面位置，分析了气象因素对滑坡及桥梁变形的影响，进而研究了滑坡蠕变与桥梁变形的相关性。研究表明：（1) 郑家湾滑坡深约3~19m，月位移0.64~5.16mm，累积位移20~62mm，处于间歇性蠕滑状态。（2) 降雨控制着郑家湾滑坡蠕变与桥梁变形，监测期间月最大降雨量390.2mm，此时滑坡与桥梁变形幅度最大，分别为2mm·月-1和7mm·月-1。（3) 桥梁变形与滑坡蠕变具有同步性，两者月位移相差0.24~2.13mm，累积位移相差6.3mm。本文数据和结论对郑家湾滑坡治理及今后类似上跨桥梁滑坡的分析具有很好的借鉴意义。 当前滑坡蠕变对上跨桥梁影响研究甚少，实测数据更为匮乏。在对郑家湾滑坡体及上跨桥梁进行长期监测的基础上，根据深部位移监测数据推断出滑坡潜在滑面位置，分析了气象因素对滑坡及桥梁变形的影响，进而研究了滑坡蠕变与桥梁变形的相关性。研究表明：（1) 郑家湾滑坡深约3~19m，月位移0.64~5.16mm，累积位移20~62mm，处于间歇性蠕滑状态。（2) 降雨控制着郑家湾滑坡蠕变与桥梁变形，监测期间月最大降雨量390.2mm，此时滑坡与桥梁变形幅度最大，分别为2mm·月-1和7mm·月-1。（3) 桥梁变形与滑坡蠕变具有同步性，两者月位移相差0.24~2.13mm，累积位移相差6.3mm。本文数据和结论对郑家湾滑坡治理及今后类似上跨桥梁滑坡的分析具有很好的借鉴意义。
2017, 25(2): 436-446.
摘要:
本文选择东南沿海地区具有典型降雨型滑坡的淳安县作为研究区，在完成全县地质灾害详细调查的基础上，选取高程、坡度、坡向、曲率、工程地质岩组、距断层距离、距道路距离、土地利用和植被等9个滑坡影响因子，利用GIS技术与确定性系数分析方法，对这9个影响因子开展敏感性分析。研究结果表明：(1) 寒武、震旦、石炭和白垩系是滑坡易发地层，侵入岩组、紫红色砂岩、碳酸盐岩夹碎屑岩、碳酸盐岩为主的岩组是滑坡高敏感性岩组；滑坡受断层影响总体上随着距离断层由近及远逐渐降低；(2) 坡度范围10°~35°是滑坡的易发坡度，30°~35°滑坡数量达到峰值；SE和S等朝南坡向是滑坡最易发坡向；高程范围为100~200m是滑坡最易发区间；凹坡最易发生滑坡，而凸坡则滑坡敏感性最差；非林地、茶叶、竹林和经济林等是滑坡高敏感植被类型；(3) 住宅用地、耕地、园地等与人类活动密切相关的用地类型是滑坡易发地类；距道路距离因子对滑坡敏感性低，相关性不明显。上述各滑坡影响因子最利于滑坡发生的数值区间确定，将为研究区进一步开展降雨型滑坡区域易发性评价及预测奠定基础。 本文选择东南沿海地区具有典型降雨型滑坡的淳安县作为研究区，在完成全县地质灾害详细调查的基础上，选取高程、坡度、坡向、曲率、工程地质岩组、距断层距离、距道路距离、土地利用和植被等9个滑坡影响因子，利用GIS技术与确定性系数分析方法，对这9个影响因子开展敏感性分析。研究结果表明：(1) 寒武、震旦、石炭和白垩系是滑坡易发地层，侵入岩组、紫红色砂岩、碳酸盐岩夹碎屑岩、碳酸盐岩为主的岩组是滑坡高敏感性岩组；滑坡受断层影响总体上随着距离断层由近及远逐渐降低；(2) 坡度范围10°~35°是滑坡的易发坡度，30°~35°滑坡数量达到峰值；SE和S等朝南坡向是滑坡最易发坡向；高程范围为100~200m是滑坡最易发区间；凹坡最易发生滑坡，而凸坡则滑坡敏感性最差；非林地、茶叶、竹林和经济林等是滑坡高敏感植被类型；(3) 住宅用地、耕地、园地等与人类活动密切相关的用地类型是滑坡易发地类；距道路距离因子对滑坡敏感性低，相关性不明显。上述各滑坡影响因子最利于滑坡发生的数值区间确定，将为研究区进一步开展降雨型滑坡区域易发性评价及预测奠定基础。
本文选择东南沿海地区具有典型降雨型滑坡的淳安县作为研究区，在完成全县地质灾害详细调查的基础上，选取高程、坡度、坡向、曲率、工程地质岩组、距断层距离、距道路距离、土地利用和植被等9个滑坡影响因子，利用GIS技术与确定性系数分析方法，对这9个影响因子开展敏感性分析。研究结果表明：(1) 寒武、震旦、石炭和白垩系是滑坡易发地层，侵入岩组、紫红色砂岩、碳酸盐岩夹碎屑岩、碳酸盐岩为主的岩组是滑坡高敏感性岩组；滑坡受断层影响总体上随着距离断层由近及远逐渐降低；(2) 坡度范围10°~35°是滑坡的易发坡度，30°~35°滑坡数量达到峰值；SE和S等朝南坡向是滑坡最易发坡向；高程范围为100~200m是滑坡最易发区间；凹坡最易发生滑坡，而凸坡则滑坡敏感性最差；非林地、茶叶、竹林和经济林等是滑坡高敏感植被类型；(3) 住宅用地、耕地、园地等与人类活动密切相关的用地类型是滑坡易发地类；距道路距离因子对滑坡敏感性低，相关性不明显。上述各滑坡影响因子最利于滑坡发生的数值区间确定，将为研究区进一步开展降雨型滑坡区域易发性评价及预测奠定基础。 本文选择东南沿海地区具有典型降雨型滑坡的淳安县作为研究区，在完成全县地质灾害详细调查的基础上，选取高程、坡度、坡向、曲率、工程地质岩组、距断层距离、距道路距离、土地利用和植被等9个滑坡影响因子，利用GIS技术与确定性系数分析方法，对这9个影响因子开展敏感性分析。研究结果表明：(1) 寒武、震旦、石炭和白垩系是滑坡易发地层，侵入岩组、紫红色砂岩、碳酸盐岩夹碎屑岩、碳酸盐岩为主的岩组是滑坡高敏感性岩组；滑坡受断层影响总体上随着距离断层由近及远逐渐降低；(2) 坡度范围10°~35°是滑坡的易发坡度，30°~35°滑坡数量达到峰值；SE和S等朝南坡向是滑坡最易发坡向；高程范围为100~200m是滑坡最易发区间；凹坡最易发生滑坡，而凸坡则滑坡敏感性最差；非林地、茶叶、竹林和经济林等是滑坡高敏感植被类型；(3) 住宅用地、耕地、园地等与人类活动密切相关的用地类型是滑坡易发地类；距道路距离因子对滑坡敏感性低，相关性不明显。上述各滑坡影响因子最利于滑坡发生的数值区间确定，将为研究区进一步开展降雨型滑坡区域易发性评价及预测奠定基础。
2017, 25(2): 447-454.
摘要:
大型、专业的无人机遥感已开始广泛应用于大面积地质灾害调查中，本文则以近年来在三峡库区进行地质灾害应急调查的多次成功实践为基础，系统总结并建立了一套采用更加简单灵活的小型无人机遥感系统开展单体地质灾害应急调查的方法，主要包括：基于地质灾害应急调查特点定制了更具针对性和适用性的多旋翼小型无人机系统；制定了室内准备、现场作业、快速处理面处理等在内的具体实施流程；提出了像控点布设及测量、航线规划、飞行拍摄过程控制及成果处理等关键技术方法。实践表明，应用以上方法开展基于小型无人机遥感的单体地质灾害应急调查，不仅可以大大降低现场工作时间、强度以及风险，而且可以获得高精度遥感成果及信息，从而真正满足地质灾害应急调查既“快”且“高效”的客观需求。 大型、专业的无人机遥感已开始广泛应用于大面积地质灾害调查中，本文则以近年来在三峡库区进行地质灾害应急调查的多次成功实践为基础，系统总结并建立了一套采用更加简单灵活的小型无人机遥感系统开展单体地质灾害应急调查的方法，主要包括：基于地质灾害应急调查特点定制了更具针对性和适用性的多旋翼小型无人机系统；制定了室内准备、现场作业、快速处理面处理等在内的具体实施流程；提出了像控点布设及测量、航线规划、飞行拍摄过程控制及成果处理等关键技术方法。实践表明，应用以上方法开展基于小型无人机遥感的单体地质灾害应急调查，不仅可以大大降低现场工作时间、强度以及风险，而且可以获得高精度遥感成果及信息，从而真正满足地质灾害应急调查既“快”且“高效”的客观需求。
大型、专业的无人机遥感已开始广泛应用于大面积地质灾害调查中，本文则以近年来在三峡库区进行地质灾害应急调查的多次成功实践为基础，系统总结并建立了一套采用更加简单灵活的小型无人机遥感系统开展单体地质灾害应急调查的方法，主要包括：基于地质灾害应急调查特点定制了更具针对性和适用性的多旋翼小型无人机系统；制定了室内准备、现场作业、快速处理面处理等在内的具体实施流程；提出了像控点布设及测量、航线规划、飞行拍摄过程控制及成果处理等关键技术方法。实践表明，应用以上方法开展基于小型无人机遥感的单体地质灾害应急调查，不仅可以大大降低现场工作时间、强度以及风险，而且可以获得高精度遥感成果及信息，从而真正满足地质灾害应急调查既“快”且“高效”的客观需求。 大型、专业的无人机遥感已开始广泛应用于大面积地质灾害调查中，本文则以近年来在三峡库区进行地质灾害应急调查的多次成功实践为基础，系统总结并建立了一套采用更加简单灵活的小型无人机遥感系统开展单体地质灾害应急调查的方法，主要包括：基于地质灾害应急调查特点定制了更具针对性和适用性的多旋翼小型无人机系统；制定了室内准备、现场作业、快速处理面处理等在内的具体实施流程；提出了像控点布设及测量、航线规划、飞行拍摄过程控制及成果处理等关键技术方法。实践表明，应用以上方法开展基于小型无人机遥感的单体地质灾害应急调查，不仅可以大大降低现场工作时间、强度以及风险，而且可以获得高精度遥感成果及信息，从而真正满足地质灾害应急调查既“快”且“高效”的客观需求。
2017, 25(2): 455-462.
摘要:
滑坡运动过程模拟避免了试验尺度与监测手段的限制，可以详细观察破坏过程，是定量评估滑坡灾变风险的重要研究手段。开展滑坡运动过程模拟的首要工作是建立滑坡模型。颗粒流程序（PFC) 虽然是滑坡运动过程模拟应用最广泛的程序之一，但在建立滑坡模型的前处理方面较弱，使得其在滑坡运动过程模拟中的推广应用受到限制。对此，本文指出了Ball-Ball和Ball-Wall两种建模方法的适用性、优缺点及滑体滑床边界确定方法，并以2014年地震触发的红石岩滑坡为例，以Brick填充法为基础，从获取地形数据、确定滑体和滑床区域、建立滑体和滑床几何模型、生成颗粒模型4个步骤出发，提出了基于数字等高线地形图建立PFC二、三维复杂滑坡模型的前处理方法，弥补了PFC软件前处理的不足，从而为今后基于PFC的滑坡运动过程模拟提供有益的帮助。 滑坡运动过程模拟避免了试验尺度与监测手段的限制，可以详细观察破坏过程，是定量评估滑坡灾变风险的重要研究手段。开展滑坡运动过程模拟的首要工作是建立滑坡模型。颗粒流程序（PFC) 虽然是滑坡运动过程模拟应用最广泛的程序之一，但在建立滑坡模型的前处理方面较弱，使得其在滑坡运动过程模拟中的推广应用受到限制。对此，本文指出了Ball-Ball和Ball-Wall两种建模方法的适用性、优缺点及滑体滑床边界确定方法，并以2014年地震触发的红石岩滑坡为例，以Brick填充法为基础，从获取地形数据、确定滑体和滑床区域、建立滑体和滑床几何模型、生成颗粒模型4个步骤出发，提出了基于数字等高线地形图建立PFC二、三维复杂滑坡模型的前处理方法，弥补了PFC软件前处理的不足，从而为今后基于PFC的滑坡运动过程模拟提供有益的帮助。
滑坡运动过程模拟避免了试验尺度与监测手段的限制，可以详细观察破坏过程，是定量评估滑坡灾变风险的重要研究手段。开展滑坡运动过程模拟的首要工作是建立滑坡模型。颗粒流程序（PFC) 虽然是滑坡运动过程模拟应用最广泛的程序之一，但在建立滑坡模型的前处理方面较弱，使得其在滑坡运动过程模拟中的推广应用受到限制。对此，本文指出了Ball-Ball和Ball-Wall两种建模方法的适用性、优缺点及滑体滑床边界确定方法，并以2014年地震触发的红石岩滑坡为例，以Brick填充法为基础，从获取地形数据、确定滑体和滑床区域、建立滑体和滑床几何模型、生成颗粒模型4个步骤出发，提出了基于数字等高线地形图建立PFC二、三维复杂滑坡模型的前处理方法，弥补了PFC软件前处理的不足，从而为今后基于PFC的滑坡运动过程模拟提供有益的帮助。 滑坡运动过程模拟避免了试验尺度与监测手段的限制，可以详细观察破坏过程，是定量评估滑坡灾变风险的重要研究手段。开展滑坡运动过程模拟的首要工作是建立滑坡模型。颗粒流程序（PFC) 虽然是滑坡运动过程模拟应用最广泛的程序之一，但在建立滑坡模型的前处理方面较弱，使得其在滑坡运动过程模拟中的推广应用受到限制。对此，本文指出了Ball-Ball和Ball-Wall两种建模方法的适用性、优缺点及滑体滑床边界确定方法，并以2014年地震触发的红石岩滑坡为例，以Brick填充法为基础，从获取地形数据、确定滑体和滑床区域、建立滑体和滑床几何模型、生成颗粒模型4个步骤出发，提出了基于数字等高线地形图建立PFC二、三维复杂滑坡模型的前处理方法，弥补了PFC软件前处理的不足，从而为今后基于PFC的滑坡运动过程模拟提供有益的帮助。
2017, 25(2): 463-471.
摘要:
泄流坡位于甘肃南部舟曲县境内，分布在坪定—化马断裂带上，属于典型的断裂带滑坡，断层不仅控制着滑坡边界，也影响着滑坡土体变形。通过现场调查取样并开展室内实验，获取滑坡土体物理力学参数。综合运用有限单元法基本原理，采用时间硬化Drucker-Prager土体流变本构方程，分析在构造应力场和重力场作用下，滑坡土体受力与变形，并与现场监测数据比较，研究泄流坡滑坡的变形特征。指出断层上、下断盘控制着滑坡体边界和走向，也影响边界接触区域土体变形。泄流坡滑坡土体流变变形在坡体中部最大，并在滑坡体上交替形成堆积区与拉裂区。计算结果表明泄流坡滑坡坡体最大流变变形滑移量目前稳定在0.3m·a-1，仍处于稳定蠕滑状态，流变变形占全年滑动变形的8.36%。指出泄流坡坡脚堆载反压对于泄流坡坡体整体变形影响较小，但可以显著缓解S313公路路基变形。 泄流坡位于甘肃南部舟曲县境内，分布在坪定—化马断裂带上，属于典型的断裂带滑坡，断层不仅控制着滑坡边界，也影响着滑坡土体变形。通过现场调查取样并开展室内实验，获取滑坡土体物理力学参数。综合运用有限单元法基本原理，采用时间硬化Drucker-Prager土体流变本构方程，分析在构造应力场和重力场作用下，滑坡土体受力与变形，并与现场监测数据比较，研究泄流坡滑坡的变形特征。指出断层上、下断盘控制着滑坡体边界和走向，也影响边界接触区域土体变形。泄流坡滑坡土体流变变形在坡体中部最大，并在滑坡体上交替形成堆积区与拉裂区。计算结果表明泄流坡滑坡坡体最大流变变形滑移量目前稳定在0.3m·a-1，仍处于稳定蠕滑状态，流变变形占全年滑动变形的8.36%。指出泄流坡坡脚堆载反压对于泄流坡坡体整体变形影响较小，但可以显著缓解S313公路路基变形。
泄流坡位于甘肃南部舟曲县境内，分布在坪定—化马断裂带上，属于典型的断裂带滑坡，断层不仅控制着滑坡边界，也影响着滑坡土体变形。通过现场调查取样并开展室内实验，获取滑坡土体物理力学参数。综合运用有限单元法基本原理，采用时间硬化Drucker-Prager土体流变本构方程，分析在构造应力场和重力场作用下，滑坡土体受力与变形，并与现场监测数据比较，研究泄流坡滑坡的变形特征。指出断层上、下断盘控制着滑坡体边界和走向，也影响边界接触区域土体变形。泄流坡滑坡土体流变变形在坡体中部最大，并在滑坡体上交替形成堆积区与拉裂区。计算结果表明泄流坡滑坡坡体最大流变变形滑移量目前稳定在0.3m·a-1，仍处于稳定蠕滑状态，流变变形占全年滑动变形的8.36%。指出泄流坡坡脚堆载反压对于泄流坡坡体整体变形影响较小，但可以显著缓解S313公路路基变形。 泄流坡位于甘肃南部舟曲县境内，分布在坪定—化马断裂带上，属于典型的断裂带滑坡，断层不仅控制着滑坡边界，也影响着滑坡土体变形。通过现场调查取样并开展室内实验，获取滑坡土体物理力学参数。综合运用有限单元法基本原理，采用时间硬化Drucker-Prager土体流变本构方程，分析在构造应力场和重力场作用下，滑坡土体受力与变形，并与现场监测数据比较，研究泄流坡滑坡的变形特征。指出断层上、下断盘控制着滑坡体边界和走向，也影响边界接触区域土体变形。泄流坡滑坡土体流变变形在坡体中部最大，并在滑坡体上交替形成堆积区与拉裂区。计算结果表明泄流坡滑坡坡体最大流变变形滑移量目前稳定在0.3m·a-1，仍处于稳定蠕滑状态，流变变形占全年滑动变形的8.36%。指出泄流坡坡脚堆载反压对于泄流坡坡体整体变形影响较小，但可以显著缓解S313公路路基变形。
2017, 25(2): 472-479.
摘要:
加吾金矿地处青藏高原区内柴达木盆地东缘区的青海南山微造山带内，为保障该区矿产资源勘查及开采工作的顺利进行，有效预防矿区内泥石流等突发性地质灾害的发生，本文通过开展矿区泥石流灾害详查工作，尤其是针对矿区重点工作区玛日当沟流域进行了系统的调查，建立对该流域泥石流灾害发育背景的充分认识。在此基础上，依据费祥俊等（2004) 关于含有细颗粒水石流启动条件的研究成果以及青海省同德县气象观测资料，对玛日当沟泥石流启动机理作了系统研究。结果表明，加吾矿区所在区域上泥石流发生的临界雨量值为25.7mm；矿区玛日当沟具有暴发泥石流灾害的有利地形、物源及水动力条件；该流域泥石流属典型沟谷型稀性泥石流或水石流，且具有如下规律特征，即满足流体流速Uw≥5.35m·s-1，容重γc≤1.511t·m-3。 加吾金矿地处青藏高原区内柴达木盆地东缘区的青海南山微造山带内，为保障该区矿产资源勘查及开采工作的顺利进行，有效预防矿区内泥石流等突发性地质灾害的发生，本文通过开展矿区泥石流灾害详查工作，尤其是针对矿区重点工作区玛日当沟流域进行了系统的调查，建立对该流域泥石流灾害发育背景的充分认识。在此基础上，依据费祥俊等（2004) 关于含有细颗粒水石流启动条件的研究成果以及青海省同德县气象观测资料，对玛日当沟泥石流启动机理作了系统研究。结果表明，加吾矿区所在区域上泥石流发生的临界雨量值为25.7mm；矿区玛日当沟具有暴发泥石流灾害的有利地形、物源及水动力条件；该流域泥石流属典型沟谷型稀性泥石流或水石流，且具有如下规律特征，即满足流体流速Uw≥5.35m·s-1，容重γc≤1.511t·m-3。
加吾金矿地处青藏高原区内柴达木盆地东缘区的青海南山微造山带内，为保障该区矿产资源勘查及开采工作的顺利进行，有效预防矿区内泥石流等突发性地质灾害的发生，本文通过开展矿区泥石流灾害详查工作，尤其是针对矿区重点工作区玛日当沟流域进行了系统的调查，建立对该流域泥石流灾害发育背景的充分认识。在此基础上，依据费祥俊等（2004) 关于含有细颗粒水石流启动条件的研究成果以及青海省同德县气象观测资料，对玛日当沟泥石流启动机理作了系统研究。结果表明，加吾矿区所在区域上泥石流发生的临界雨量值为25.7mm；矿区玛日当沟具有暴发泥石流灾害的有利地形、物源及水动力条件；该流域泥石流属典型沟谷型稀性泥石流或水石流，且具有如下规律特征，即满足流体流速Uw≥5.35m·s-1，容重γc≤1.511t·m-3。 加吾金矿地处青藏高原区内柴达木盆地东缘区的青海南山微造山带内，为保障该区矿产资源勘查及开采工作的顺利进行，有效预防矿区内泥石流等突发性地质灾害的发生，本文通过开展矿区泥石流灾害详查工作，尤其是针对矿区重点工作区玛日当沟流域进行了系统的调查，建立对该流域泥石流灾害发育背景的充分认识。在此基础上，依据费祥俊等（2004) 关于含有细颗粒水石流启动条件的研究成果以及青海省同德县气象观测资料，对玛日当沟泥石流启动机理作了系统研究。结果表明，加吾矿区所在区域上泥石流发生的临界雨量值为25.7mm；矿区玛日当沟具有暴发泥石流灾害的有利地形、物源及水动力条件；该流域泥石流属典型沟谷型稀性泥石流或水石流，且具有如下规律特征，即满足流体流速Uw≥5.35m·s-1，容重γc≤1.511t·m-3。
2017, 25(2): 488-495.
摘要:
在三峡水库运行过程中，库水位周期性涨落引起库区内滑坡稳定性发生变化，渗透特征是滑坡的内在属性，滑坡因渗透性的不同而导致其稳定性对库水变化的响应不同。根据万州库段水位统计资料，以三峡库区万州区下坪滑坡为模型，分析在4种不同数量级的渗透系数条件下的渗流场特征，研究在不同渗透系数下的滑坡稳定性变化规律。分析结果表明：该类型滑坡的稳定性变化与库水位的变化呈现高度的正相关；滑坡稳定性最差出现在库水位下降到最低水位时，且水位降速越快，滑坡稳定性越差；不同渗透条件下的滑坡稳定性随时间的变化规律基本一致，其变化率处在一定的波动范围内，保持在-2%~2%之间；滑坡稳定性的最大值和最小值都是随着渗透性的变大而变大；稳定性最小值与渗透系数的对数值表现为近似指数关系，稳定性最大值与渗透系数的对数值表现为近似对数关系。 在三峡水库运行过程中，库水位周期性涨落引起库区内滑坡稳定性发生变化，渗透特征是滑坡的内在属性，滑坡因渗透性的不同而导致其稳定性对库水变化的响应不同。根据万州库段水位统计资料，以三峡库区万州区下坪滑坡为模型，分析在4种不同数量级的渗透系数条件下的渗流场特征，研究在不同渗透系数下的滑坡稳定性变化规律。分析结果表明：该类型滑坡的稳定性变化与库水位的变化呈现高度的正相关；滑坡稳定性最差出现在库水位下降到最低水位时，且水位降速越快，滑坡稳定性越差；不同渗透条件下的滑坡稳定性随时间的变化规律基本一致，其变化率处在一定的波动范围内，保持在-2%~2%之间；滑坡稳定性的最大值和最小值都是随着渗透性的变大而变大；稳定性最小值与渗透系数的对数值表现为近似指数关系，稳定性最大值与渗透系数的对数值表现为近似对数关系。
在三峡水库运行过程中，库水位周期性涨落引起库区内滑坡稳定性发生变化，渗透特征是滑坡的内在属性，滑坡因渗透性的不同而导致其稳定性对库水变化的响应不同。根据万州库段水位统计资料，以三峡库区万州区下坪滑坡为模型，分析在4种不同数量级的渗透系数条件下的渗流场特征，研究在不同渗透系数下的滑坡稳定性变化规律。分析结果表明：该类型滑坡的稳定性变化与库水位的变化呈现高度的正相关；滑坡稳定性最差出现在库水位下降到最低水位时，且水位降速越快，滑坡稳定性越差；不同渗透条件下的滑坡稳定性随时间的变化规律基本一致，其变化率处在一定的波动范围内，保持在-2%~2%之间；滑坡稳定性的最大值和最小值都是随着渗透性的变大而变大；稳定性最小值与渗透系数的对数值表现为近似指数关系，稳定性最大值与渗透系数的对数值表现为近似对数关系。 在三峡水库运行过程中，库水位周期性涨落引起库区内滑坡稳定性发生变化，渗透特征是滑坡的内在属性，滑坡因渗透性的不同而导致其稳定性对库水变化的响应不同。根据万州库段水位统计资料，以三峡库区万州区下坪滑坡为模型，分析在4种不同数量级的渗透系数条件下的渗流场特征，研究在不同渗透系数下的滑坡稳定性变化规律。分析结果表明：该类型滑坡的稳定性变化与库水位的变化呈现高度的正相关；滑坡稳定性最差出现在库水位下降到最低水位时，且水位降速越快，滑坡稳定性越差；不同渗透条件下的滑坡稳定性随时间的变化规律基本一致，其变化率处在一定的波动范围内，保持在-2%~2%之间；滑坡稳定性的最大值和最小值都是随着渗透性的变大而变大；稳定性最小值与渗透系数的对数值表现为近似指数关系，稳定性最大值与渗透系数的对数值表现为近似对数关系。
2017, 25(2): 496-503.
摘要:
通过对典型案例的调查研究，总结提出了川东缓倾顺层岩质滑坡的变形演化阶段划分理论，并提出不同演化阶段下的识别标志特征。结论表明：（1) 初期短距离启动阶段，斜坡后缘主要表现为深大裂隙；（2) 中期槽谷扩张阶段，斜坡后缘主要表现为沟槽、拉陷槽或者斜坡具有汇水聚集发生剧滑的地形特征，如圈椅状地形、三沟环绕或双沟同源地形、后缘洼地地形等。（3) 大型、特大型顺层岩质滑坡大多为斜坡二次、甚至三次启动滑动的结果，识别古（老) 滑坡是圈定大型、特大型顺层岩质滑坡的重要途径之一。（4) 在地调详查中，应特别注重对斜坡微地貌和后缘拉张破坏区的调查，重点排查初期短距离拉槽启动阶段及中期槽谷扩张阶段的隐伏性斜坡。本研究为区内滑坡的预测预防和大型、顺层岩质滑坡隐患点的判定提供指导。 通过对典型案例的调查研究，总结提出了川东缓倾顺层岩质滑坡的变形演化阶段划分理论，并提出不同演化阶段下的识别标志特征。结论表明：（1) 初期短距离启动阶段，斜坡后缘主要表现为深大裂隙；（2) 中期槽谷扩张阶段，斜坡后缘主要表现为沟槽、拉陷槽或者斜坡具有汇水聚集发生剧滑的地形特征，如圈椅状地形、三沟环绕或双沟同源地形、后缘洼地地形等。（3) 大型、特大型顺层岩质滑坡大多为斜坡二次、甚至三次启动滑动的结果，识别古（老) 滑坡是圈定大型、特大型顺层岩质滑坡的重要途径之一。（4) 在地调详查中，应特别注重对斜坡微地貌和后缘拉张破坏区的调查，重点排查初期短距离拉槽启动阶段及中期槽谷扩张阶段的隐伏性斜坡。本研究为区内滑坡的预测预防和大型、顺层岩质滑坡隐患点的判定提供指导。
通过对典型案例的调查研究，总结提出了川东缓倾顺层岩质滑坡的变形演化阶段划分理论，并提出不同演化阶段下的识别标志特征。结论表明：（1) 初期短距离启动阶段，斜坡后缘主要表现为深大裂隙；（2) 中期槽谷扩张阶段，斜坡后缘主要表现为沟槽、拉陷槽或者斜坡具有汇水聚集发生剧滑的地形特征，如圈椅状地形、三沟环绕或双沟同源地形、后缘洼地地形等。（3) 大型、特大型顺层岩质滑坡大多为斜坡二次、甚至三次启动滑动的结果，识别古（老) 滑坡是圈定大型、特大型顺层岩质滑坡的重要途径之一。（4) 在地调详查中，应特别注重对斜坡微地貌和后缘拉张破坏区的调查，重点排查初期短距离拉槽启动阶段及中期槽谷扩张阶段的隐伏性斜坡。本研究为区内滑坡的预测预防和大型、顺层岩质滑坡隐患点的判定提供指导。 通过对典型案例的调查研究，总结提出了川东缓倾顺层岩质滑坡的变形演化阶段划分理论，并提出不同演化阶段下的识别标志特征。结论表明：（1) 初期短距离启动阶段，斜坡后缘主要表现为深大裂隙；（2) 中期槽谷扩张阶段，斜坡后缘主要表现为沟槽、拉陷槽或者斜坡具有汇水聚集发生剧滑的地形特征，如圈椅状地形、三沟环绕或双沟同源地形、后缘洼地地形等。（3) 大型、特大型顺层岩质滑坡大多为斜坡二次、甚至三次启动滑动的结果，识别古（老) 滑坡是圈定大型、特大型顺层岩质滑坡的重要途径之一。（4) 在地调详查中，应特别注重对斜坡微地貌和后缘拉张破坏区的调查，重点排查初期短距离拉槽启动阶段及中期槽谷扩张阶段的隐伏性斜坡。本研究为区内滑坡的预测预防和大型、顺层岩质滑坡隐患点的判定提供指导。
2017, 25(2): 504-510.
摘要:
浅部断层附近的应力状态是影响地下硐室工程和石油勘探与开发的重要影响因素，浅部断层附近的岩石因构造运动处于弱胶结状态，常规的地应力测量方法在该处测量存在误差较大、成本较高、周期较长等不足。为此，本文在莫尔-库仑强度理论基础上，系统分析了断层附近的应力方向、断层摩擦系数定量化计算及断层摩擦强度之间的关系。文章最后将该地应力计算模型应用于成庄区域，与实测地应力吻合较好。研究结果对于地应力计算及油气田的安全高效生产具有指导意义。 浅部断层附近的应力状态是影响地下硐室工程和石油勘探与开发的重要影响因素，浅部断层附近的岩石因构造运动处于弱胶结状态，常规的地应力测量方法在该处测量存在误差较大、成本较高、周期较长等不足。为此，本文在莫尔-库仑强度理论基础上，系统分析了断层附近的应力方向、断层摩擦系数定量化计算及断层摩擦强度之间的关系。文章最后将该地应力计算模型应用于成庄区域，与实测地应力吻合较好。研究结果对于地应力计算及油气田的安全高效生产具有指导意义。
浅部断层附近的应力状态是影响地下硐室工程和石油勘探与开发的重要影响因素，浅部断层附近的岩石因构造运动处于弱胶结状态，常规的地应力测量方法在该处测量存在误差较大、成本较高、周期较长等不足。为此，本文在莫尔-库仑强度理论基础上，系统分析了断层附近的应力方向、断层摩擦系数定量化计算及断层摩擦强度之间的关系。文章最后将该地应力计算模型应用于成庄区域，与实测地应力吻合较好。研究结果对于地应力计算及油气田的安全高效生产具有指导意义。 浅部断层附近的应力状态是影响地下硐室工程和石油勘探与开发的重要影响因素，浅部断层附近的岩石因构造运动处于弱胶结状态，常规的地应力测量方法在该处测量存在误差较大、成本较高、周期较长等不足。为此，本文在莫尔-库仑强度理论基础上，系统分析了断层附近的应力方向、断层摩擦系数定量化计算及断层摩擦强度之间的关系。文章最后将该地应力计算模型应用于成庄区域，与实测地应力吻合较好。研究结果对于地应力计算及油气田的安全高效生产具有指导意义。
2017, 25(2): 511-519.
摘要:
由于本身特征的复杂差异性和背景环境信息干扰，目前地质灾害自动识别难度较大，尚无法满足应用需求。利用算法自动提取某类地质灾害普遍具备且明显区别于周围地物的特征，是实现地质灾害自动识别的有效途径。一定规模的滑坡堵江事件常通过链式过程在山间河谷形成裂点等诸多微地貌特征，成为其遥感解译和现场调查的重要标志。本文从河流地貌演化角度出发，以河流裂点作为滑坡堵江的普遍地貌特征，提出了基于河长-坡降指数（Stream Length-gradient index，SL) 的滑坡堵江事件自动识别方法，并通过GIS程序设计和编写提供了相应功能模块。以DEM、遥感影像和区域地质图为数据源，利用该方法在西藏亚东县康布麻曲上游流域开展应用分析，得到以下结论：针对1：5万DEM数据，采样点计算间隔设定为300m比较合理，能够同时满足降低数据误差和突出地形差异的要求；研究区中不同因素按照对河流地貌的改造程度，排序为滑坡堵江>基岩变化>构造活动；经验证研究区滑坡堵江事件自动提取的正确率达85.71%，表明在高山峡谷地区，基于河长—坡降指数开展滑坡堵江事件自动识别具有可行性，效果理想。 由于本身特征的复杂差异性和背景环境信息干扰，目前地质灾害自动识别难度较大，尚无法满足应用需求。利用算法自动提取某类地质灾害普遍具备且明显区别于周围地物的特征，是实现地质灾害自动识别的有效途径。一定规模的滑坡堵江事件常通过链式过程在山间河谷形成裂点等诸多微地貌特征，成为其遥感解译和现场调查的重要标志。本文从河流地貌演化角度出发，以河流裂点作为滑坡堵江的普遍地貌特征，提出了基于河长-坡降指数（Stream Length-gradient index，SL) 的滑坡堵江事件自动识别方法，并通过GIS程序设计和编写提供了相应功能模块。以DEM、遥感影像和区域地质图为数据源，利用该方法在西藏亚东县康布麻曲上游流域开展应用分析，得到以下结论：针对1：5万DEM数据，采样点计算间隔设定为300m比较合理，能够同时满足降低数据误差和突出地形差异的要求；研究区中不同因素按照对河流地貌的改造程度，排序为滑坡堵江>基岩变化>构造活动；经验证研究区滑坡堵江事件自动提取的正确率达85.71%，表明在高山峡谷地区，基于河长—坡降指数开展滑坡堵江事件自动识别具有可行性，效果理想。
由于本身特征的复杂差异性和背景环境信息干扰，目前地质灾害自动识别难度较大，尚无法满足应用需求。利用算法自动提取某类地质灾害普遍具备且明显区别于周围地物的特征，是实现地质灾害自动识别的有效途径。一定规模的滑坡堵江事件常通过链式过程在山间河谷形成裂点等诸多微地貌特征，成为其遥感解译和现场调查的重要标志。本文从河流地貌演化角度出发，以河流裂点作为滑坡堵江的普遍地貌特征，提出了基于河长-坡降指数（Stream Length-gradient index，SL) 的滑坡堵江事件自动识别方法，并通过GIS程序设计和编写提供了相应功能模块。以DEM、遥感影像和区域地质图为数据源，利用该方法在西藏亚东县康布麻曲上游流域开展应用分析，得到以下结论：针对1：5万DEM数据，采样点计算间隔设定为300m比较合理，能够同时满足降低数据误差和突出地形差异的要求；研究区中不同因素按照对河流地貌的改造程度，排序为滑坡堵江>基岩变化>构造活动；经验证研究区滑坡堵江事件自动提取的正确率达85.71%，表明在高山峡谷地区，基于河长—坡降指数开展滑坡堵江事件自动识别具有可行性，效果理想。 由于本身特征的复杂差异性和背景环境信息干扰，目前地质灾害自动识别难度较大，尚无法满足应用需求。利用算法自动提取某类地质灾害普遍具备且明显区别于周围地物的特征，是实现地质灾害自动识别的有效途径。一定规模的滑坡堵江事件常通过链式过程在山间河谷形成裂点等诸多微地貌特征，成为其遥感解译和现场调查的重要标志。本文从河流地貌演化角度出发，以河流裂点作为滑坡堵江的普遍地貌特征，提出了基于河长-坡降指数（Stream Length-gradient index，SL) 的滑坡堵江事件自动识别方法，并通过GIS程序设计和编写提供了相应功能模块。以DEM、遥感影像和区域地质图为数据源，利用该方法在西藏亚东县康布麻曲上游流域开展应用分析，得到以下结论：针对1：5万DEM数据，采样点计算间隔设定为300m比较合理，能够同时满足降低数据误差和突出地形差异的要求；研究区中不同因素按照对河流地貌的改造程度，排序为滑坡堵江>基岩变化>构造活动；经验证研究区滑坡堵江事件自动提取的正确率达85.71%，表明在高山峡谷地区，基于河长—坡降指数开展滑坡堵江事件自动识别具有可行性，效果理想。
2017, 25(2): 520-530.
摘要:
我国多山，崩塌灾害频繁发生，相应的风险评价也得到了越来越多的关注。由于崩塌发生和运移过程的高度不确定性以及历史数据的不完备，往往很难进行相应的定量风险评价。四川罗家青杠岭的崩塌现场非常典型，而且现场资料较全、历史数据较多并且明确，是开展崩塌风险定量研究的很好实例。通过现场工程地质调查、测绘和统计分析，确定了历史崩塌的物源区、堆积区、最大运移距离、年发生概率以及坡体上的4块典型危岩体A-D。基于历史崩塌堆积区的块石统计特征以及物源区危岩体失稳启动位置的不确定性，利用二维Rockfall模拟软件对所在坡面的恢复系数及摩擦系数进行了反演。在此基础上，对危岩体A-D失稳后的运动特征进行了随机性数值模拟和统计分析，从而确定了崩塌的到达概率。基于崩塌发生概率、到达概率、承灾体时空分布概率和易损性的乘积，作者对罗家青杠岭崩塌进行了定量风险评价。评价结果表明，危岩体A和D的风险值处于不可接受的风险区间，块石B和C的风险值处于警告的风险区间，严重威胁着坡脚附近居民的生命财产安全，有必要采取相应的防灾减灾措施。 我国多山，崩塌灾害频繁发生，相应的风险评价也得到了越来越多的关注。由于崩塌发生和运移过程的高度不确定性以及历史数据的不完备，往往很难进行相应的定量风险评价。四川罗家青杠岭的崩塌现场非常典型，而且现场资料较全、历史数据较多并且明确，是开展崩塌风险定量研究的很好实例。通过现场工程地质调查、测绘和统计分析，确定了历史崩塌的物源区、堆积区、最大运移距离、年发生概率以及坡体上的4块典型危岩体A-D。基于历史崩塌堆积区的块石统计特征以及物源区危岩体失稳启动位置的不确定性，利用二维Rockfall模拟软件对所在坡面的恢复系数及摩擦系数进行了反演。在此基础上，对危岩体A-D失稳后的运动特征进行了随机性数值模拟和统计分析，从而确定了崩塌的到达概率。基于崩塌发生概率、到达概率、承灾体时空分布概率和易损性的乘积，作者对罗家青杠岭崩塌进行了定量风险评价。评价结果表明，危岩体A和D的风险值处于不可接受的风险区间，块石B和C的风险值处于警告的风险区间，严重威胁着坡脚附近居民的生命财产安全，有必要采取相应的防灾减灾措施。
我国多山，崩塌灾害频繁发生，相应的风险评价也得到了越来越多的关注。由于崩塌发生和运移过程的高度不确定性以及历史数据的不完备，往往很难进行相应的定量风险评价。四川罗家青杠岭的崩塌现场非常典型，而且现场资料较全、历史数据较多并且明确，是开展崩塌风险定量研究的很好实例。通过现场工程地质调查、测绘和统计分析，确定了历史崩塌的物源区、堆积区、最大运移距离、年发生概率以及坡体上的4块典型危岩体A-D。基于历史崩塌堆积区的块石统计特征以及物源区危岩体失稳启动位置的不确定性，利用二维Rockfall模拟软件对所在坡面的恢复系数及摩擦系数进行了反演。在此基础上，对危岩体A-D失稳后的运动特征进行了随机性数值模拟和统计分析，从而确定了崩塌的到达概率。基于崩塌发生概率、到达概率、承灾体时空分布概率和易损性的乘积，作者对罗家青杠岭崩塌进行了定量风险评价。评价结果表明，危岩体A和D的风险值处于不可接受的风险区间，块石B和C的风险值处于警告的风险区间，严重威胁着坡脚附近居民的生命财产安全，有必要采取相应的防灾减灾措施。 我国多山，崩塌灾害频繁发生，相应的风险评价也得到了越来越多的关注。由于崩塌发生和运移过程的高度不确定性以及历史数据的不完备，往往很难进行相应的定量风险评价。四川罗家青杠岭的崩塌现场非常典型，而且现场资料较全、历史数据较多并且明确，是开展崩塌风险定量研究的很好实例。通过现场工程地质调查、测绘和统计分析，确定了历史崩塌的物源区、堆积区、最大运移距离、年发生概率以及坡体上的4块典型危岩体A-D。基于历史崩塌堆积区的块石统计特征以及物源区危岩体失稳启动位置的不确定性，利用二维Rockfall模拟软件对所在坡面的恢复系数及摩擦系数进行了反演。在此基础上，对危岩体A-D失稳后的运动特征进行了随机性数值模拟和统计分析，从而确定了崩塌的到达概率。基于崩塌发生概率、到达概率、承灾体时空分布概率和易损性的乘积，作者对罗家青杠岭崩塌进行了定量风险评价。评价结果表明，危岩体A和D的风险值处于不可接受的风险区间，块石B和C的风险值处于警告的风险区间，严重威胁着坡脚附近居民的生命财产安全，有必要采取相应的防灾减灾措施。
2017, 25(2): 424-435.
摘要:
滑坡体积精确计算看似简单实则困难。黄土高原具有植被稀少、岩土暴露程度高、滑坡易发多发等特点。本文在充分认识上述特点的基础上，尝试采用高精度低空摄影测量技术来精确测算滑坡方量。与传统计算方法、遥感和三维激光扫描对比，低空摄影具有受各类因素影响较小、作业灵活、高效、产品精度高等优点。本文以甘肃黑方台党川2#黄土滑坡为例，在介绍近景摄影测量数据获取方法的基础上，采用滑坡前后的高精度的低空摄影测量数据源和结合现场调查，对该滑坡进行精细测绘，实现“数字化滑坡”。研究结果表明：（1) 滑坡长217m，宽176m，滑坡平均厚度约20m（滑源区)，滑距782m，后缘到前缘的落差122m，影响面积为105216m2；（2) 根据斜坡各部分滑动和堆积特征，将其细分为崩滑区、主滑区、滑塌区、流通堆积区、铲卷堆积区、挤压堆积区、二次堆积区、粉尘堆积区；（3) 以高精度DEM求得，滑动和堆积方量体积分别为31.72×104m3和49.96×104m3；（4) 滑坡整体松散系数为1.411，局部的干密度差别较大，其大小与滑坡发育特征和运动过程有密切关系。 滑坡体积精确计算看似简单实则困难。黄土高原具有植被稀少、岩土暴露程度高、滑坡易发多发等特点。本文在充分认识上述特点的基础上，尝试采用高精度低空摄影测量技术来精确测算滑坡方量。与传统计算方法、遥感和三维激光扫描对比，低空摄影具有受各类因素影响较小、作业灵活、高效、产品精度高等优点。本文以甘肃黑方台党川2#黄土滑坡为例，在介绍近景摄影测量数据获取方法的基础上，采用滑坡前后的高精度的低空摄影测量数据源和结合现场调查，对该滑坡进行精细测绘，实现“数字化滑坡”。研究结果表明：（1) 滑坡长217m，宽176m，滑坡平均厚度约20m（滑源区)，滑距782m，后缘到前缘的落差122m，影响面积为105216m2；（2) 根据斜坡各部分滑动和堆积特征，将其细分为崩滑区、主滑区、滑塌区、流通堆积区、铲卷堆积区、挤压堆积区、二次堆积区、粉尘堆积区；（3) 以高精度DEM求得，滑动和堆积方量体积分别为31.72×104m3和49.96×104m3；（4) 滑坡整体松散系数为1.411，局部的干密度差别较大，其大小与滑坡发育特征和运动过程有密切关系。
滑坡体积精确计算看似简单实则困难。黄土高原具有植被稀少、岩土暴露程度高、滑坡易发多发等特点。本文在充分认识上述特点的基础上，尝试采用高精度低空摄影测量技术来精确测算滑坡方量。与传统计算方法、遥感和三维激光扫描对比，低空摄影具有受各类因素影响较小、作业灵活、高效、产品精度高等优点。本文以甘肃黑方台党川2#黄土滑坡为例，在介绍近景摄影测量数据获取方法的基础上，采用滑坡前后的高精度的低空摄影测量数据源和结合现场调查，对该滑坡进行精细测绘，实现“数字化滑坡”。研究结果表明：（1) 滑坡长217m，宽176m，滑坡平均厚度约20m（滑源区)，滑距782m，后缘到前缘的落差122m，影响面积为105216m2；（2) 根据斜坡各部分滑动和堆积特征，将其细分为崩滑区、主滑区、滑塌区、流通堆积区、铲卷堆积区、挤压堆积区、二次堆积区、粉尘堆积区；（3) 以高精度DEM求得，滑动和堆积方量体积分别为31.72×104m3和49.96×104m3；（4) 滑坡整体松散系数为1.411，局部的干密度差别较大，其大小与滑坡发育特征和运动过程有密切关系。 滑坡体积精确计算看似简单实则困难。黄土高原具有植被稀少、岩土暴露程度高、滑坡易发多发等特点。本文在充分认识上述特点的基础上，尝试采用高精度低空摄影测量技术来精确测算滑坡方量。与传统计算方法、遥感和三维激光扫描对比，低空摄影具有受各类因素影响较小、作业灵活、高效、产品精度高等优点。本文以甘肃黑方台党川2#黄土滑坡为例，在介绍近景摄影测量数据获取方法的基础上，采用滑坡前后的高精度的低空摄影测量数据源和结合现场调查，对该滑坡进行精细测绘，实现“数字化滑坡”。研究结果表明：（1) 滑坡长217m，宽176m，滑坡平均厚度约20m（滑源区)，滑距782m，后缘到前缘的落差122m，影响面积为105216m2；（2) 根据斜坡各部分滑动和堆积特征，将其细分为崩滑区、主滑区、滑塌区、流通堆积区、铲卷堆积区、挤压堆积区、二次堆积区、粉尘堆积区；（3) 以高精度DEM求得，滑动和堆积方量体积分别为31.72×104m3和49.96×104m3；（4) 滑坡整体松散系数为1.411，局部的干密度差别较大，其大小与滑坡发育特征和运动过程有密切关系。
2017, 25(2): 480-487.
摘要:
研究平推式滑坡中承压水的作用范围，有利于准确评价斜坡稳定性，对平推式滑坡的成灾机理研究和灾害防治具有较好的指导意义。平推式滑坡中岩层倾角α较小，在承压水作用范围分析时通常忽略了岩层倾角的影响。基于地下水向河渠运动相关理论，考虑岩层倾角，建立平推式滑坡地下水渗流分析模型，推导出承压水作用范围L1新的计算公式，详细计算分析了不同透水层参数下L1对α的敏感性，并提出了敏感倾角的概念。计算结果表明，α对L1影响显著，这种影响程度与透水层厚度、渗流量、以及渗透系数密切相关，透水层厚度越大，α对L1的影响越显著；同时敏感倾角受透水层厚度、渗流量、渗透系数等参数影响。最后应用新模型分析滑坡实例，验证了新模型的合理性。 研究平推式滑坡中承压水的作用范围，有利于准确评价斜坡稳定性，对平推式滑坡的成灾机理研究和灾害防治具有较好的指导意义。平推式滑坡中岩层倾角α较小，在承压水作用范围分析时通常忽略了岩层倾角的影响。基于地下水向河渠运动相关理论，考虑岩层倾角，建立平推式滑坡地下水渗流分析模型，推导出承压水作用范围L1新的计算公式，详细计算分析了不同透水层参数下L1对α的敏感性，并提出了敏感倾角的概念。计算结果表明，α对L1影响显著，这种影响程度与透水层厚度、渗流量、以及渗透系数密切相关，透水层厚度越大，α对L1的影响越显著；同时敏感倾角受透水层厚度、渗流量、渗透系数等参数影响。最后应用新模型分析滑坡实例，验证了新模型的合理性。
研究平推式滑坡中承压水的作用范围，有利于准确评价斜坡稳定性，对平推式滑坡的成灾机理研究和灾害防治具有较好的指导意义。平推式滑坡中岩层倾角α较小，在承压水作用范围分析时通常忽略了岩层倾角的影响。基于地下水向河渠运动相关理论，考虑岩层倾角，建立平推式滑坡地下水渗流分析模型，推导出承压水作用范围L1新的计算公式，详细计算分析了不同透水层参数下L1对α的敏感性，并提出了敏感倾角的概念。计算结果表明，α对L1影响显著，这种影响程度与透水层厚度、渗流量、以及渗透系数密切相关，透水层厚度越大，α对L1的影响越显著；同时敏感倾角受透水层厚度、渗流量、渗透系数等参数影响。最后应用新模型分析滑坡实例，验证了新模型的合理性。 研究平推式滑坡中承压水的作用范围，有利于准确评价斜坡稳定性，对平推式滑坡的成灾机理研究和灾害防治具有较好的指导意义。平推式滑坡中岩层倾角α较小，在承压水作用范围分析时通常忽略了岩层倾角的影响。基于地下水向河渠运动相关理论，考虑岩层倾角，建立平推式滑坡地下水渗流分析模型，推导出承压水作用范围L1新的计算公式，详细计算分析了不同透水层参数下L1对α的敏感性，并提出了敏感倾角的概念。计算结果表明，α对L1影响显著，这种影响程度与透水层厚度、渗流量、以及渗透系数密切相关，透水层厚度越大，α对L1的影响越显著；同时敏感倾角受透水层厚度、渗流量、渗透系数等参数影响。最后应用新模型分析滑坡实例，验证了新模型的合理性。
2017, 25(2): 531-540.
摘要:
小江断裂带北段为白鹤滩水电站库区内规模最大的断裂构造，其几何展布特征与活动性对库区移民及其就近安置规划有明显的制约作用。通过对小江断裂北段大比例尺调查、断裂带石英形貌扫描以及现场氡气测量等综合研究，重新界定了小江断裂带北段展布，即北起宁南县华弹镇，沿金沙江左岸经永乐村，鲁吉、溜姑延伸至蒙姑以南，断裂带总体向西陡倾。石英微形貌统计分析与应力痕迹微形貌观察结果表明，断层强烈活动时间在晚更新世，同一石英颗粒表面具有代表两种滑动方式（蠕滑和黏滑) 的应力痕迹组合，应力痕迹的溶蚀程度、叠加和切割关系表明，断层在晚更新世的滑动至少有3个亚期次，早期为蠕滑，中晚期为黏滑。小江断裂北段的潜在地震危险性评估表明，其可能发生强震的最大震级约在MS6.8级~MS7.1级左右，为未来仍有可能再次活动的强震地区。 小江断裂带北段为白鹤滩水电站库区内规模最大的断裂构造，其几何展布特征与活动性对库区移民及其就近安置规划有明显的制约作用。通过对小江断裂北段大比例尺调查、断裂带石英形貌扫描以及现场氡气测量等综合研究，重新界定了小江断裂带北段展布，即北起宁南县华弹镇，沿金沙江左岸经永乐村，鲁吉、溜姑延伸至蒙姑以南，断裂带总体向西陡倾。石英微形貌统计分析与应力痕迹微形貌观察结果表明，断层强烈活动时间在晚更新世，同一石英颗粒表面具有代表两种滑动方式（蠕滑和黏滑) 的应力痕迹组合，应力痕迹的溶蚀程度、叠加和切割关系表明，断层在晚更新世的滑动至少有3个亚期次，早期为蠕滑，中晚期为黏滑。小江断裂北段的潜在地震危险性评估表明，其可能发生强震的最大震级约在MS6.8级~MS7.1级左右，为未来仍有可能再次活动的强震地区。
小江断裂带北段为白鹤滩水电站库区内规模最大的断裂构造，其几何展布特征与活动性对库区移民及其就近安置规划有明显的制约作用。通过对小江断裂北段大比例尺调查、断裂带石英形貌扫描以及现场氡气测量等综合研究，重新界定了小江断裂带北段展布，即北起宁南县华弹镇，沿金沙江左岸经永乐村，鲁吉、溜姑延伸至蒙姑以南，断裂带总体向西陡倾。石英微形貌统计分析与应力痕迹微形貌观察结果表明，断层强烈活动时间在晚更新世，同一石英颗粒表面具有代表两种滑动方式（蠕滑和黏滑) 的应力痕迹组合，应力痕迹的溶蚀程度、叠加和切割关系表明，断层在晚更新世的滑动至少有3个亚期次，早期为蠕滑，中晚期为黏滑。小江断裂北段的潜在地震危险性评估表明，其可能发生强震的最大震级约在MS6.8级~MS7.1级左右，为未来仍有可能再次活动的强震地区。 小江断裂带北段为白鹤滩水电站库区内规模最大的断裂构造，其几何展布特征与活动性对库区移民及其就近安置规划有明显的制约作用。通过对小江断裂北段大比例尺调查、断裂带石英形貌扫描以及现场氡气测量等综合研究，重新界定了小江断裂带北段展布，即北起宁南县华弹镇，沿金沙江左岸经永乐村，鲁吉、溜姑延伸至蒙姑以南，断裂带总体向西陡倾。石英微形貌统计分析与应力痕迹微形貌观察结果表明，断层强烈活动时间在晚更新世，同一石英颗粒表面具有代表两种滑动方式（蠕滑和黏滑) 的应力痕迹组合，应力痕迹的溶蚀程度、叠加和切割关系表明，断层在晚更新世的滑动至少有3个亚期次，早期为蠕滑，中晚期为黏滑。小江断裂北段的潜在地震危险性评估表明，其可能发生强震的最大震级约在MS6.8级~MS7.1级左右，为未来仍有可能再次活动的强震地区。
2017, 25(2): 541-546.
摘要:
工程边坡“开口线”以上的自然边坡在风化、卸荷、地震动等的影响下，其表层任一局部失稳均会对其下工程和人员安全造成严重威胁。通过对川西6座重要水电站的环境边坡危险源的调查资料进行整理，研究不同种类危险源的发育特征及分布规律，结果表明：环境边坡岩体在顺倾、陡倾裂隙发育以及裂隙式和夹层式风化作用强烈等因素的控制下，形成危石、危石群和危岩体等危险源；危险源的体积集中在小型和中型规模范围内；危险源主要分布在环境边坡相对高程0~500m范围内，其中，危岩体的发育具有垂直分带性且集中分布在0~200m范围内；危险源所在环境边坡的坡度均大于25°，当坡度在35°~40°范围内时，危险源数量最多；对于相对高程0~500m、坡度35°~75°的环境边坡应进行重点勘察，根据危险源的种类和发育分布采取相应的防治措施。 工程边坡“开口线”以上的自然边坡在风化、卸荷、地震动等的影响下，其表层任一局部失稳均会对其下工程和人员安全造成严重威胁。通过对川西6座重要水电站的环境边坡危险源的调查资料进行整理，研究不同种类危险源的发育特征及分布规律，结果表明：环境边坡岩体在顺倾、陡倾裂隙发育以及裂隙式和夹层式风化作用强烈等因素的控制下，形成危石、危石群和危岩体等危险源；危险源的体积集中在小型和中型规模范围内；危险源主要分布在环境边坡相对高程0~500m范围内，其中，危岩体的发育具有垂直分带性且集中分布在0~200m范围内；危险源所在环境边坡的坡度均大于25°，当坡度在35°~40°范围内时，危险源数量最多；对于相对高程0~500m、坡度35°~75°的环境边坡应进行重点勘察，根据危险源的种类和发育分布采取相应的防治措施。
工程边坡“开口线”以上的自然边坡在风化、卸荷、地震动等的影响下，其表层任一局部失稳均会对其下工程和人员安全造成严重威胁。通过对川西6座重要水电站的环境边坡危险源的调查资料进行整理，研究不同种类危险源的发育特征及分布规律，结果表明：环境边坡岩体在顺倾、陡倾裂隙发育以及裂隙式和夹层式风化作用强烈等因素的控制下，形成危石、危石群和危岩体等危险源；危险源的体积集中在小型和中型规模范围内；危险源主要分布在环境边坡相对高程0~500m范围内，其中，危岩体的发育具有垂直分带性且集中分布在0~200m范围内；危险源所在环境边坡的坡度均大于25°，当坡度在35°~40°范围内时，危险源数量最多；对于相对高程0~500m、坡度35°~75°的环境边坡应进行重点勘察，根据危险源的种类和发育分布采取相应的防治措施。 工程边坡“开口线”以上的自然边坡在风化、卸荷、地震动等的影响下，其表层任一局部失稳均会对其下工程和人员安全造成严重威胁。通过对川西6座重要水电站的环境边坡危险源的调查资料进行整理，研究不同种类危险源的发育特征及分布规律，结果表明：环境边坡岩体在顺倾、陡倾裂隙发育以及裂隙式和夹层式风化作用强烈等因素的控制下，形成危石、危石群和危岩体等危险源；危险源的体积集中在小型和中型规模范围内；危险源主要分布在环境边坡相对高程0~500m范围内，其中，危岩体的发育具有垂直分带性且集中分布在0~200m范围内；危险源所在环境边坡的坡度均大于25°，当坡度在35°~40°范围内时，危险源数量最多；对于相对高程0~500m、坡度35°~75°的环境边坡应进行重点勘察，根据危险源的种类和发育分布采取相应的防治措施。
2017, 25(2): 547-555.
摘要:
底部掏蚀区的形成和发展是干旱区受环境因素控制最为典型和危害最为普遍的土遗址病害之一，通过对河西走廊沿线12市县明长城遗址掏蚀区形态、盐分、干湿条件及风场特征的调查、监测与分析，发现了遗址阴阳坡掏蚀区的形态、含盐状态、风场条件和降雨过程中的温湿度变化均存在显著差异；并结合室内实验条件下脱盐后分别掺入不同含量NaCl和Na2SO4并经历3、6、9、12次干湿循环养护的遗址土重塑试样的风洞模拟实验，提出干旱地区土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应，揭示了盐分类型与含量、干湿循环次数、挟沙风风速和吹蚀时间对土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应的影响，最后结合调查分析和实验结果对其形成机理进行了初步讨论。 底部掏蚀区的形成和发展是干旱区受环境因素控制最为典型和危害最为普遍的土遗址病害之一，通过对河西走廊沿线12市县明长城遗址掏蚀区形态、盐分、干湿条件及风场特征的调查、监测与分析，发现了遗址阴阳坡掏蚀区的形态、含盐状态、风场条件和降雨过程中的温湿度变化均存在显著差异；并结合室内实验条件下脱盐后分别掺入不同含量NaCl和Na2SO4并经历3、6、9、12次干湿循环养护的遗址土重塑试样的风洞模拟实验，提出干旱地区土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应，揭示了盐分类型与含量、干湿循环次数、挟沙风风速和吹蚀时间对土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应的影响，最后结合调查分析和实验结果对其形成机理进行了初步讨论。
底部掏蚀区的形成和发展是干旱区受环境因素控制最为典型和危害最为普遍的土遗址病害之一，通过对河西走廊沿线12市县明长城遗址掏蚀区形态、盐分、干湿条件及风场特征的调查、监测与分析，发现了遗址阴阳坡掏蚀区的形态、含盐状态、风场条件和降雨过程中的温湿度变化均存在显著差异；并结合室内实验条件下脱盐后分别掺入不同含量NaCl和Na2SO4并经历3、6、9、12次干湿循环养护的遗址土重塑试样的风洞模拟实验，提出干旱地区土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应，揭示了盐分类型与含量、干湿循环次数、挟沙风风速和吹蚀时间对土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应的影响，最后结合调查分析和实验结果对其形成机理进行了初步讨论。 底部掏蚀区的形成和发展是干旱区受环境因素控制最为典型和危害最为普遍的土遗址病害之一，通过对河西走廊沿线12市县明长城遗址掏蚀区形态、盐分、干湿条件及风场特征的调查、监测与分析，发现了遗址阴阳坡掏蚀区的形态、含盐状态、风场条件和降雨过程中的温湿度变化均存在显著差异；并结合室内实验条件下脱盐后分别掺入不同含量NaCl和Na2SO4并经历3、6、9、12次干湿循环养护的遗址土重塑试样的风洞模拟实验，提出干旱地区土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应，揭示了盐分类型与含量、干湿循环次数、挟沙风风速和吹蚀时间对土遗址阴阳坡掏蚀区差异效应的影响，最后结合调查分析和实验结果对其形成机理进行了初步讨论。
2017, 25(2): 556-564.
摘要:
碎裂结构岩质边坡是地质工程中遇到的一种最不稳定边坡，其原岩松弛，结构面普遍张开，围岩自稳能力差，碎裂结构岩体出露不连续，空间分布存在差异，导致边坡破坏边界不明显，变形破坏机制很难确定。本文以雅砻江楞古水电站碎裂结构岩质边坡为例，在地质环境调查和平硐勘测的基础上，系统研究了碎裂岩体结构特征，分析了控制边坡变形破坏的边界条件和变形破坏模式，并运用UDEC离散元程序模拟验证。研究结果表明：碎裂岩质边坡的变形破坏主要受自身结构及内部相对长大结构面控制，变形演化过程依循应力调整、时效变形和局部失稳3个阶段，变形破坏模式分为断层主控底滑型和裂隙切割破坏型。目前针对碎裂结构岩质边坡研究相对较少，缺乏大型工程实例支撑，该研究成果为水利工程中这类边坡的研究提供了参考。 碎裂结构岩质边坡是地质工程中遇到的一种最不稳定边坡，其原岩松弛，结构面普遍张开，围岩自稳能力差，碎裂结构岩体出露不连续，空间分布存在差异，导致边坡破坏边界不明显，变形破坏机制很难确定。本文以雅砻江楞古水电站碎裂结构岩质边坡为例，在地质环境调查和平硐勘测的基础上，系统研究了碎裂岩体结构特征，分析了控制边坡变形破坏的边界条件和变形破坏模式，并运用UDEC离散元程序模拟验证。研究结果表明：碎裂岩质边坡的变形破坏主要受自身结构及内部相对长大结构面控制，变形演化过程依循应力调整、时效变形和局部失稳3个阶段，变形破坏模式分为断层主控底滑型和裂隙切割破坏型。目前针对碎裂结构岩质边坡研究相对较少，缺乏大型工程实例支撑，该研究成果为水利工程中这类边坡的研究提供了参考。
碎裂结构岩质边坡是地质工程中遇到的一种最不稳定边坡，其原岩松弛，结构面普遍张开，围岩自稳能力差，碎裂结构岩体出露不连续，空间分布存在差异，导致边坡破坏边界不明显，变形破坏机制很难确定。本文以雅砻江楞古水电站碎裂结构岩质边坡为例，在地质环境调查和平硐勘测的基础上，系统研究了碎裂岩体结构特征，分析了控制边坡变形破坏的边界条件和变形破坏模式，并运用UDEC离散元程序模拟验证。研究结果表明：碎裂岩质边坡的变形破坏主要受自身结构及内部相对长大结构面控制，变形演化过程依循应力调整、时效变形和局部失稳3个阶段，变形破坏模式分为断层主控底滑型和裂隙切割破坏型。目前针对碎裂结构岩质边坡研究相对较少，缺乏大型工程实例支撑，该研究成果为水利工程中这类边坡的研究提供了参考。 碎裂结构岩质边坡是地质工程中遇到的一种最不稳定边坡，其原岩松弛，结构面普遍张开，围岩自稳能力差，碎裂结构岩体出露不连续，空间分布存在差异，导致边坡破坏边界不明显，变形破坏机制很难确定。本文以雅砻江楞古水电站碎裂结构岩质边坡为例，在地质环境调查和平硐勘测的基础上，系统研究了碎裂岩体结构特征，分析了控制边坡变形破坏的边界条件和变形破坏模式，并运用UDEC离散元程序模拟验证。研究结果表明：碎裂岩质边坡的变形破坏主要受自身结构及内部相对长大结构面控制，变形演化过程依循应力调整、时效变形和局部失稳3个阶段，变形破坏模式分为断层主控底滑型和裂隙切割破坏型。目前针对碎裂结构岩质边坡研究相对较少，缺乏大型工程实例支撑，该研究成果为水利工程中这类边坡的研究提供了参考。
2017, 25(2): 565-573.
摘要:
随着我国经济的不断发展以及人口的不断增长，水资源短缺状况变得愈发严峻，许多地区都面临着水资源危机。为了解决这一问题并给出对水资源安全情况的动态评估方案，本文首先对水资源进行定性分析，根据国家统计局上的分类将其分为消费水平及供给水平两部分，再对每个部分进行更加详细的分类，随后选取相应数据进行具体分析，拟合得出其随时间变化的函数。由此建立微分方程组，从动态的角度综合考量各指标及互相间的关系，进而得出评估一个地区是否能够提供满足其需求的水资源的数学模型同时进行假设检验。最后，选取北京市作为研究对象，应用该模型进行水资源安全评估，得到北京市在未来10a左右的时间内水资源安全情况的趋势，同时给出相应的政策建议。 随着我国经济的不断发展以及人口的不断增长，水资源短缺状况变得愈发严峻，许多地区都面临着水资源危机。为了解决这一问题并给出对水资源安全情况的动态评估方案，本文首先对水资源进行定性分析，根据国家统计局上的分类将其分为消费水平及供给水平两部分，再对每个部分进行更加详细的分类，随后选取相应数据进行具体分析，拟合得出其随时间变化的函数。由此建立微分方程组，从动态的角度综合考量各指标及互相间的关系，进而得出评估一个地区是否能够提供满足其需求的水资源的数学模型同时进行假设检验。最后，选取北京市作为研究对象，应用该模型进行水资源安全评估，得到北京市在未来10a左右的时间内水资源安全情况的趋势，同时给出相应的政策建议。
随着我国经济的不断发展以及人口的不断增长，水资源短缺状况变得愈发严峻，许多地区都面临着水资源危机。为了解决这一问题并给出对水资源安全情况的动态评估方案，本文首先对水资源进行定性分析，根据国家统计局上的分类将其分为消费水平及供给水平两部分，再对每个部分进行更加详细的分类，随后选取相应数据进行具体分析，拟合得出其随时间变化的函数。由此建立微分方程组，从动态的角度综合考量各指标及互相间的关系，进而得出评估一个地区是否能够提供满足其需求的水资源的数学模型同时进行假设检验。最后，选取北京市作为研究对象，应用该模型进行水资源安全评估，得到北京市在未来10a左右的时间内水资源安全情况的趋势，同时给出相应的政策建议。 随着我国经济的不断发展以及人口的不断增长，水资源短缺状况变得愈发严峻，许多地区都面临着水资源危机。为了解决这一问题并给出对水资源安全情况的动态评估方案，本文首先对水资源进行定性分析，根据国家统计局上的分类将其分为消费水平及供给水平两部分，再对每个部分进行更加详细的分类，随后选取相应数据进行具体分析，拟合得出其随时间变化的函数。由此建立微分方程组，从动态的角度综合考量各指标及互相间的关系，进而得出评估一个地区是否能够提供满足其需求的水资源的数学模型同时进行假设检验。最后，选取北京市作为研究对象，应用该模型进行水资源安全评估，得到北京市在未来10a左右的时间内水资源安全情况的趋势，同时给出相应的政策建议。
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