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主编审稿2018年 26卷 第2期
上一期
2018, 26(2): 279-285.
摘要
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摘要:
5·12汶川大地震期间，绵竹市清平乡文家沟发生了大型高速滑坡。本文在系统分析文家沟滑坡区的地质条件和滑体运动特征的基础上，提出了文家沟滑坡是受地震力和滑坡地面震动力共同作用的失稳启动模式，并将滑坡全程运动划分为启程震动抛射、飞行铲刮、撞击转向堆积和停积4个阶段。分析和计算表明：文家沟滑坡体在失稳启程阶段所受的地震力和滑坡地面震动力的合力方向大致为285°，这与滑体启程抛射的运动方向基本一致；同时，计算得出滑坡体在4个阶段的运动速度分别为115.64 m·s-1、69.38 m·s-1、41.6 m·s-1和20.8 m·s-1，对应的运动时间为11.8 s、8.6 s、24.0 s、48.1 s。据此得出，文家沟滑坡全程运动的持续时间约为92.5 s，这与当地幸存者估计的1分多钟的运动时间比较接近。研究表明，文家沟滑坡的启程抛射和高速飞行的运动特征，可以将滑体的高位势能充分转化成动能，是促使滑体高速运动的关键。 5·12汶川大地震期间，绵竹市清平乡文家沟发生了大型高速滑坡。本文在系统分析文家沟滑坡区的地质条件和滑体运动特征的基础上，提出了文家沟滑坡是受地震力和滑坡地面震动力共同作用的失稳启动模式，并将滑坡全程运动划分为启程震动抛射、飞行铲刮、撞击转向堆积和停积4个阶段。分析和计算表明：文家沟滑坡体在失稳启程阶段所受的地震力和滑坡地面震动力的合力方向大致为285°，这与滑体启程抛射的运动方向基本一致；同时，计算得出滑坡体在4个阶段的运动速度分别为115.64 m·s-1、69.38 m·s-1、41.6 m·s-1和20.8 m·s-1，对应的运动时间为11.8 s、8.6 s、24.0 s、48.1 s。据此得出，文家沟滑坡全程运动的持续时间约为92.5 s，这与当地幸存者估计的1分多钟的运动时间比较接近。研究表明，文家沟滑坡的启程抛射和高速飞行的运动特征，可以将滑体的高位势能充分转化成动能，是促使滑体高速运动的关键。
5·12汶川大地震期间，绵竹市清平乡文家沟发生了大型高速滑坡。本文在系统分析文家沟滑坡区的地质条件和滑体运动特征的基础上，提出了文家沟滑坡是受地震力和滑坡地面震动力共同作用的失稳启动模式，并将滑坡全程运动划分为启程震动抛射、飞行铲刮、撞击转向堆积和停积4个阶段。分析和计算表明：文家沟滑坡体在失稳启程阶段所受的地震力和滑坡地面震动力的合力方向大致为285°，这与滑体启程抛射的运动方向基本一致；同时，计算得出滑坡体在4个阶段的运动速度分别为115.64 m·s-1、69.38 m·s-1、41.6 m·s-1和20.8 m·s-1，对应的运动时间为11.8 s、8.6 s、24.0 s、48.1 s。据此得出，文家沟滑坡全程运动的持续时间约为92.5 s，这与当地幸存者估计的1分多钟的运动时间比较接近。研究表明，文家沟滑坡的启程抛射和高速飞行的运动特征，可以将滑体的高位势能充分转化成动能，是促使滑体高速运动的关键。 5·12汶川大地震期间，绵竹市清平乡文家沟发生了大型高速滑坡。本文在系统分析文家沟滑坡区的地质条件和滑体运动特征的基础上，提出了文家沟滑坡是受地震力和滑坡地面震动力共同作用的失稳启动模式，并将滑坡全程运动划分为启程震动抛射、飞行铲刮、撞击转向堆积和停积4个阶段。分析和计算表明：文家沟滑坡体在失稳启程阶段所受的地震力和滑坡地面震动力的合力方向大致为285°，这与滑体启程抛射的运动方向基本一致；同时，计算得出滑坡体在4个阶段的运动速度分别为115.64 m·s-1、69.38 m·s-1、41.6 m·s-1和20.8 m·s-1，对应的运动时间为11.8 s、8.6 s、24.0 s、48.1 s。据此得出，文家沟滑坡全程运动的持续时间约为92.5 s，这与当地幸存者估计的1分多钟的运动时间比较接近。研究表明，文家沟滑坡的启程抛射和高速飞行的运动特征，可以将滑体的高位势能充分转化成动能，是促使滑体高速运动的关键。
2018, 26(2): 286-295.
摘要:
以CNKI中1988~2017年1693篇有关泥石流灾害风险研究的论文为分析样本，统计年发文数量变化及主要载文期刊，利用CiteSpace Ⅲ识别作者群、主要研究机构和高频关键词，对该领域近30 a来的研究动态进行综合分析。结果表明：（1）泥石流灾害风险是以灾害科学、地理学和地质学为基础的多领域综合交叉学科，近30 a来发文数量呈整体波动增长态势，但发表在高影响因子期刊和高引用次数的论文比例较小；（2）核心作者和核心机构所属地区多位于我国西南，发文数量占较大比例，这与泥石流灾害多发生于我国西南有直接关系；（3）风险学科发展前期以危险性研究为主，2000年开始进入研究主题与技术方法多元化的风险研究时期，2008年以后学科发展有所停滞，但"2008.5·12"汶川大地震产生的次生泥石流灾害与大型泥石流灾害，有可能为今后的泥石流灾害风险提供新的研究案例。研究结果有助于对我国泥石流灾害风险研究的历史、现状和热点提供分析和追踪。 以CNKI中1988~2017年1693篇有关泥石流灾害风险研究的论文为分析样本，统计年发文数量变化及主要载文期刊，利用CiteSpace Ⅲ识别作者群、主要研究机构和高频关键词，对该领域近30 a来的研究动态进行综合分析。结果表明：（1）泥石流灾害风险是以灾害科学、地理学和地质学为基础的多领域综合交叉学科，近30 a来发文数量呈整体波动增长态势，但发表在高影响因子期刊和高引用次数的论文比例较小；（2）核心作者和核心机构所属地区多位于我国西南，发文数量占较大比例，这与泥石流灾害多发生于我国西南有直接关系；（3）风险学科发展前期以危险性研究为主，2000年开始进入研究主题与技术方法多元化的风险研究时期，2008年以后学科发展有所停滞，但"2008.5·12"汶川大地震产生的次生泥石流灾害与大型泥石流灾害，有可能为今后的泥石流灾害风险提供新的研究案例。研究结果有助于对我国泥石流灾害风险研究的历史、现状和热点提供分析和追踪。
以CNKI中1988~2017年1693篇有关泥石流灾害风险研究的论文为分析样本，统计年发文数量变化及主要载文期刊，利用CiteSpace Ⅲ识别作者群、主要研究机构和高频关键词，对该领域近30 a来的研究动态进行综合分析。结果表明：（1）泥石流灾害风险是以灾害科学、地理学和地质学为基础的多领域综合交叉学科，近30 a来发文数量呈整体波动增长态势，但发表在高影响因子期刊和高引用次数的论文比例较小；（2）核心作者和核心机构所属地区多位于我国西南，发文数量占较大比例，这与泥石流灾害多发生于我国西南有直接关系；（3）风险学科发展前期以危险性研究为主，2000年开始进入研究主题与技术方法多元化的风险研究时期，2008年以后学科发展有所停滞，但"2008.5·12"汶川大地震产生的次生泥石流灾害与大型泥石流灾害，有可能为今后的泥石流灾害风险提供新的研究案例。研究结果有助于对我国泥石流灾害风险研究的历史、现状和热点提供分析和追踪。 以CNKI中1988~2017年1693篇有关泥石流灾害风险研究的论文为分析样本，统计年发文数量变化及主要载文期刊，利用CiteSpace Ⅲ识别作者群、主要研究机构和高频关键词，对该领域近30 a来的研究动态进行综合分析。结果表明：（1）泥石流灾害风险是以灾害科学、地理学和地质学为基础的多领域综合交叉学科，近30 a来发文数量呈整体波动增长态势，但发表在高影响因子期刊和高引用次数的论文比例较小；（2）核心作者和核心机构所属地区多位于我国西南，发文数量占较大比例，这与泥石流灾害多发生于我国西南有直接关系；（3）风险学科发展前期以危险性研究为主，2000年开始进入研究主题与技术方法多元化的风险研究时期，2008年以后学科发展有所停滞，但"2008.5·12"汶川大地震产生的次生泥石流灾害与大型泥石流灾害，有可能为今后的泥石流灾害风险提供新的研究案例。研究结果有助于对我国泥石流灾害风险研究的历史、现状和热点提供分析和追踪。
2018, 26(2): 296-308.
摘要:
土体龟裂是一种常见的自然现象，它对土体的物理力学性质有重要影响，是许多工程地质及环境地质问题的重要诱因。开展土体龟裂研究，探讨其形成机理并构建相应的理论模型，一直是本课题的研究重点和难点。根据近年来国内外围绕土体龟裂所取得的研究成果，着重对土体龟裂的力学机理及相关理论模型研究进展进行了归纳和总结，并依据各模型的理论基础及其特点进行了分类和评价，得到如下主要认识：学界关于龟裂的形成机理尚未有统一认识，主流观点认为龟裂是土体张拉破坏的一种表现形式，张拉应力和抗拉强度是控制龟裂形成的两个关键力学指标，但上述力学机理不能解释所有的土体龟裂现象。与土体龟裂相关的理论模型总体上可以分为4大类：（1）以断裂力学为理论基础的模型：代表性的有线弹性断裂力学模型、弹塑性断裂力学模型和基于线弹性断裂力学的有限元模型；（2）以张拉破坏为理论基础的模型：代表性的有线弹性力学模型、剪切破坏模型、弹性力学模型和黏性开裂模型；（3）以土体干缩变形过程为基础的含水率-体积变化模型；（4）以土体固结理论为基础的应力路径分析模型。在此基础上，进一步对各模型的适用条件及不足之处进行了评价。最后，笔者对该课题今后的研究重点和方向提出了建议，包括：蒸发过程中土体微观结构变化及微观力学分析；蒸发过程中孔隙水的迁移过程、分布特征及赋存状态研究；土体收缩研究；土体抗拉强度研究；裂隙发育宽度及深度预测理论模型研究；龟裂发育几何形态特征预测理论模型研究。 土体龟裂是一种常见的自然现象，它对土体的物理力学性质有重要影响，是许多工程地质及环境地质问题的重要诱因。开展土体龟裂研究，探讨其形成机理并构建相应的理论模型，一直是本课题的研究重点和难点。根据近年来国内外围绕土体龟裂所取得的研究成果，着重对土体龟裂的力学机理及相关理论模型研究进展进行了归纳和总结，并依据各模型的理论基础及其特点进行了分类和评价，得到如下主要认识：学界关于龟裂的形成机理尚未有统一认识，主流观点认为龟裂是土体张拉破坏的一种表现形式，张拉应力和抗拉强度是控制龟裂形成的两个关键力学指标，但上述力学机理不能解释所有的土体龟裂现象。与土体龟裂相关的理论模型总体上可以分为4大类：（1）以断裂力学为理论基础的模型：代表性的有线弹性断裂力学模型、弹塑性断裂力学模型和基于线弹性断裂力学的有限元模型；（2）以张拉破坏为理论基础的模型：代表性的有线弹性力学模型、剪切破坏模型、弹性力学模型和黏性开裂模型；（3）以土体干缩变形过程为基础的含水率-体积变化模型；（4）以土体固结理论为基础的应力路径分析模型。在此基础上，进一步对各模型的适用条件及不足之处进行了评价。最后，笔者对该课题今后的研究重点和方向提出了建议，包括：蒸发过程中土体微观结构变化及微观力学分析；蒸发过程中孔隙水的迁移过程、分布特征及赋存状态研究；土体收缩研究；土体抗拉强度研究；裂隙发育宽度及深度预测理论模型研究；龟裂发育几何形态特征预测理论模型研究。
土体龟裂是一种常见的自然现象，它对土体的物理力学性质有重要影响，是许多工程地质及环境地质问题的重要诱因。开展土体龟裂研究，探讨其形成机理并构建相应的理论模型，一直是本课题的研究重点和难点。根据近年来国内外围绕土体龟裂所取得的研究成果，着重对土体龟裂的力学机理及相关理论模型研究进展进行了归纳和总结，并依据各模型的理论基础及其特点进行了分类和评价，得到如下主要认识：学界关于龟裂的形成机理尚未有统一认识，主流观点认为龟裂是土体张拉破坏的一种表现形式，张拉应力和抗拉强度是控制龟裂形成的两个关键力学指标，但上述力学机理不能解释所有的土体龟裂现象。与土体龟裂相关的理论模型总体上可以分为4大类：（1）以断裂力学为理论基础的模型：代表性的有线弹性断裂力学模型、弹塑性断裂力学模型和基于线弹性断裂力学的有限元模型；（2）以张拉破坏为理论基础的模型：代表性的有线弹性力学模型、剪切破坏模型、弹性力学模型和黏性开裂模型；（3）以土体干缩变形过程为基础的含水率-体积变化模型；（4）以土体固结理论为基础的应力路径分析模型。在此基础上，进一步对各模型的适用条件及不足之处进行了评价。最后，笔者对该课题今后的研究重点和方向提出了建议，包括：蒸发过程中土体微观结构变化及微观力学分析；蒸发过程中孔隙水的迁移过程、分布特征及赋存状态研究；土体收缩研究；土体抗拉强度研究；裂隙发育宽度及深度预测理论模型研究；龟裂发育几何形态特征预测理论模型研究。 土体龟裂是一种常见的自然现象，它对土体的物理力学性质有重要影响，是许多工程地质及环境地质问题的重要诱因。开展土体龟裂研究，探讨其形成机理并构建相应的理论模型，一直是本课题的研究重点和难点。根据近年来国内外围绕土体龟裂所取得的研究成果，着重对土体龟裂的力学机理及相关理论模型研究进展进行了归纳和总结，并依据各模型的理论基础及其特点进行了分类和评价，得到如下主要认识：学界关于龟裂的形成机理尚未有统一认识，主流观点认为龟裂是土体张拉破坏的一种表现形式，张拉应力和抗拉强度是控制龟裂形成的两个关键力学指标，但上述力学机理不能解释所有的土体龟裂现象。与土体龟裂相关的理论模型总体上可以分为4大类：（1）以断裂力学为理论基础的模型：代表性的有线弹性断裂力学模型、弹塑性断裂力学模型和基于线弹性断裂力学的有限元模型；（2）以张拉破坏为理论基础的模型：代表性的有线弹性力学模型、剪切破坏模型、弹性力学模型和黏性开裂模型；（3）以土体干缩变形过程为基础的含水率-体积变化模型；（4）以土体固结理论为基础的应力路径分析模型。在此基础上，进一步对各模型的适用条件及不足之处进行了评价。最后，笔者对该课题今后的研究重点和方向提出了建议，包括：蒸发过程中土体微观结构变化及微观力学分析；蒸发过程中孔隙水的迁移过程、分布特征及赋存状态研究；土体收缩研究；土体抗拉强度研究；裂隙发育宽度及深度预测理论模型研究；龟裂发育几何形态特征预测理论模型研究。
2018, 26(2): 309-318.
摘要:
大光包滑坡滑带发育于构造作用形成的层间错动带中，带中岩体由上而下碎裂化程度增加，且底部存在一层泥化带。本研究选取大光包滑坡层间错动带中不同层位的碎裂岩体，共计进行18组中剪试验；此外，选取错动带中泥化带及临近的糜棱质带岩体进行了不同含水率下的42组快剪试验。试验结果表明：层间错动带碎裂岩体的剪切特性同碎裂程度有关，碎裂程度较低的岩体应变软化特性更明显，碎裂程度较高的岩体抗剪强度则更差；糜棱质带土体抗剪强度和内摩擦角一般大于泥化带土体，且剪切特性受地下水的影响小于泥化带；泥化带土体的抗剪强度和黏聚力随含水率的升高迅速降低，其内摩擦角与含水率呈负相关的指数关系，在地震过程中，随着岩体扩容引起地下水入侵，泥化带的抗剪强度会大大降低。研究结果对理解大光包滑坡滑面发育层位和地震中含水率上升及错动带岩体进一步碎裂化对滑带岩体抗剪强度的影响有重要意义。 大光包滑坡滑带发育于构造作用形成的层间错动带中，带中岩体由上而下碎裂化程度增加，且底部存在一层泥化带。本研究选取大光包滑坡层间错动带中不同层位的碎裂岩体，共计进行18组中剪试验；此外，选取错动带中泥化带及临近的糜棱质带岩体进行了不同含水率下的42组快剪试验。试验结果表明：层间错动带碎裂岩体的剪切特性同碎裂程度有关，碎裂程度较低的岩体应变软化特性更明显，碎裂程度较高的岩体抗剪强度则更差；糜棱质带土体抗剪强度和内摩擦角一般大于泥化带土体，且剪切特性受地下水的影响小于泥化带；泥化带土体的抗剪强度和黏聚力随含水率的升高迅速降低，其内摩擦角与含水率呈负相关的指数关系，在地震过程中，随着岩体扩容引起地下水入侵，泥化带的抗剪强度会大大降低。研究结果对理解大光包滑坡滑面发育层位和地震中含水率上升及错动带岩体进一步碎裂化对滑带岩体抗剪强度的影响有重要意义。
大光包滑坡滑带发育于构造作用形成的层间错动带中，带中岩体由上而下碎裂化程度增加，且底部存在一层泥化带。本研究选取大光包滑坡层间错动带中不同层位的碎裂岩体，共计进行18组中剪试验；此外，选取错动带中泥化带及临近的糜棱质带岩体进行了不同含水率下的42组快剪试验。试验结果表明：层间错动带碎裂岩体的剪切特性同碎裂程度有关，碎裂程度较低的岩体应变软化特性更明显，碎裂程度较高的岩体抗剪强度则更差；糜棱质带土体抗剪强度和内摩擦角一般大于泥化带土体，且剪切特性受地下水的影响小于泥化带；泥化带土体的抗剪强度和黏聚力随含水率的升高迅速降低，其内摩擦角与含水率呈负相关的指数关系，在地震过程中，随着岩体扩容引起地下水入侵，泥化带的抗剪强度会大大降低。研究结果对理解大光包滑坡滑面发育层位和地震中含水率上升及错动带岩体进一步碎裂化对滑带岩体抗剪强度的影响有重要意义。 大光包滑坡滑带发育于构造作用形成的层间错动带中，带中岩体由上而下碎裂化程度增加，且底部存在一层泥化带。本研究选取大光包滑坡层间错动带中不同层位的碎裂岩体，共计进行18组中剪试验；此外，选取错动带中泥化带及临近的糜棱质带岩体进行了不同含水率下的42组快剪试验。试验结果表明：层间错动带碎裂岩体的剪切特性同碎裂程度有关，碎裂程度较低的岩体应变软化特性更明显，碎裂程度较高的岩体抗剪强度则更差；糜棱质带土体抗剪强度和内摩擦角一般大于泥化带土体，且剪切特性受地下水的影响小于泥化带；泥化带土体的抗剪强度和黏聚力随含水率的升高迅速降低，其内摩擦角与含水率呈负相关的指数关系，在地震过程中，随着岩体扩容引起地下水入侵，泥化带的抗剪强度会大大降低。研究结果对理解大光包滑坡滑面发育层位和地震中含水率上升及错动带岩体进一步碎裂化对滑带岩体抗剪强度的影响有重要意义。
2018, 26(2): 319-324.
摘要:
流动性滑坡在流经曲面地形时会产生附加的离（向）心作用，而以往的研究并未充分考虑这种作用。本文以LS_RAPID模型为基础，补充了在曲面地形下滑体运动所受离（向）心力，修正LS_RAPID模型的控制方程，得到考虑曲面地形效应的流动性滑坡运动模型——LSD_T（Landslide Dynamic_Terrain）模型。运用该模型对一典型流动性滑坡——天水市大沟滑坡进行模拟，并与相同参数下LS_RAPID模型的模拟结果进行对比。结果表明：LS_RAPID模型中曲面地形对滑体运动的限制作用不明显，体现为弯道处滑体冲出沟道，不符合滑坡的实际运动情况；而LSD_T模型则能够较好的反映弯道离（向）心作用的影响，滑体在弯道处顺沟滑动，运动轨迹与实际堆积过程基本一致。 流动性滑坡在流经曲面地形时会产生附加的离（向）心作用，而以往的研究并未充分考虑这种作用。本文以LS_RAPID模型为基础，补充了在曲面地形下滑体运动所受离（向）心力，修正LS_RAPID模型的控制方程，得到考虑曲面地形效应的流动性滑坡运动模型——LSD_T（Landslide Dynamic_Terrain）模型。运用该模型对一典型流动性滑坡——天水市大沟滑坡进行模拟，并与相同参数下LS_RAPID模型的模拟结果进行对比。结果表明：LS_RAPID模型中曲面地形对滑体运动的限制作用不明显，体现为弯道处滑体冲出沟道，不符合滑坡的实际运动情况；而LSD_T模型则能够较好的反映弯道离（向）心作用的影响，滑体在弯道处顺沟滑动，运动轨迹与实际堆积过程基本一致。
流动性滑坡在流经曲面地形时会产生附加的离（向）心作用，而以往的研究并未充分考虑这种作用。本文以LS_RAPID模型为基础，补充了在曲面地形下滑体运动所受离（向）心力，修正LS_RAPID模型的控制方程，得到考虑曲面地形效应的流动性滑坡运动模型——LSD_T（Landslide Dynamic_Terrain）模型。运用该模型对一典型流动性滑坡——天水市大沟滑坡进行模拟，并与相同参数下LS_RAPID模型的模拟结果进行对比。结果表明：LS_RAPID模型中曲面地形对滑体运动的限制作用不明显，体现为弯道处滑体冲出沟道，不符合滑坡的实际运动情况；而LSD_T模型则能够较好的反映弯道离（向）心作用的影响，滑体在弯道处顺沟滑动，运动轨迹与实际堆积过程基本一致。 流动性滑坡在流经曲面地形时会产生附加的离（向）心作用，而以往的研究并未充分考虑这种作用。本文以LS_RAPID模型为基础，补充了在曲面地形下滑体运动所受离（向）心力，修正LS_RAPID模型的控制方程，得到考虑曲面地形效应的流动性滑坡运动模型——LSD_T（Landslide Dynamic_Terrain）模型。运用该模型对一典型流动性滑坡——天水市大沟滑坡进行模拟，并与相同参数下LS_RAPID模型的模拟结果进行对比。结果表明：LS_RAPID模型中曲面地形对滑体运动的限制作用不明显，体现为弯道处滑体冲出沟道，不符合滑坡的实际运动情况；而LSD_T模型则能够较好的反映弯道离（向）心作用的影响，滑体在弯道处顺沟滑动，运动轨迹与实际堆积过程基本一致。
2018, 26(2): 325-333.
摘要:
通过对白龙江流域大型滑坡的现场调查和遥感解译，共调查大型滑坡259处，对流域内大型滑坡的发育分布有了总体的认识；在此基础上，利用GIS技术对大型滑坡的分布与距断裂距离、高程、岩性等因素的关系进行统计分析。研究认为：（1）流域内大型滑坡分布在区域上表现出沿河流水系呈线状分布和沿断裂带呈带状分布的特点；（2）流域内90%以上的大型滑坡分布在距断层距离小于5.0 km的范围内，距断层越远，大型滑坡发育数量越少；同时，集中分布在断裂交叉、错列及交汇部位；（3）流域内大型滑坡表现出与高程和微地貌很好的对应关系，大部分大型滑坡分布在1200~2600 m（上游2200~2600 m、中游1600~2200 m、下游1200~1600 m）以下的河谷峡谷段，尤其是宽谷向峡谷转折部位；（4）流域内软硬相间层状岩岩组最有利于大型滑坡发育，93%以上的大型滑坡与千枚岩、板岩等浅变质岩相关；（5）流域内大型滑坡主滑方向以NE向、W向为主，但是武都区两水镇至舟曲县腊子口乡一带表现出与断层走向基本一致的特征，即SE向和NW向为主；（6）流域内大型滑坡的滑移距离与滑坡体积有关，随着滑坡体积的增大，大型滑坡的运动性摩擦系数呈指数降低，部分大型滑坡表现出强碎屑流特征。 通过对白龙江流域大型滑坡的现场调查和遥感解译，共调查大型滑坡259处，对流域内大型滑坡的发育分布有了总体的认识；在此基础上，利用GIS技术对大型滑坡的分布与距断裂距离、高程、岩性等因素的关系进行统计分析。研究认为：（1）流域内大型滑坡分布在区域上表现出沿河流水系呈线状分布和沿断裂带呈带状分布的特点；（2）流域内90%以上的大型滑坡分布在距断层距离小于5.0 km的范围内，距断层越远，大型滑坡发育数量越少；同时，集中分布在断裂交叉、错列及交汇部位；（3）流域内大型滑坡表现出与高程和微地貌很好的对应关系，大部分大型滑坡分布在1200~2600 m（上游2200~2600 m、中游1600~2200 m、下游1200~1600 m）以下的河谷峡谷段，尤其是宽谷向峡谷转折部位；（4）流域内软硬相间层状岩岩组最有利于大型滑坡发育，93%以上的大型滑坡与千枚岩、板岩等浅变质岩相关；（5）流域内大型滑坡主滑方向以NE向、W向为主，但是武都区两水镇至舟曲县腊子口乡一带表现出与断层走向基本一致的特征，即SE向和NW向为主；（6）流域内大型滑坡的滑移距离与滑坡体积有关，随着滑坡体积的增大，大型滑坡的运动性摩擦系数呈指数降低，部分大型滑坡表现出强碎屑流特征。
通过对白龙江流域大型滑坡的现场调查和遥感解译，共调查大型滑坡259处，对流域内大型滑坡的发育分布有了总体的认识；在此基础上，利用GIS技术对大型滑坡的分布与距断裂距离、高程、岩性等因素的关系进行统计分析。研究认为：（1）流域内大型滑坡分布在区域上表现出沿河流水系呈线状分布和沿断裂带呈带状分布的特点；（2）流域内90%以上的大型滑坡分布在距断层距离小于5.0 km的范围内，距断层越远，大型滑坡发育数量越少；同时，集中分布在断裂交叉、错列及交汇部位；（3）流域内大型滑坡表现出与高程和微地貌很好的对应关系，大部分大型滑坡分布在1200~2600 m（上游2200~2600 m、中游1600~2200 m、下游1200~1600 m）以下的河谷峡谷段，尤其是宽谷向峡谷转折部位；（4）流域内软硬相间层状岩岩组最有利于大型滑坡发育，93%以上的大型滑坡与千枚岩、板岩等浅变质岩相关；（5）流域内大型滑坡主滑方向以NE向、W向为主，但是武都区两水镇至舟曲县腊子口乡一带表现出与断层走向基本一致的特征，即SE向和NW向为主；（6）流域内大型滑坡的滑移距离与滑坡体积有关，随着滑坡体积的增大，大型滑坡的运动性摩擦系数呈指数降低，部分大型滑坡表现出强碎屑流特征。 通过对白龙江流域大型滑坡的现场调查和遥感解译，共调查大型滑坡259处，对流域内大型滑坡的发育分布有了总体的认识；在此基础上，利用GIS技术对大型滑坡的分布与距断裂距离、高程、岩性等因素的关系进行统计分析。研究认为：（1）流域内大型滑坡分布在区域上表现出沿河流水系呈线状分布和沿断裂带呈带状分布的特点；（2）流域内90%以上的大型滑坡分布在距断层距离小于5.0 km的范围内，距断层越远，大型滑坡发育数量越少；同时，集中分布在断裂交叉、错列及交汇部位；（3）流域内大型滑坡表现出与高程和微地貌很好的对应关系，大部分大型滑坡分布在1200~2600 m（上游2200~2600 m、中游1600~2200 m、下游1200~1600 m）以下的河谷峡谷段，尤其是宽谷向峡谷转折部位；（4）流域内软硬相间层状岩岩组最有利于大型滑坡发育，93%以上的大型滑坡与千枚岩、板岩等浅变质岩相关；（5）流域内大型滑坡主滑方向以NE向、W向为主，但是武都区两水镇至舟曲县腊子口乡一带表现出与断层走向基本一致的特征，即SE向和NW向为主；（6）流域内大型滑坡的滑移距离与滑坡体积有关，随着滑坡体积的增大，大型滑坡的运动性摩擦系数呈指数降低，部分大型滑坡表现出强碎屑流特征。
2018, 26(2): 334-339.
摘要:
降雨对堆积土的径流冲刷和入渗软化，是引发泥石流的关键因素。选取甘肃张掖泥石流现场堆积土为研究对象，借助人工模拟降雨试验，研究100 mm·h-1的降水强度下表面喷洒SH固土剂的泥石流堆积土的抗雨蚀性能。试验结果表明，未喷SH固土剂的堆积土，表面雨蚀严重，形成数条冲刷沟，且伴有大量泥沙流失；喷洒SH固土剂后，SH固土剂与表层土颗粒胶结形成高强黏结性的塑性胶膜，堆积土表面无明显冲痕，冲刷量少，抗雨蚀性能强；随SH固土剂喷量增加，固化土的抗雨蚀性能先增大后趋稳定；SH固土剂与粉土和砂土颗粒形成结构稳定的"镶嵌式"土膜混合层，整体上优于碎石土"漂浮式"土膜混合层的抗雨蚀性能；SH固土剂喷量和堆积土土质类型共同影响着固化土抗雨蚀性能。综合考虑费用、抗雨蚀效果等因素，建议对粉土和砂土类的堆积土，SH固土剂喷洒量为1.0 kg·m-2，对碎石土类，应适当增加喷洒量。 降雨对堆积土的径流冲刷和入渗软化，是引发泥石流的关键因素。选取甘肃张掖泥石流现场堆积土为研究对象，借助人工模拟降雨试验，研究100 mm·h-1的降水强度下表面喷洒SH固土剂的泥石流堆积土的抗雨蚀性能。试验结果表明，未喷SH固土剂的堆积土，表面雨蚀严重，形成数条冲刷沟，且伴有大量泥沙流失；喷洒SH固土剂后，SH固土剂与表层土颗粒胶结形成高强黏结性的塑性胶膜，堆积土表面无明显冲痕，冲刷量少，抗雨蚀性能强；随SH固土剂喷量增加，固化土的抗雨蚀性能先增大后趋稳定；SH固土剂与粉土和砂土颗粒形成结构稳定的"镶嵌式"土膜混合层，整体上优于碎石土"漂浮式"土膜混合层的抗雨蚀性能；SH固土剂喷量和堆积土土质类型共同影响着固化土抗雨蚀性能。综合考虑费用、抗雨蚀效果等因素，建议对粉土和砂土类的堆积土，SH固土剂喷洒量为1.0 kg·m-2，对碎石土类，应适当增加喷洒量。
降雨对堆积土的径流冲刷和入渗软化，是引发泥石流的关键因素。选取甘肃张掖泥石流现场堆积土为研究对象，借助人工模拟降雨试验，研究100 mm·h-1的降水强度下表面喷洒SH固土剂的泥石流堆积土的抗雨蚀性能。试验结果表明，未喷SH固土剂的堆积土，表面雨蚀严重，形成数条冲刷沟，且伴有大量泥沙流失；喷洒SH固土剂后，SH固土剂与表层土颗粒胶结形成高强黏结性的塑性胶膜，堆积土表面无明显冲痕，冲刷量少，抗雨蚀性能强；随SH固土剂喷量增加，固化土的抗雨蚀性能先增大后趋稳定；SH固土剂与粉土和砂土颗粒形成结构稳定的"镶嵌式"土膜混合层，整体上优于碎石土"漂浮式"土膜混合层的抗雨蚀性能；SH固土剂喷量和堆积土土质类型共同影响着固化土抗雨蚀性能。综合考虑费用、抗雨蚀效果等因素，建议对粉土和砂土类的堆积土，SH固土剂喷洒量为1.0 kg·m-2，对碎石土类，应适当增加喷洒量。 降雨对堆积土的径流冲刷和入渗软化，是引发泥石流的关键因素。选取甘肃张掖泥石流现场堆积土为研究对象，借助人工模拟降雨试验，研究100 mm·h-1的降水强度下表面喷洒SH固土剂的泥石流堆积土的抗雨蚀性能。试验结果表明，未喷SH固土剂的堆积土，表面雨蚀严重，形成数条冲刷沟，且伴有大量泥沙流失；喷洒SH固土剂后，SH固土剂与表层土颗粒胶结形成高强黏结性的塑性胶膜，堆积土表面无明显冲痕，冲刷量少，抗雨蚀性能强；随SH固土剂喷量增加，固化土的抗雨蚀性能先增大后趋稳定；SH固土剂与粉土和砂土颗粒形成结构稳定的"镶嵌式"土膜混合层，整体上优于碎石土"漂浮式"土膜混合层的抗雨蚀性能；SH固土剂喷量和堆积土土质类型共同影响着固化土抗雨蚀性能。综合考虑费用、抗雨蚀效果等因素，建议对粉土和砂土类的堆积土，SH固土剂喷洒量为1.0 kg·m-2，对碎石土类，应适当增加喷洒量。
2018, 26(2): 348-355.
摘要:
随着国家对矿山的关闭，形成了大量的废弃矿山。废弃矿山已成为地质灾害发生的重要载体。天津蓟县以大兴峪北矿区为中心的8个矿区，紧邻城区，总面积达207.8 ha，存在大量人工高切坡，地质灾害严重，影响到人们的日常生活和生存环境。文章以大兴峪北矿区为研究对象，对蓟县白云岩高切坡的破坏模式及致灾因素、灾害治理方法和环境整治措施进行综合研究。研究认为，高切坡主要存在坡面泥石流、崩塌、顺层滑移拉裂、滑移弯曲4种灾害形式，其成因主要是人为的开采改变了坡形，在内外因素综合作用下，触发了顺层边坡的破坏机制，形成一系列灾害。灾害的治理宜采用削上、补下、锚杆（索）锚固和坡面防护等措施；环境整治可采用平台植树、穴式种植、藤类爬坡和喷播绿化等方法。由于研究区位于城市规划范围之内且居于交通要道，环境的美化需重点考虑，环境整治措施及效果制约着灾害治理措施的选择，故对研究区选用削坡、局部加锚杆的方式治理灾害。在消除灾害的同时，削置平台，为绿化提供场地，种植乔、灌木，取得了很好的综合治理效果。 随着国家对矿山的关闭，形成了大量的废弃矿山。废弃矿山已成为地质灾害发生的重要载体。天津蓟县以大兴峪北矿区为中心的8个矿区，紧邻城区，总面积达207.8 ha，存在大量人工高切坡，地质灾害严重，影响到人们的日常生活和生存环境。文章以大兴峪北矿区为研究对象，对蓟县白云岩高切坡的破坏模式及致灾因素、灾害治理方法和环境整治措施进行综合研究。研究认为，高切坡主要存在坡面泥石流、崩塌、顺层滑移拉裂、滑移弯曲4种灾害形式，其成因主要是人为的开采改变了坡形，在内外因素综合作用下，触发了顺层边坡的破坏机制，形成一系列灾害。灾害的治理宜采用削上、补下、锚杆（索）锚固和坡面防护等措施；环境整治可采用平台植树、穴式种植、藤类爬坡和喷播绿化等方法。由于研究区位于城市规划范围之内且居于交通要道，环境的美化需重点考虑，环境整治措施及效果制约着灾害治理措施的选择，故对研究区选用削坡、局部加锚杆的方式治理灾害。在消除灾害的同时，削置平台，为绿化提供场地，种植乔、灌木，取得了很好的综合治理效果。
随着国家对矿山的关闭，形成了大量的废弃矿山。废弃矿山已成为地质灾害发生的重要载体。天津蓟县以大兴峪北矿区为中心的8个矿区，紧邻城区，总面积达207.8 ha，存在大量人工高切坡，地质灾害严重，影响到人们的日常生活和生存环境。文章以大兴峪北矿区为研究对象，对蓟县白云岩高切坡的破坏模式及致灾因素、灾害治理方法和环境整治措施进行综合研究。研究认为，高切坡主要存在坡面泥石流、崩塌、顺层滑移拉裂、滑移弯曲4种灾害形式，其成因主要是人为的开采改变了坡形，在内外因素综合作用下，触发了顺层边坡的破坏机制，形成一系列灾害。灾害的治理宜采用削上、补下、锚杆（索）锚固和坡面防护等措施；环境整治可采用平台植树、穴式种植、藤类爬坡和喷播绿化等方法。由于研究区位于城市规划范围之内且居于交通要道，环境的美化需重点考虑，环境整治措施及效果制约着灾害治理措施的选择，故对研究区选用削坡、局部加锚杆的方式治理灾害。在消除灾害的同时，削置平台，为绿化提供场地，种植乔、灌木，取得了很好的综合治理效果。 随着国家对矿山的关闭，形成了大量的废弃矿山。废弃矿山已成为地质灾害发生的重要载体。天津蓟县以大兴峪北矿区为中心的8个矿区，紧邻城区，总面积达207.8 ha，存在大量人工高切坡，地质灾害严重，影响到人们的日常生活和生存环境。文章以大兴峪北矿区为研究对象，对蓟县白云岩高切坡的破坏模式及致灾因素、灾害治理方法和环境整治措施进行综合研究。研究认为，高切坡主要存在坡面泥石流、崩塌、顺层滑移拉裂、滑移弯曲4种灾害形式，其成因主要是人为的开采改变了坡形，在内外因素综合作用下，触发了顺层边坡的破坏机制，形成一系列灾害。灾害的治理宜采用削上、补下、锚杆（索）锚固和坡面防护等措施；环境整治可采用平台植树、穴式种植、藤类爬坡和喷播绿化等方法。由于研究区位于城市规划范围之内且居于交通要道，环境的美化需重点考虑，环境整治措施及效果制约着灾害治理措施的选择，故对研究区选用削坡、局部加锚杆的方式治理灾害。在消除灾害的同时，削置平台，为绿化提供场地，种植乔、灌木，取得了很好的综合治理效果。
2018, 26(2): 356-364.
摘要:
本文介绍了一种钻孔全断面分布式光纤监测技术，可以获得地面沉降过程中多场多参量数据，实现钻孔全断面的精细化监测。阐述了钻孔全断面分布式光纤监测技术的概念，并重点介绍了该技术涉及的传感光缆和传感器选择、钻孔回填材料、光缆-土的耦合性评价和光缆及传感器植入方法等关键技术。在此基础上，构建了钻孔全断面光纤监测系统。最后，结合苏州盛泽地面沉降光纤监测案例，介绍了钻孔全断面光纤监测过程和技术特点。 本文介绍了一种钻孔全断面分布式光纤监测技术，可以获得地面沉降过程中多场多参量数据，实现钻孔全断面的精细化监测。阐述了钻孔全断面分布式光纤监测技术的概念，并重点介绍了该技术涉及的传感光缆和传感器选择、钻孔回填材料、光缆-土的耦合性评价和光缆及传感器植入方法等关键技术。在此基础上，构建了钻孔全断面光纤监测系统。最后，结合苏州盛泽地面沉降光纤监测案例，介绍了钻孔全断面光纤监测过程和技术特点。
本文介绍了一种钻孔全断面分布式光纤监测技术，可以获得地面沉降过程中多场多参量数据，实现钻孔全断面的精细化监测。阐述了钻孔全断面分布式光纤监测技术的概念，并重点介绍了该技术涉及的传感光缆和传感器选择、钻孔回填材料、光缆-土的耦合性评价和光缆及传感器植入方法等关键技术。在此基础上，构建了钻孔全断面光纤监测系统。最后，结合苏州盛泽地面沉降光纤监测案例，介绍了钻孔全断面光纤监测过程和技术特点。 本文介绍了一种钻孔全断面分布式光纤监测技术，可以获得地面沉降过程中多场多参量数据，实现钻孔全断面的精细化监测。阐述了钻孔全断面分布式光纤监测技术的概念，并重点介绍了该技术涉及的传感光缆和传感器选择、钻孔回填材料、光缆-土的耦合性评价和光缆及传感器植入方法等关键技术。在此基础上，构建了钻孔全断面光纤监测系统。最后，结合苏州盛泽地面沉降光纤监测案例，介绍了钻孔全断面光纤监测过程和技术特点。
2018, 26(2): 365-373.
摘要:
为了准确模拟评价沧州市地下水开采对地面沉降的影响，为沧州市政规划和地下水资源管理提供决策依据，基于比奥固结理论，建立了地下水开采与地面沉降三维全耦合数学模型。在对模型进行识别和校正的基础上，模拟预测了在地下水现状开采情况下，从2010年12月31日至2025年12月31日逐年的地面沉降变化趋势，并根据地面沉降速率对地面沉降进行了地质灾害预警分区。结果表明，到2025年12月31日，沧州市累计最大地面沉降量为466.82 mm，最小地面沉降量为241.54 mm，大部分地区为四级预警区和五级预警区，仅肃宁县为三级预警区。 为了准确模拟评价沧州市地下水开采对地面沉降的影响，为沧州市政规划和地下水资源管理提供决策依据，基于比奥固结理论，建立了地下水开采与地面沉降三维全耦合数学模型。在对模型进行识别和校正的基础上，模拟预测了在地下水现状开采情况下，从2010年12月31日至2025年12月31日逐年的地面沉降变化趋势，并根据地面沉降速率对地面沉降进行了地质灾害预警分区。结果表明，到2025年12月31日，沧州市累计最大地面沉降量为466.82 mm，最小地面沉降量为241.54 mm，大部分地区为四级预警区和五级预警区，仅肃宁县为三级预警区。
为了准确模拟评价沧州市地下水开采对地面沉降的影响，为沧州市政规划和地下水资源管理提供决策依据，基于比奥固结理论，建立了地下水开采与地面沉降三维全耦合数学模型。在对模型进行识别和校正的基础上，模拟预测了在地下水现状开采情况下，从2010年12月31日至2025年12月31日逐年的地面沉降变化趋势，并根据地面沉降速率对地面沉降进行了地质灾害预警分区。结果表明，到2025年12月31日，沧州市累计最大地面沉降量为466.82 mm，最小地面沉降量为241.54 mm，大部分地区为四级预警区和五级预警区，仅肃宁县为三级预警区。 为了准确模拟评价沧州市地下水开采对地面沉降的影响，为沧州市政规划和地下水资源管理提供决策依据，基于比奥固结理论，建立了地下水开采与地面沉降三维全耦合数学模型。在对模型进行识别和校正的基础上，模拟预测了在地下水现状开采情况下，从2010年12月31日至2025年12月31日逐年的地面沉降变化趋势，并根据地面沉降速率对地面沉降进行了地质灾害预警分区。结果表明，到2025年12月31日，沧州市累计最大地面沉降量为466.82 mm，最小地面沉降量为241.54 mm，大部分地区为四级预警区和五级预警区，仅肃宁县为三级预警区。
2018, 26(2): 374-383.
摘要:
施工期间发生地质灾害常导致何种因素引发的争论。对我国北方某高速公路深路堑边坡开挖到坡顶时发生整体滑坡的案例剖析，发现该边坡是多层云母片岩构成软弱夹层的顺向坡。通过对该区工程地质调查和资料分析，认为构成边坡体的多个软弱夹层及施工期间遭遇强降水是影响该边坡稳定性的主要自然原因。对本区复杂地质条件认识不足，勘察、设计和施工过程中预防、治理对策力度不够也是造成滑坡发生的人为原因。采用层次分析法、多因素关系矩阵法、德尔菲法（专家打分法）等3种方法，计算出了自然和人为6种因素作用因子权重值，给出了基于科学计算的因素作用结果分析和责任权重划分。本文研究结果可望为其他地质条件类似工程因子筛选和责任划分，提供一定参考。 施工期间发生地质灾害常导致何种因素引发的争论。对我国北方某高速公路深路堑边坡开挖到坡顶时发生整体滑坡的案例剖析，发现该边坡是多层云母片岩构成软弱夹层的顺向坡。通过对该区工程地质调查和资料分析，认为构成边坡体的多个软弱夹层及施工期间遭遇强降水是影响该边坡稳定性的主要自然原因。对本区复杂地质条件认识不足，勘察、设计和施工过程中预防、治理对策力度不够也是造成滑坡发生的人为原因。采用层次分析法、多因素关系矩阵法、德尔菲法（专家打分法）等3种方法，计算出了自然和人为6种因素作用因子权重值，给出了基于科学计算的因素作用结果分析和责任权重划分。本文研究结果可望为其他地质条件类似工程因子筛选和责任划分，提供一定参考。
施工期间发生地质灾害常导致何种因素引发的争论。对我国北方某高速公路深路堑边坡开挖到坡顶时发生整体滑坡的案例剖析，发现该边坡是多层云母片岩构成软弱夹层的顺向坡。通过对该区工程地质调查和资料分析，认为构成边坡体的多个软弱夹层及施工期间遭遇强降水是影响该边坡稳定性的主要自然原因。对本区复杂地质条件认识不足，勘察、设计和施工过程中预防、治理对策力度不够也是造成滑坡发生的人为原因。采用层次分析法、多因素关系矩阵法、德尔菲法（专家打分法）等3种方法，计算出了自然和人为6种因素作用因子权重值，给出了基于科学计算的因素作用结果分析和责任权重划分。本文研究结果可望为其他地质条件类似工程因子筛选和责任划分，提供一定参考。 施工期间发生地质灾害常导致何种因素引发的争论。对我国北方某高速公路深路堑边坡开挖到坡顶时发生整体滑坡的案例剖析，发现该边坡是多层云母片岩构成软弱夹层的顺向坡。通过对该区工程地质调查和资料分析，认为构成边坡体的多个软弱夹层及施工期间遭遇强降水是影响该边坡稳定性的主要自然原因。对本区复杂地质条件认识不足，勘察、设计和施工过程中预防、治理对策力度不够也是造成滑坡发生的人为原因。采用层次分析法、多因素关系矩阵法、德尔菲法（专家打分法）等3种方法，计算出了自然和人为6种因素作用因子权重值，给出了基于科学计算的因素作用结果分析和责任权重划分。本文研究结果可望为其他地质条件类似工程因子筛选和责任划分，提供一定参考。
2018, 26(2): 340-347.
摘要:
汶川地震在区内诱发了大量滑坡、崩塌等地质灾害，且孕育了大量松动岩体，这些松动岩体在降雨等因素诱发下将会产生大量次生地质灾害，危险性极大。故此对汶川县进行地质灾害易发性评价具有十分重要的现实意义。本文选取高程、坡度、坡向、起伏度、沟谷密度、工程岩组、断层、水系、道路9个影响因子，基于GIS的栅格数据模型，采用信息量模型、Logistic回归模型以及两种模型耦合分析进行地质灾害易发性评价。研究结果表明，采用耦合模型较信息量或Logistic单一模型评价结果更加合理、精度更高；易发性高与较高区域多集中于水系延展区域与断层集中区域。所计算得出的易发性分区结果与研究区实际情况相近，能在地质灾害风险评价中起到重要参考作用。 汶川地震在区内诱发了大量滑坡、崩塌等地质灾害，且孕育了大量松动岩体，这些松动岩体在降雨等因素诱发下将会产生大量次生地质灾害，危险性极大。故此对汶川县进行地质灾害易发性评价具有十分重要的现实意义。本文选取高程、坡度、坡向、起伏度、沟谷密度、工程岩组、断层、水系、道路9个影响因子，基于GIS的栅格数据模型，采用信息量模型、Logistic回归模型以及两种模型耦合分析进行地质灾害易发性评价。研究结果表明，采用耦合模型较信息量或Logistic单一模型评价结果更加合理、精度更高；易发性高与较高区域多集中于水系延展区域与断层集中区域。所计算得出的易发性分区结果与研究区实际情况相近，能在地质灾害风险评价中起到重要参考作用。
汶川地震在区内诱发了大量滑坡、崩塌等地质灾害，且孕育了大量松动岩体，这些松动岩体在降雨等因素诱发下将会产生大量次生地质灾害，危险性极大。故此对汶川县进行地质灾害易发性评价具有十分重要的现实意义。本文选取高程、坡度、坡向、起伏度、沟谷密度、工程岩组、断层、水系、道路9个影响因子，基于GIS的栅格数据模型，采用信息量模型、Logistic回归模型以及两种模型耦合分析进行地质灾害易发性评价。研究结果表明，采用耦合模型较信息量或Logistic单一模型评价结果更加合理、精度更高；易发性高与较高区域多集中于水系延展区域与断层集中区域。所计算得出的易发性分区结果与研究区实际情况相近，能在地质灾害风险评价中起到重要参考作用。 汶川地震在区内诱发了大量滑坡、崩塌等地质灾害，且孕育了大量松动岩体，这些松动岩体在降雨等因素诱发下将会产生大量次生地质灾害，危险性极大。故此对汶川县进行地质灾害易发性评价具有十分重要的现实意义。本文选取高程、坡度、坡向、起伏度、沟谷密度、工程岩组、断层、水系、道路9个影响因子，基于GIS的栅格数据模型，采用信息量模型、Logistic回归模型以及两种模型耦合分析进行地质灾害易发性评价。研究结果表明，采用耦合模型较信息量或Logistic单一模型评价结果更加合理、精度更高；易发性高与较高区域多集中于水系延展区域与断层集中区域。所计算得出的易发性分区结果与研究区实际情况相近，能在地质灾害风险评价中起到重要参考作用。
2018, 26(2): 391-399.
摘要:
南京秦淮东河新开河道在铜家山地段穿越黄马青组（T2h）砂岩，形成高度最大达70 m的高边坡。根据现场调查和钻探结果，在近地表处，岩石中裂隙发育，岩体完整性差，而在深部，根据钻孔取芯结果，岩体中结构面胶结强度高，岩体完整性好。钻孔取岩芯样进行干湿循环试验发现，样品在干燥-饱和循环条件下，一般循环5次以上就易发生崩解，而在自然吸水-干燥循环条件下，循环20次以上仍可以保持完整。分析认为，岩石中小开裂隙发育。根据扫描电镜（SEM）对微观结构分析结果发现，饱和条件下，岩石中小开裂隙进水后导致结构面胶结物软化，并可能造成岩石开裂、吸水膨胀，即水对岩石的劣化作用是物质软化和岩石结构破坏的双重机制；而在自然吸水条件下，小开裂隙中未进水，水对结构面的软化作用较小。矿物分析结果表明，岩石中含有较多的黏土矿物，是导致岩石浸水软化的重要原因。经过干湿循环后，岩石波速下降、致密程度降低，塑性特性增强。多次循环后岩石的单轴抗压强度和弹性模量均呈明显下降趋势，岩石破坏时的变形量随循环次数增大而下降，岩石的孔隙压密和弹性变形过程逐渐消失，加载后迅速进入塑性变形阶段，且破坏速度加快。 南京秦淮东河新开河道在铜家山地段穿越黄马青组（T2h）砂岩，形成高度最大达70 m的高边坡。根据现场调查和钻探结果，在近地表处，岩石中裂隙发育，岩体完整性差，而在深部，根据钻孔取芯结果，岩体中结构面胶结强度高，岩体完整性好。钻孔取岩芯样进行干湿循环试验发现，样品在干燥-饱和循环条件下，一般循环5次以上就易发生崩解，而在自然吸水-干燥循环条件下，循环20次以上仍可以保持完整。分析认为，岩石中小开裂隙发育。根据扫描电镜（SEM）对微观结构分析结果发现，饱和条件下，岩石中小开裂隙进水后导致结构面胶结物软化，并可能造成岩石开裂、吸水膨胀，即水对岩石的劣化作用是物质软化和岩石结构破坏的双重机制；而在自然吸水条件下，小开裂隙中未进水，水对结构面的软化作用较小。矿物分析结果表明，岩石中含有较多的黏土矿物，是导致岩石浸水软化的重要原因。经过干湿循环后，岩石波速下降、致密程度降低，塑性特性增强。多次循环后岩石的单轴抗压强度和弹性模量均呈明显下降趋势，岩石破坏时的变形量随循环次数增大而下降，岩石的孔隙压密和弹性变形过程逐渐消失，加载后迅速进入塑性变形阶段，且破坏速度加快。
南京秦淮东河新开河道在铜家山地段穿越黄马青组（T2h）砂岩，形成高度最大达70 m的高边坡。根据现场调查和钻探结果，在近地表处，岩石中裂隙发育，岩体完整性差，而在深部，根据钻孔取芯结果，岩体中结构面胶结强度高，岩体完整性好。钻孔取岩芯样进行干湿循环试验发现，样品在干燥-饱和循环条件下，一般循环5次以上就易发生崩解，而在自然吸水-干燥循环条件下，循环20次以上仍可以保持完整。分析认为，岩石中小开裂隙发育。根据扫描电镜（SEM）对微观结构分析结果发现，饱和条件下，岩石中小开裂隙进水后导致结构面胶结物软化，并可能造成岩石开裂、吸水膨胀，即水对岩石的劣化作用是物质软化和岩石结构破坏的双重机制；而在自然吸水条件下，小开裂隙中未进水，水对结构面的软化作用较小。矿物分析结果表明，岩石中含有较多的黏土矿物，是导致岩石浸水软化的重要原因。经过干湿循环后，岩石波速下降、致密程度降低，塑性特性增强。多次循环后岩石的单轴抗压强度和弹性模量均呈明显下降趋势，岩石破坏时的变形量随循环次数增大而下降，岩石的孔隙压密和弹性变形过程逐渐消失，加载后迅速进入塑性变形阶段，且破坏速度加快。 南京秦淮东河新开河道在铜家山地段穿越黄马青组（T2h）砂岩，形成高度最大达70 m的高边坡。根据现场调查和钻探结果，在近地表处，岩石中裂隙发育，岩体完整性差，而在深部，根据钻孔取芯结果，岩体中结构面胶结强度高，岩体完整性好。钻孔取岩芯样进行干湿循环试验发现，样品在干燥-饱和循环条件下，一般循环5次以上就易发生崩解，而在自然吸水-干燥循环条件下，循环20次以上仍可以保持完整。分析认为，岩石中小开裂隙发育。根据扫描电镜（SEM）对微观结构分析结果发现，饱和条件下，岩石中小开裂隙进水后导致结构面胶结物软化，并可能造成岩石开裂、吸水膨胀，即水对岩石的劣化作用是物质软化和岩石结构破坏的双重机制；而在自然吸水条件下，小开裂隙中未进水，水对结构面的软化作用较小。矿物分析结果表明，岩石中含有较多的黏土矿物，是导致岩石浸水软化的重要原因。经过干湿循环后，岩石波速下降、致密程度降低，塑性特性增强。多次循环后岩石的单轴抗压强度和弹性模量均呈明显下降趋势，岩石破坏时的变形量随循环次数增大而下降，岩石的孔隙压密和弹性变形过程逐渐消失，加载后迅速进入塑性变形阶段，且破坏速度加快。
2018, 26(2): 400-406.
摘要:
以单层压实黏土衬垫为研究对象，在传统对流弥散方程的基础上考虑温度梯度下污染物的热扩散运移，得到简化条件下半无限边界的解析解。研究表明，考虑热扩散效应所得的衬垫底部相对浓度和通量均大于传统对流弥散方程所得结果，ST越大时相对浓度和通量也越大，当ST=0.5 K-1时稳定通量达到ST=0时稳定通量2.5倍。热扩散通量是对流通量的-ASTD/v倍，两者均随时间的增加而增大；分子扩散通量则先增加达到峰值后减小趋于零。同时考虑温度对运移参数的影响和热扩散效应时，温度升高使衬垫底部相对浓度增大，导致击穿时间提前，污染物通量显著增大；当温度从30℃升高至70℃时，击穿时间从8.5 a提前至5.1 a，稳定通量增大约1.7倍。在进行衬垫设计时不考虑温度的影响将使污染风险大幅增加。 以单层压实黏土衬垫为研究对象，在传统对流弥散方程的基础上考虑温度梯度下污染物的热扩散运移，得到简化条件下半无限边界的解析解。研究表明，考虑热扩散效应所得的衬垫底部相对浓度和通量均大于传统对流弥散方程所得结果，ST越大时相对浓度和通量也越大，当ST=0.5 K-1时稳定通量达到ST=0时稳定通量2.5倍。热扩散通量是对流通量的-ASTD/v倍，两者均随时间的增加而增大；分子扩散通量则先增加达到峰值后减小趋于零。同时考虑温度对运移参数的影响和热扩散效应时，温度升高使衬垫底部相对浓度增大，导致击穿时间提前，污染物通量显著增大；当温度从30℃升高至70℃时，击穿时间从8.5 a提前至5.1 a，稳定通量增大约1.7倍。在进行衬垫设计时不考虑温度的影响将使污染风险大幅增加。
以单层压实黏土衬垫为研究对象，在传统对流弥散方程的基础上考虑温度梯度下污染物的热扩散运移，得到简化条件下半无限边界的解析解。研究表明，考虑热扩散效应所得的衬垫底部相对浓度和通量均大于传统对流弥散方程所得结果，ST越大时相对浓度和通量也越大，当ST=0.5 K-1时稳定通量达到ST=0时稳定通量2.5倍。热扩散通量是对流通量的-ASTD/v倍，两者均随时间的增加而增大；分子扩散通量则先增加达到峰值后减小趋于零。同时考虑温度对运移参数的影响和热扩散效应时，温度升高使衬垫底部相对浓度增大，导致击穿时间提前，污染物通量显著增大；当温度从30℃升高至70℃时，击穿时间从8.5 a提前至5.1 a，稳定通量增大约1.7倍。在进行衬垫设计时不考虑温度的影响将使污染风险大幅增加。 以单层压实黏土衬垫为研究对象，在传统对流弥散方程的基础上考虑温度梯度下污染物的热扩散运移，得到简化条件下半无限边界的解析解。研究表明，考虑热扩散效应所得的衬垫底部相对浓度和通量均大于传统对流弥散方程所得结果，ST越大时相对浓度和通量也越大，当ST=0.5 K-1时稳定通量达到ST=0时稳定通量2.5倍。热扩散通量是对流通量的-ASTD/v倍，两者均随时间的增加而增大；分子扩散通量则先增加达到峰值后减小趋于零。同时考虑温度对运移参数的影响和热扩散效应时，温度升高使衬垫底部相对浓度增大，导致击穿时间提前，污染物通量显著增大；当温度从30℃升高至70℃时，击穿时间从8.5 a提前至5.1 a，稳定通量增大约1.7倍。在进行衬垫设计时不考虑温度的影响将使污染风险大幅增加。
2018, 26(2): 407-415.
摘要:
为评价SH固土剂的固化作用及对盐渍土的固化效果，分别完成了固化前后蒙脱石、高岭石、石英砂、盐渍土的X射线衍射与红外光谱测试、4种固化土的实体显微镜和偏光显微镜观察、固化前后盐渍土的扫描电镜微观观察，以及固化盐渍土的力学性能测试与冻融实验。实验结果表明：4种固化土的X射线衍射谱图和红外光谱图与固化前的吻合；各固化土的矿物成分没有发生改变，SH固土剂的官能团与黏土矿物均未发生化学键的结合，没有生成新相物质；SH固土剂干燥后形成弹性立体丝网，将土颗粒黏结在一起，提高了固化土的强度；固土剂填塞部分孔隙，减小了土的孔隙度；SH固土剂包裹土颗粒，增强了土的憎水性。固化盐渍土的力学性能测试和冻融实验结果证实，掺加SH固土剂提高了土的强度与抗变形性能、水稳性、抗渗性和抗冻融性能。SH固土剂与黏土矿物及盐渍土未发生化学反应，固化土力学性能的提高为固土剂的物理作用所致。 为评价SH固土剂的固化作用及对盐渍土的固化效果，分别完成了固化前后蒙脱石、高岭石、石英砂、盐渍土的X射线衍射与红外光谱测试、4种固化土的实体显微镜和偏光显微镜观察、固化前后盐渍土的扫描电镜微观观察，以及固化盐渍土的力学性能测试与冻融实验。实验结果表明：4种固化土的X射线衍射谱图和红外光谱图与固化前的吻合；各固化土的矿物成分没有发生改变，SH固土剂的官能团与黏土矿物均未发生化学键的结合，没有生成新相物质；SH固土剂干燥后形成弹性立体丝网，将土颗粒黏结在一起，提高了固化土的强度；固土剂填塞部分孔隙，减小了土的孔隙度；SH固土剂包裹土颗粒，增强了土的憎水性。固化盐渍土的力学性能测试和冻融实验结果证实，掺加SH固土剂提高了土的强度与抗变形性能、水稳性、抗渗性和抗冻融性能。SH固土剂与黏土矿物及盐渍土未发生化学反应，固化土力学性能的提高为固土剂的物理作用所致。
为评价SH固土剂的固化作用及对盐渍土的固化效果，分别完成了固化前后蒙脱石、高岭石、石英砂、盐渍土的X射线衍射与红外光谱测试、4种固化土的实体显微镜和偏光显微镜观察、固化前后盐渍土的扫描电镜微观观察，以及固化盐渍土的力学性能测试与冻融实验。实验结果表明：4种固化土的X射线衍射谱图和红外光谱图与固化前的吻合；各固化土的矿物成分没有发生改变，SH固土剂的官能团与黏土矿物均未发生化学键的结合，没有生成新相物质；SH固土剂干燥后形成弹性立体丝网，将土颗粒黏结在一起，提高了固化土的强度；固土剂填塞部分孔隙，减小了土的孔隙度；SH固土剂包裹土颗粒，增强了土的憎水性。固化盐渍土的力学性能测试和冻融实验结果证实，掺加SH固土剂提高了土的强度与抗变形性能、水稳性、抗渗性和抗冻融性能。SH固土剂与黏土矿物及盐渍土未发生化学反应，固化土力学性能的提高为固土剂的物理作用所致。 为评价SH固土剂的固化作用及对盐渍土的固化效果，分别完成了固化前后蒙脱石、高岭石、石英砂、盐渍土的X射线衍射与红外光谱测试、4种固化土的实体显微镜和偏光显微镜观察、固化前后盐渍土的扫描电镜微观观察，以及固化盐渍土的力学性能测试与冻融实验。实验结果表明：4种固化土的X射线衍射谱图和红外光谱图与固化前的吻合；各固化土的矿物成分没有发生改变，SH固土剂的官能团与黏土矿物均未发生化学键的结合，没有生成新相物质；SH固土剂干燥后形成弹性立体丝网，将土颗粒黏结在一起，提高了固化土的强度；固土剂填塞部分孔隙，减小了土的孔隙度；SH固土剂包裹土颗粒，增强了土的憎水性。固化盐渍土的力学性能测试和冻融实验结果证实，掺加SH固土剂提高了土的强度与抗变形性能、水稳性、抗渗性和抗冻融性能。SH固土剂与黏土矿物及盐渍土未发生化学反应，固化土力学性能的提高为固土剂的物理作用所致。
2018, 26(2): 416-421.
摘要:
为研究石灰改性红砂岩残积土的工程性质并确定最佳掺量，以恩施地区红砂岩残积土为研究对象，制备不同石灰掺量的改良土试样，并进行击实、压缩、无侧限抗压试验。结果表明，随着石灰掺量的增大：改良土最优含水量逐渐增大，最大干密度逐渐减小；改良土压缩系数先减小后增大，压缩模量先增大后减小，对应的最优石灰掺量为7%；改良土无侧限抗压强度先提高后降低，对应的最优石灰掺量为9%。出现上述规律的主要原因是：石灰发生的水化、离子交换、碳酸化、结晶等作用，增强了砂土颗粒之间的黏结，提高了土的整体性，使石灰土压缩、强度特性得到改良。然而，过多的石灰会以自由灰的形式存在于土颗粒空隙之间，导致土体的压缩变形量增大，无侧限抗压强度降低。 为研究石灰改性红砂岩残积土的工程性质并确定最佳掺量，以恩施地区红砂岩残积土为研究对象，制备不同石灰掺量的改良土试样，并进行击实、压缩、无侧限抗压试验。结果表明，随着石灰掺量的增大：改良土最优含水量逐渐增大，最大干密度逐渐减小；改良土压缩系数先减小后增大，压缩模量先增大后减小，对应的最优石灰掺量为7%；改良土无侧限抗压强度先提高后降低，对应的最优石灰掺量为9%。出现上述规律的主要原因是：石灰发生的水化、离子交换、碳酸化、结晶等作用，增强了砂土颗粒之间的黏结，提高了土的整体性，使石灰土压缩、强度特性得到改良。然而，过多的石灰会以自由灰的形式存在于土颗粒空隙之间，导致土体的压缩变形量增大，无侧限抗压强度降低。
为研究石灰改性红砂岩残积土的工程性质并确定最佳掺量，以恩施地区红砂岩残积土为研究对象，制备不同石灰掺量的改良土试样，并进行击实、压缩、无侧限抗压试验。结果表明，随着石灰掺量的增大：改良土最优含水量逐渐增大，最大干密度逐渐减小；改良土压缩系数先减小后增大，压缩模量先增大后减小，对应的最优石灰掺量为7%；改良土无侧限抗压强度先提高后降低，对应的最优石灰掺量为9%。出现上述规律的主要原因是：石灰发生的水化、离子交换、碳酸化、结晶等作用，增强了砂土颗粒之间的黏结，提高了土的整体性，使石灰土压缩、强度特性得到改良。然而，过多的石灰会以自由灰的形式存在于土颗粒空隙之间，导致土体的压缩变形量增大，无侧限抗压强度降低。 为研究石灰改性红砂岩残积土的工程性质并确定最佳掺量，以恩施地区红砂岩残积土为研究对象，制备不同石灰掺量的改良土试样，并进行击实、压缩、无侧限抗压试验。结果表明，随着石灰掺量的增大：改良土最优含水量逐渐增大，最大干密度逐渐减小；改良土压缩系数先减小后增大，压缩模量先增大后减小，对应的最优石灰掺量为7%；改良土无侧限抗压强度先提高后降低，对应的最优石灰掺量为9%。出现上述规律的主要原因是：石灰发生的水化、离子交换、碳酸化、结晶等作用，增强了砂土颗粒之间的黏结，提高了土的整体性，使石灰土压缩、强度特性得到改良。然而，过多的石灰会以自由灰的形式存在于土颗粒空隙之间，导致土体的压缩变形量增大，无侧限抗压强度降低。
2018, 26(2): 422-430.
摘要:
基于统计分析结果合理布置测点，测试土体力学参数具有测试结果准确和经济快捷等优点。在赣南某稀土矿山非等间距布置6个测点，共计18个测试孔，通过旁压试验和钻孔剪切试验测试了离子型稀土矿体的旁压模量、变形模量、压缩模量、黏聚力和内摩擦角等力学参数，运用经典统计学方法和地质学统计方法分析矿体力学参数的空间变异性。研究结果表明：试验矿块内矿体的黏聚力和旁压模量属于强变异，黏聚力的变异系数为0.48，旁压模量的变异系数为0.36；内摩擦角属于弱变异性，其变异系数为0.067；假设由18个测试孔的测试数据计算得到各力学参数为真值，若15%为工程可接受的误差，运用经典统计学方法分析和地质统计学方法分析结果表明，对于试验矿块，在45 m范围内均匀布置5个测点，测试结果可有效估计矿块内黏聚力和旁压模量的平均值和变异系数。 基于统计分析结果合理布置测点，测试土体力学参数具有测试结果准确和经济快捷等优点。在赣南某稀土矿山非等间距布置6个测点，共计18个测试孔，通过旁压试验和钻孔剪切试验测试了离子型稀土矿体的旁压模量、变形模量、压缩模量、黏聚力和内摩擦角等力学参数，运用经典统计学方法和地质学统计方法分析矿体力学参数的空间变异性。研究结果表明：试验矿块内矿体的黏聚力和旁压模量属于强变异，黏聚力的变异系数为0.48，旁压模量的变异系数为0.36；内摩擦角属于弱变异性，其变异系数为0.067；假设由18个测试孔的测试数据计算得到各力学参数为真值，若15%为工程可接受的误差，运用经典统计学方法分析和地质统计学方法分析结果表明，对于试验矿块，在45 m范围内均匀布置5个测点，测试结果可有效估计矿块内黏聚力和旁压模量的平均值和变异系数。
基于统计分析结果合理布置测点，测试土体力学参数具有测试结果准确和经济快捷等优点。在赣南某稀土矿山非等间距布置6个测点，共计18个测试孔，通过旁压试验和钻孔剪切试验测试了离子型稀土矿体的旁压模量、变形模量、压缩模量、黏聚力和内摩擦角等力学参数，运用经典统计学方法和地质学统计方法分析矿体力学参数的空间变异性。研究结果表明：试验矿块内矿体的黏聚力和旁压模量属于强变异，黏聚力的变异系数为0.48，旁压模量的变异系数为0.36；内摩擦角属于弱变异性，其变异系数为0.067；假设由18个测试孔的测试数据计算得到各力学参数为真值，若15%为工程可接受的误差，运用经典统计学方法分析和地质统计学方法分析结果表明，对于试验矿块，在45 m范围内均匀布置5个测点，测试结果可有效估计矿块内黏聚力和旁压模量的平均值和变异系数。 基于统计分析结果合理布置测点，测试土体力学参数具有测试结果准确和经济快捷等优点。在赣南某稀土矿山非等间距布置6个测点，共计18个测试孔，通过旁压试验和钻孔剪切试验测试了离子型稀土矿体的旁压模量、变形模量、压缩模量、黏聚力和内摩擦角等力学参数，运用经典统计学方法和地质学统计方法分析矿体力学参数的空间变异性。研究结果表明：试验矿块内矿体的黏聚力和旁压模量属于强变异，黏聚力的变异系数为0.48，旁压模量的变异系数为0.36；内摩擦角属于弱变异性，其变异系数为0.067；假设由18个测试孔的测试数据计算得到各力学参数为真值，若15%为工程可接受的误差，运用经典统计学方法分析和地质统计学方法分析结果表明，对于试验矿块，在45 m范围内均匀布置5个测点，测试结果可有效估计矿块内黏聚力和旁压模量的平均值和变异系数。
2018, 26(2): 431-437.
摘要:
本文采用了一种碳纤维加热光缆的光纤含水率测试方法（简称C-AHFO法），解决了AHFO法监测土的含水率长期（16个月）稳定性问题，并开展了室内标定和现场原位土的含水率监测试验，确定了土中含水率与温度特征值之间的关系，建立了数值模型。室内率定试验结果表明：含水率与温度特征值之间的关系可用分段函数表述。当含水率小于0.08 m3·m-3时，可采用线性关系表述；高于0.08 m3·m-3时可采用对数函数表述。经过16个月的现场监测表明：C-AHFO法在此时间范围稳定，可对土的含水率进行分布式监测，测试误差不超过0.033 m3·m-3，可准确地反映天气和季节变化过程中表层土（深度小于20 cm）的湿度变化，监测结果与数值模拟计算结果具有一致性。该方法的研发和应用为土的大面积实时含水率分布式监测提供了一种新的手段。 本文采用了一种碳纤维加热光缆的光纤含水率测试方法（简称C-AHFO法），解决了AHFO法监测土的含水率长期（16个月）稳定性问题，并开展了室内标定和现场原位土的含水率监测试验，确定了土中含水率与温度特征值之间的关系，建立了数值模型。室内率定试验结果表明：含水率与温度特征值之间的关系可用分段函数表述。当含水率小于0.08 m3·m-3时，可采用线性关系表述；高于0.08 m3·m-3时可采用对数函数表述。经过16个月的现场监测表明：C-AHFO法在此时间范围稳定，可对土的含水率进行分布式监测，测试误差不超过0.033 m3·m-3，可准确地反映天气和季节变化过程中表层土（深度小于20 cm）的湿度变化，监测结果与数值模拟计算结果具有一致性。该方法的研发和应用为土的大面积实时含水率分布式监测提供了一种新的手段。
本文采用了一种碳纤维加热光缆的光纤含水率测试方法（简称C-AHFO法），解决了AHFO法监测土的含水率长期（16个月）稳定性问题，并开展了室内标定和现场原位土的含水率监测试验，确定了土中含水率与温度特征值之间的关系，建立了数值模型。室内率定试验结果表明：含水率与温度特征值之间的关系可用分段函数表述。当含水率小于0.08 m3·m-3时，可采用线性关系表述；高于0.08 m3·m-3时可采用对数函数表述。经过16个月的现场监测表明：C-AHFO法在此时间范围稳定，可对土的含水率进行分布式监测，测试误差不超过0.033 m3·m-3，可准确地反映天气和季节变化过程中表层土（深度小于20 cm）的湿度变化，监测结果与数值模拟计算结果具有一致性。该方法的研发和应用为土的大面积实时含水率分布式监测提供了一种新的手段。 本文采用了一种碳纤维加热光缆的光纤含水率测试方法（简称C-AHFO法），解决了AHFO法监测土的含水率长期（16个月）稳定性问题，并开展了室内标定和现场原位土的含水率监测试验，确定了土中含水率与温度特征值之间的关系，建立了数值模型。室内率定试验结果表明：含水率与温度特征值之间的关系可用分段函数表述。当含水率小于0.08 m3·m-3时，可采用线性关系表述；高于0.08 m3·m-3时可采用对数函数表述。经过16个月的现场监测表明：C-AHFO法在此时间范围稳定，可对土的含水率进行分布式监测，测试误差不超过0.033 m3·m-3，可准确地反映天气和季节变化过程中表层土（深度小于20 cm）的湿度变化，监测结果与数值模拟计算结果具有一致性。该方法的研发和应用为土的大面积实时含水率分布式监测提供了一种新的手段。
2018, 26(2): 438-444.
摘要:
中国北部沿海地区夏季多雨，春季干燥多风，土体吸水膨胀、脱水收缩，降低了固化土的抗压强度，研究固化土干湿交替条件下的力学稳定性是实现其工程利用的前提。室内模拟干湿循环，借助无侧限抗压强度指标探究石灰粉煤灰固化石油污染土的力学分布规律。结果表明：经历干湿循环后固化污染土的质量前6次下降较小，7~8次下降明显，9次后趋于稳定，最大下降幅度为4.5%；固化污染土的抗压强度随干湿循环次数的增加而增强，3次循环后抗压强度较初始强度增加了35%，之后逐渐减弱，7次循环后强度趋于稳定，稳定时强度达到初始强度的70%；固化污染土强度的水稳性随含油率的提高逐渐降低，破坏形态随干湿循环次数的增加由软化型逐渐向硬化型转变；当二灰比为0.75，抗干湿循环稳定性较好。石油污染土重新利用时应注意干湿循环对工程的影响。 中国北部沿海地区夏季多雨，春季干燥多风，土体吸水膨胀、脱水收缩，降低了固化土的抗压强度，研究固化土干湿交替条件下的力学稳定性是实现其工程利用的前提。室内模拟干湿循环，借助无侧限抗压强度指标探究石灰粉煤灰固化石油污染土的力学分布规律。结果表明：经历干湿循环后固化污染土的质量前6次下降较小，7~8次下降明显，9次后趋于稳定，最大下降幅度为4.5%；固化污染土的抗压强度随干湿循环次数的增加而增强，3次循环后抗压强度较初始强度增加了35%，之后逐渐减弱，7次循环后强度趋于稳定，稳定时强度达到初始强度的70%；固化污染土强度的水稳性随含油率的提高逐渐降低，破坏形态随干湿循环次数的增加由软化型逐渐向硬化型转变；当二灰比为0.75，抗干湿循环稳定性较好。石油污染土重新利用时应注意干湿循环对工程的影响。
中国北部沿海地区夏季多雨，春季干燥多风，土体吸水膨胀、脱水收缩，降低了固化土的抗压强度，研究固化土干湿交替条件下的力学稳定性是实现其工程利用的前提。室内模拟干湿循环，借助无侧限抗压强度指标探究石灰粉煤灰固化石油污染土的力学分布规律。结果表明：经历干湿循环后固化污染土的质量前6次下降较小，7~8次下降明显，9次后趋于稳定，最大下降幅度为4.5%；固化污染土的抗压强度随干湿循环次数的增加而增强，3次循环后抗压强度较初始强度增加了35%，之后逐渐减弱，7次循环后强度趋于稳定，稳定时强度达到初始强度的70%；固化污染土强度的水稳性随含油率的提高逐渐降低，破坏形态随干湿循环次数的增加由软化型逐渐向硬化型转变；当二灰比为0.75，抗干湿循环稳定性较好。石油污染土重新利用时应注意干湿循环对工程的影响。 中国北部沿海地区夏季多雨，春季干燥多风，土体吸水膨胀、脱水收缩，降低了固化土的抗压强度，研究固化土干湿交替条件下的力学稳定性是实现其工程利用的前提。室内模拟干湿循环，借助无侧限抗压强度指标探究石灰粉煤灰固化石油污染土的力学分布规律。结果表明：经历干湿循环后固化污染土的质量前6次下降较小，7~8次下降明显，9次后趋于稳定，最大下降幅度为4.5%；固化污染土的抗压强度随干湿循环次数的增加而增强，3次循环后抗压强度较初始强度增加了35%，之后逐渐减弱，7次循环后强度趋于稳定，稳定时强度达到初始强度的70%；固化污染土强度的水稳性随含油率的提高逐渐降低，破坏形态随干湿循环次数的增加由软化型逐渐向硬化型转变；当二灰比为0.75，抗干湿循环稳定性较好。石油污染土重新利用时应注意干湿循环对工程的影响。
2018, 26(2): 445-450.
摘要:
通过在同一现场针对光纤光栅传感技术在预应力高强混凝土管桩（PHC桩）测试中的应用，采用桩身表面开槽和桩身内植入的两种不同埋设工艺，进行了PHC管桩的贯入对比试验，比较了两种埋设工艺的桩身应力分布情况、桩端阻力的异同，试验研究发现：两种埋设工艺桩身轴力都随贯入深度增加而减小，桩身轴力传递速度相近，都具有相近的斜率，采用桩身内植入埋设工艺小于采用桩身表面开槽埋设工艺桩端阻力测试数据，但两者的相差幅度较小。PHC管桩桩身植入的埋设工艺光纤光栅传感器存活率较高，数据可靠，可以应用在PHC管桩的应力测试中。 通过在同一现场针对光纤光栅传感技术在预应力高强混凝土管桩（PHC桩）测试中的应用，采用桩身表面开槽和桩身内植入的两种不同埋设工艺，进行了PHC管桩的贯入对比试验，比较了两种埋设工艺的桩身应力分布情况、桩端阻力的异同，试验研究发现：两种埋设工艺桩身轴力都随贯入深度增加而减小，桩身轴力传递速度相近，都具有相近的斜率，采用桩身内植入埋设工艺小于采用桩身表面开槽埋设工艺桩端阻力测试数据，但两者的相差幅度较小。PHC管桩桩身植入的埋设工艺光纤光栅传感器存活率较高，数据可靠，可以应用在PHC管桩的应力测试中。
通过在同一现场针对光纤光栅传感技术在预应力高强混凝土管桩（PHC桩）测试中的应用，采用桩身表面开槽和桩身内植入的两种不同埋设工艺，进行了PHC管桩的贯入对比试验，比较了两种埋设工艺的桩身应力分布情况、桩端阻力的异同，试验研究发现：两种埋设工艺桩身轴力都随贯入深度增加而减小，桩身轴力传递速度相近，都具有相近的斜率，采用桩身内植入埋设工艺小于采用桩身表面开槽埋设工艺桩端阻力测试数据，但两者的相差幅度较小。PHC管桩桩身植入的埋设工艺光纤光栅传感器存活率较高，数据可靠，可以应用在PHC管桩的应力测试中。 通过在同一现场针对光纤光栅传感技术在预应力高强混凝土管桩（PHC桩）测试中的应用，采用桩身表面开槽和桩身内植入的两种不同埋设工艺，进行了PHC管桩的贯入对比试验，比较了两种埋设工艺的桩身应力分布情况、桩端阻力的异同，试验研究发现：两种埋设工艺桩身轴力都随贯入深度增加而减小，桩身轴力传递速度相近，都具有相近的斜率，采用桩身内植入埋设工艺小于采用桩身表面开槽埋设工艺桩端阻力测试数据，但两者的相差幅度较小。PHC管桩桩身植入的埋设工艺光纤光栅传感器存活率较高，数据可靠，可以应用在PHC管桩的应力测试中。
2018, 26(2): 451-458.
摘要:
在黏粒含量和干密度恒定的情况下，进行了一系列重塑黄河三角洲饱和粉质土不排水动三轴试验，试样直径为50 mm、高为100 mm，重点研究了有效围压、动荷载和粉粒含量等因素对饱和粉质土液化特性的影响。试验结果表明：（1）在粉粒含量不小于50%的情况下，粉粒含量的增加降低了黄河三角洲饱和粉质土的液化势；（2）重塑黄河三角洲饱和粉质土的动强度随有效围压的增大而增大，与初次液化振动次数的对数近似呈线性关系；（3）与砂土相比，粉质土的动孔压很难达到有效围压，并且随有效围压的增大，相同条件下动孔压达到有效围压的比率降低；随粉粒含量的增加，其对动孔压的影响有减小的趋势；粉粒含量的增大减缓了动孔压的增长；（4）根据本次试验结果，给出了重塑黄河三角洲饱和粉质土的动孔压计算模型及相关参数取值。 在黏粒含量和干密度恒定的情况下，进行了一系列重塑黄河三角洲饱和粉质土不排水动三轴试验，试样直径为50 mm、高为100 mm，重点研究了有效围压、动荷载和粉粒含量等因素对饱和粉质土液化特性的影响。试验结果表明：（1）在粉粒含量不小于50%的情况下，粉粒含量的增加降低了黄河三角洲饱和粉质土的液化势；（2）重塑黄河三角洲饱和粉质土的动强度随有效围压的增大而增大，与初次液化振动次数的对数近似呈线性关系；（3）与砂土相比，粉质土的动孔压很难达到有效围压，并且随有效围压的增大，相同条件下动孔压达到有效围压的比率降低；随粉粒含量的增加，其对动孔压的影响有减小的趋势；粉粒含量的增大减缓了动孔压的增长；（4）根据本次试验结果，给出了重塑黄河三角洲饱和粉质土的动孔压计算模型及相关参数取值。
在黏粒含量和干密度恒定的情况下，进行了一系列重塑黄河三角洲饱和粉质土不排水动三轴试验，试样直径为50 mm、高为100 mm，重点研究了有效围压、动荷载和粉粒含量等因素对饱和粉质土液化特性的影响。试验结果表明：（1）在粉粒含量不小于50%的情况下，粉粒含量的增加降低了黄河三角洲饱和粉质土的液化势；（2）重塑黄河三角洲饱和粉质土的动强度随有效围压的增大而增大，与初次液化振动次数的对数近似呈线性关系；（3）与砂土相比，粉质土的动孔压很难达到有效围压，并且随有效围压的增大，相同条件下动孔压达到有效围压的比率降低；随粉粒含量的增加，其对动孔压的影响有减小的趋势；粉粒含量的增大减缓了动孔压的增长；（4）根据本次试验结果，给出了重塑黄河三角洲饱和粉质土的动孔压计算模型及相关参数取值。 在黏粒含量和干密度恒定的情况下，进行了一系列重塑黄河三角洲饱和粉质土不排水动三轴试验，试样直径为50 mm、高为100 mm，重点研究了有效围压、动荷载和粉粒含量等因素对饱和粉质土液化特性的影响。试验结果表明：（1）在粉粒含量不小于50%的情况下，粉粒含量的增加降低了黄河三角洲饱和粉质土的液化势；（2）重塑黄河三角洲饱和粉质土的动强度随有效围压的增大而增大，与初次液化振动次数的对数近似呈线性关系；（3）与砂土相比，粉质土的动孔压很难达到有效围压，并且随有效围压的增大，相同条件下动孔压达到有效围压的比率降低；随粉粒含量的增加，其对动孔压的影响有减小的趋势；粉粒含量的增大减缓了动孔压的增长；（4）根据本次试验结果，给出了重塑黄河三角洲饱和粉质土的动孔压计算模型及相关参数取值。
2018, 26(2): 459-466.
摘要:
位于黄土高原的甘肃黑方台由于常年的农业灌溉导致地下水位抬升诱发了大量黄土滑坡，造成很大损失，研究灌溉水在非饱和黄土中的渗透特性对该地区滑坡的防控具科学指导意义。本论文通过现场双环试验、原状样室内变水头渗透试验、重塑样室内变水头渗透试验，对黑方台黄土的渗透特性进行对比分析，最后通过高密度电法及探井测量进行对比验证。得出以下结论：（1）3类试验方案中非饱和黄土的渗透系数均随着干密度的增大呈线性减小；（2）同一条件下的黄土，双环试验所得渗透系数最大，原状样次之，重塑样最小；干密度越大，3类渗透系数差异性越小；（3）高密度电法验证与双环试验结果最接近，探井验证得出高密度电法在黄土地区的适用性。 位于黄土高原的甘肃黑方台由于常年的农业灌溉导致地下水位抬升诱发了大量黄土滑坡，造成很大损失，研究灌溉水在非饱和黄土中的渗透特性对该地区滑坡的防控具科学指导意义。本论文通过现场双环试验、原状样室内变水头渗透试验、重塑样室内变水头渗透试验，对黑方台黄土的渗透特性进行对比分析，最后通过高密度电法及探井测量进行对比验证。得出以下结论：（1）3类试验方案中非饱和黄土的渗透系数均随着干密度的增大呈线性减小；（2）同一条件下的黄土，双环试验所得渗透系数最大，原状样次之，重塑样最小；干密度越大，3类渗透系数差异性越小；（3）高密度电法验证与双环试验结果最接近，探井验证得出高密度电法在黄土地区的适用性。
位于黄土高原的甘肃黑方台由于常年的农业灌溉导致地下水位抬升诱发了大量黄土滑坡，造成很大损失，研究灌溉水在非饱和黄土中的渗透特性对该地区滑坡的防控具科学指导意义。本论文通过现场双环试验、原状样室内变水头渗透试验、重塑样室内变水头渗透试验，对黑方台黄土的渗透特性进行对比分析，最后通过高密度电法及探井测量进行对比验证。得出以下结论：（1）3类试验方案中非饱和黄土的渗透系数均随着干密度的增大呈线性减小；（2）同一条件下的黄土，双环试验所得渗透系数最大，原状样次之，重塑样最小；干密度越大，3类渗透系数差异性越小；（3）高密度电法验证与双环试验结果最接近，探井验证得出高密度电法在黄土地区的适用性。 位于黄土高原的甘肃黑方台由于常年的农业灌溉导致地下水位抬升诱发了大量黄土滑坡，造成很大损失，研究灌溉水在非饱和黄土中的渗透特性对该地区滑坡的防控具科学指导意义。本论文通过现场双环试验、原状样室内变水头渗透试验、重塑样室内变水头渗透试验，对黑方台黄土的渗透特性进行对比分析，最后通过高密度电法及探井测量进行对比验证。得出以下结论：（1）3类试验方案中非饱和黄土的渗透系数均随着干密度的增大呈线性减小；（2）同一条件下的黄土，双环试验所得渗透系数最大，原状样次之，重塑样最小；干密度越大，3类渗透系数差异性越小；（3）高密度电法验证与双环试验结果最接近，探井验证得出高密度电法在黄土地区的适用性。
2018, 26(2): 467-474.
摘要:
基于压实度和弯沉值检测在某高速公路检验路基质量标准的应用实践，通过现场填筑试验，分析土石混填路基的压实固结机制并探讨不同施工因素（碾压次数、虚铺高度、颗粒级配、洒水遍数、振动方式）及其组合形式对压实质量的影响。研究结果表明：（1）随着碾压遍数逐渐增大，路基弯沉值先减小后平稳，压实度先增大后平稳；（2）先两遍静压再六遍高频率振动碾压，松铺厚度为30 cm，洒水两到三遍可以进一步改善压实效果；（3）颗粒破碎是影响路基压实度增大的因素之一，压实度增大是粗颗粒破碎成细颗粒，填充颗粒间孔隙，使粗细颗粒彼此咬合的结果。通过对试验结果的分析，提出了路基压实度与回弹模量的高斯指数关系，可作为高速公路快速安全施工的理论参考。 基于压实度和弯沉值检测在某高速公路检验路基质量标准的应用实践，通过现场填筑试验，分析土石混填路基的压实固结机制并探讨不同施工因素（碾压次数、虚铺高度、颗粒级配、洒水遍数、振动方式）及其组合形式对压实质量的影响。研究结果表明：（1）随着碾压遍数逐渐增大，路基弯沉值先减小后平稳，压实度先增大后平稳；（2）先两遍静压再六遍高频率振动碾压，松铺厚度为30 cm，洒水两到三遍可以进一步改善压实效果；（3）颗粒破碎是影响路基压实度增大的因素之一，压实度增大是粗颗粒破碎成细颗粒，填充颗粒间孔隙，使粗细颗粒彼此咬合的结果。通过对试验结果的分析，提出了路基压实度与回弹模量的高斯指数关系，可作为高速公路快速安全施工的理论参考。
基于压实度和弯沉值检测在某高速公路检验路基质量标准的应用实践，通过现场填筑试验，分析土石混填路基的压实固结机制并探讨不同施工因素（碾压次数、虚铺高度、颗粒级配、洒水遍数、振动方式）及其组合形式对压实质量的影响。研究结果表明：（1）随着碾压遍数逐渐增大，路基弯沉值先减小后平稳，压实度先增大后平稳；（2）先两遍静压再六遍高频率振动碾压，松铺厚度为30 cm，洒水两到三遍可以进一步改善压实效果；（3）颗粒破碎是影响路基压实度增大的因素之一，压实度增大是粗颗粒破碎成细颗粒，填充颗粒间孔隙，使粗细颗粒彼此咬合的结果。通过对试验结果的分析，提出了路基压实度与回弹模量的高斯指数关系，可作为高速公路快速安全施工的理论参考。 基于压实度和弯沉值检测在某高速公路检验路基质量标准的应用实践，通过现场填筑试验，分析土石混填路基的压实固结机制并探讨不同施工因素（碾压次数、虚铺高度、颗粒级配、洒水遍数、振动方式）及其组合形式对压实质量的影响。研究结果表明：（1）随着碾压遍数逐渐增大，路基弯沉值先减小后平稳，压实度先增大后平稳；（2）先两遍静压再六遍高频率振动碾压，松铺厚度为30 cm，洒水两到三遍可以进一步改善压实效果；（3）颗粒破碎是影响路基压实度增大的因素之一，压实度增大是粗颗粒破碎成细颗粒，填充颗粒间孔隙，使粗细颗粒彼此咬合的结果。通过对试验结果的分析，提出了路基压实度与回弹模量的高斯指数关系，可作为高速公路快速安全施工的理论参考。
2018, 26(2): 475-483.
摘要:
本文通过MTS815岩石力学试验机，开展循环荷载作用下花岗岩破坏过程声发射参数变化的研究，研究了花岗岩在不同围压、循环次数、含水率的条件下声发射参数的变化情况。基于记录到的声发射数据，将岩石破坏过程划分为3个阶段，即初始阶段、匀速增长阶段、加速跃迁阶段，研究各阶段的RA值、损伤参数D、Kaiser效应的变化特征。试验结果表明：（1）饱水岩石的RA值小于天然状态下岩石的RA值，并且岩石破坏前（加速跃迁阶段）有较为明显的高RA区出现。（2）围压能有效延长加速跃迁阶段的时间，同时提高岩石的抗压强度。（3）损伤参数D在最后一级循环时抬升平均值达到0.6。（4）验证了岩石Kaiser效应的局限性，岩石在出现了Felicity效应后才会因累计损伤发生破坏。 本文通过MTS815岩石力学试验机，开展循环荷载作用下花岗岩破坏过程声发射参数变化的研究，研究了花岗岩在不同围压、循环次数、含水率的条件下声发射参数的变化情况。基于记录到的声发射数据，将岩石破坏过程划分为3个阶段，即初始阶段、匀速增长阶段、加速跃迁阶段，研究各阶段的RA值、损伤参数D、Kaiser效应的变化特征。试验结果表明：（1）饱水岩石的RA值小于天然状态下岩石的RA值，并且岩石破坏前（加速跃迁阶段）有较为明显的高RA区出现。（2）围压能有效延长加速跃迁阶段的时间，同时提高岩石的抗压强度。（3）损伤参数D在最后一级循环时抬升平均值达到0.6。（4）验证了岩石Kaiser效应的局限性，岩石在出现了Felicity效应后才会因累计损伤发生破坏。
本文通过MTS815岩石力学试验机，开展循环荷载作用下花岗岩破坏过程声发射参数变化的研究，研究了花岗岩在不同围压、循环次数、含水率的条件下声发射参数的变化情况。基于记录到的声发射数据，将岩石破坏过程划分为3个阶段，即初始阶段、匀速增长阶段、加速跃迁阶段，研究各阶段的RA值、损伤参数D、Kaiser效应的变化特征。试验结果表明：（1）饱水岩石的RA值小于天然状态下岩石的RA值，并且岩石破坏前（加速跃迁阶段）有较为明显的高RA区出现。（2）围压能有效延长加速跃迁阶段的时间，同时提高岩石的抗压强度。（3）损伤参数D在最后一级循环时抬升平均值达到0.6。（4）验证了岩石Kaiser效应的局限性，岩石在出现了Felicity效应后才会因累计损伤发生破坏。 本文通过MTS815岩石力学试验机，开展循环荷载作用下花岗岩破坏过程声发射参数变化的研究，研究了花岗岩在不同围压、循环次数、含水率的条件下声发射参数的变化情况。基于记录到的声发射数据，将岩石破坏过程划分为3个阶段，即初始阶段、匀速增长阶段、加速跃迁阶段，研究各阶段的RA值、损伤参数D、Kaiser效应的变化特征。试验结果表明：（1）饱水岩石的RA值小于天然状态下岩石的RA值，并且岩石破坏前（加速跃迁阶段）有较为明显的高RA区出现。（2）围压能有效延长加速跃迁阶段的时间，同时提高岩石的抗压强度。（3）损伤参数D在最后一级循环时抬升平均值达到0.6。（4）验证了岩石Kaiser效应的局限性，岩石在出现了Felicity效应后才会因累计损伤发生破坏。
2018, 26(2): 484-493.
摘要:
抗滑桩在高边坡的治理中应用广泛，土拱性状（包括土拱类型和土拱高度）对抗滑桩的设计有重要意义，而土拱性状会受抗滑桩截面尺寸的影响。本文首先采用数值模拟分析桩截面尺寸对土拱性状的影响；继而结合力学计算解释土拱类型及土拱高度变化的原因。结果表明，在桩间净距一定的情况下，随着桩截面尺寸的减小，土拱类型更易于从端承拱过渡到摩擦拱。对于端承拱，土拱高度主要受桩背宽度及桩背所受应力的影响，且随着桩背宽度的增大，土拱高度随之增大。对于摩擦拱，土拱高度主要受桩截面高度及桩截面高度所受应力的影响，且随着桩截面高度的增大，土拱高度也随之增大。 抗滑桩在高边坡的治理中应用广泛，土拱性状（包括土拱类型和土拱高度）对抗滑桩的设计有重要意义，而土拱性状会受抗滑桩截面尺寸的影响。本文首先采用数值模拟分析桩截面尺寸对土拱性状的影响；继而结合力学计算解释土拱类型及土拱高度变化的原因。结果表明，在桩间净距一定的情况下，随着桩截面尺寸的减小，土拱类型更易于从端承拱过渡到摩擦拱。对于端承拱，土拱高度主要受桩背宽度及桩背所受应力的影响，且随着桩背宽度的增大，土拱高度随之增大。对于摩擦拱，土拱高度主要受桩截面高度及桩截面高度所受应力的影响，且随着桩截面高度的增大，土拱高度也随之增大。
抗滑桩在高边坡的治理中应用广泛，土拱性状（包括土拱类型和土拱高度）对抗滑桩的设计有重要意义，而土拱性状会受抗滑桩截面尺寸的影响。本文首先采用数值模拟分析桩截面尺寸对土拱性状的影响；继而结合力学计算解释土拱类型及土拱高度变化的原因。结果表明，在桩间净距一定的情况下，随着桩截面尺寸的减小，土拱类型更易于从端承拱过渡到摩擦拱。对于端承拱，土拱高度主要受桩背宽度及桩背所受应力的影响，且随着桩背宽度的增大，土拱高度随之增大。对于摩擦拱，土拱高度主要受桩截面高度及桩截面高度所受应力的影响，且随着桩截面高度的增大，土拱高度也随之增大。 抗滑桩在高边坡的治理中应用广泛，土拱性状（包括土拱类型和土拱高度）对抗滑桩的设计有重要意义，而土拱性状会受抗滑桩截面尺寸的影响。本文首先采用数值模拟分析桩截面尺寸对土拱性状的影响；继而结合力学计算解释土拱类型及土拱高度变化的原因。结果表明，在桩间净距一定的情况下，随着桩截面尺寸的减小，土拱类型更易于从端承拱过渡到摩擦拱。对于端承拱，土拱高度主要受桩背宽度及桩背所受应力的影响，且随着桩背宽度的增大，土拱高度随之增大。对于摩擦拱，土拱高度主要受桩截面高度及桩截面高度所受应力的影响，且随着桩截面高度的增大，土拱高度也随之增大。
2018, 26(2): 384-390.
摘要:
以厦门吕厝站地铁基坑开挖工程为工程原型，采用分离相似设计方法确定了模型试验所需要关键参数的相似比，制作了异形基坑试验模型，并设计了合理的监测系统。通过模拟基坑实际的开挖过程，根据取得的监测数据，分析了地表沉降、地连墙变形和受力等变化规律。结果表明：与基坑边缘距离越大，地表沉降影响越小，且墙体边长及开挖深度越大沉降越显著；地表沉降曲线形式与沉降数值大小有关，基坑开挖表现出明显的空间效应和角隅效应，地表沉降主要发生在坑内土体开挖阶段；随开挖的进行，土层卸荷对地表沉降影响逐渐减小，地连墙弯矩大小与开挖深度呈正相关，最大弯矩值出现在基坑最深开挖面附近。 以厦门吕厝站地铁基坑开挖工程为工程原型，采用分离相似设计方法确定了模型试验所需要关键参数的相似比，制作了异形基坑试验模型，并设计了合理的监测系统。通过模拟基坑实际的开挖过程，根据取得的监测数据，分析了地表沉降、地连墙变形和受力等变化规律。结果表明：与基坑边缘距离越大，地表沉降影响越小，且墙体边长及开挖深度越大沉降越显著；地表沉降曲线形式与沉降数值大小有关，基坑开挖表现出明显的空间效应和角隅效应，地表沉降主要发生在坑内土体开挖阶段；随开挖的进行，土层卸荷对地表沉降影响逐渐减小，地连墙弯矩大小与开挖深度呈正相关，最大弯矩值出现在基坑最深开挖面附近。
以厦门吕厝站地铁基坑开挖工程为工程原型，采用分离相似设计方法确定了模型试验所需要关键参数的相似比，制作了异形基坑试验模型，并设计了合理的监测系统。通过模拟基坑实际的开挖过程，根据取得的监测数据，分析了地表沉降、地连墙变形和受力等变化规律。结果表明：与基坑边缘距离越大，地表沉降影响越小，且墙体边长及开挖深度越大沉降越显著；地表沉降曲线形式与沉降数值大小有关，基坑开挖表现出明显的空间效应和角隅效应，地表沉降主要发生在坑内土体开挖阶段；随开挖的进行，土层卸荷对地表沉降影响逐渐减小，地连墙弯矩大小与开挖深度呈正相关，最大弯矩值出现在基坑最深开挖面附近。 以厦门吕厝站地铁基坑开挖工程为工程原型，采用分离相似设计方法确定了模型试验所需要关键参数的相似比，制作了异形基坑试验模型，并设计了合理的监测系统。通过模拟基坑实际的开挖过程，根据取得的监测数据，分析了地表沉降、地连墙变形和受力等变化规律。结果表明：与基坑边缘距离越大，地表沉降影响越小，且墙体边长及开挖深度越大沉降越显著；地表沉降曲线形式与沉降数值大小有关，基坑开挖表现出明显的空间效应和角隅效应，地表沉降主要发生在坑内土体开挖阶段；随开挖的进行，土层卸荷对地表沉降影响逐渐减小，地连墙弯矩大小与开挖深度呈正相关，最大弯矩值出现在基坑最深开挖面附近。
2018, 26(2): 494-503.
摘要:
页岩气作为非常规气，是一种重要能源。页岩的孔隙结构特征是衡量与评价页岩储层存储能力与可压裂性的重要参数。选取威远海相页岩（1#）、龙马溪海相页岩（2#）、瑶曲凝灰岩（4#）以及瑶曲陆相页岩（5#，6#），进行压汞实验、氮气吸附性实验以及核磁共振实验。利用分形理论，表征孔隙结构的非均质性，揭示分形维数和孔隙结构之间的关系。结果表明：孔隙在0.1~100 μm范围采用压汞实验，陆相页岩样品得到的分形维数要比海相页岩样品大；孔隙在2~200 nm范围采用氮气吸附实验，海相页岩的分形维数比陆相页岩大；相比之下，孔隙在10 nm~10 μm范围采用核磁共振实验得到的焦石坝海相页岩与陆相页岩的分形维数大小比较接近。尤其是本文统计的氮气吸附实验样本中，焦石坝海相页岩的分形维数最大，即焦石坝海相页岩的微孔结构最为发育，非均质性最强。因此分形维数可作为一种用于评价页岩孔隙非均质性与储存压裂效果的重要参数。 页岩气作为非常规气，是一种重要能源。页岩的孔隙结构特征是衡量与评价页岩储层存储能力与可压裂性的重要参数。选取威远海相页岩（1#）、龙马溪海相页岩（2#）、瑶曲凝灰岩（4#）以及瑶曲陆相页岩（5#，6#），进行压汞实验、氮气吸附性实验以及核磁共振实验。利用分形理论，表征孔隙结构的非均质性，揭示分形维数和孔隙结构之间的关系。结果表明：孔隙在0.1~100 μm范围采用压汞实验，陆相页岩样品得到的分形维数要比海相页岩样品大；孔隙在2~200 nm范围采用氮气吸附实验，海相页岩的分形维数比陆相页岩大；相比之下，孔隙在10 nm~10 μm范围采用核磁共振实验得到的焦石坝海相页岩与陆相页岩的分形维数大小比较接近。尤其是本文统计的氮气吸附实验样本中，焦石坝海相页岩的分形维数最大，即焦石坝海相页岩的微孔结构最为发育，非均质性最强。因此分形维数可作为一种用于评价页岩孔隙非均质性与储存压裂效果的重要参数。
页岩气作为非常规气，是一种重要能源。页岩的孔隙结构特征是衡量与评价页岩储层存储能力与可压裂性的重要参数。选取威远海相页岩（1#）、龙马溪海相页岩（2#）、瑶曲凝灰岩（4#）以及瑶曲陆相页岩（5#，6#），进行压汞实验、氮气吸附性实验以及核磁共振实验。利用分形理论，表征孔隙结构的非均质性，揭示分形维数和孔隙结构之间的关系。结果表明：孔隙在0.1~100 μm范围采用压汞实验，陆相页岩样品得到的分形维数要比海相页岩样品大；孔隙在2~200 nm范围采用氮气吸附实验，海相页岩的分形维数比陆相页岩大；相比之下，孔隙在10 nm~10 μm范围采用核磁共振实验得到的焦石坝海相页岩与陆相页岩的分形维数大小比较接近。尤其是本文统计的氮气吸附实验样本中，焦石坝海相页岩的分形维数最大，即焦石坝海相页岩的微孔结构最为发育，非均质性最强。因此分形维数可作为一种用于评价页岩孔隙非均质性与储存压裂效果的重要参数。 页岩气作为非常规气，是一种重要能源。页岩的孔隙结构特征是衡量与评价页岩储层存储能力与可压裂性的重要参数。选取威远海相页岩（1#）、龙马溪海相页岩（2#）、瑶曲凝灰岩（4#）以及瑶曲陆相页岩（5#，6#），进行压汞实验、氮气吸附性实验以及核磁共振实验。利用分形理论，表征孔隙结构的非均质性，揭示分形维数和孔隙结构之间的关系。结果表明：孔隙在0.1~100 μm范围采用压汞实验，陆相页岩样品得到的分形维数要比海相页岩样品大；孔隙在2~200 nm范围采用氮气吸附实验，海相页岩的分形维数比陆相页岩大；相比之下，孔隙在10 nm~10 μm范围采用核磁共振实验得到的焦石坝海相页岩与陆相页岩的分形维数大小比较接近。尤其是本文统计的氮气吸附实验样本中，焦石坝海相页岩的分形维数最大，即焦石坝海相页岩的微孔结构最为发育，非均质性最强。因此分形维数可作为一种用于评价页岩孔隙非均质性与储存压裂效果的重要参数。
2018, 26(2): 504-509.
摘要:
页岩孔隙结构的表征是页岩气储层评价的基础性工作。钻取岩芯，采集鄂尔多斯盆地上三叠系延长组页岩。使用纳米CT观测10 μm3、20 μm3、30 μm3、39 μm3空间内页岩的孔隙结构，获取孔隙、喉道数量，以及连通性数据，重构孔隙结构三维模型。将孔隙结构抽象为球-棍物理模型，采用复杂网络理论建立关于孔隙结构连通性的结点-边数学模型。依据无标度网络的数学特性，使用Matlab软件生成10 μm3空间内孔隙连通性网络。引入网络连通熵的概念，用于计算不同空间范围内孔隙连通性网络的网络连通熵，评价孔隙结构的异质性。结果表明：10 μm3、20 μm3、39 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合幂律分布；30 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合指数分布；网络连通熵增加，孔隙和喉道网络的连通性减小。该方法可用于评价页岩孔隙的连通性，进而评价页岩气储层的孔渗特性。 页岩孔隙结构的表征是页岩气储层评价的基础性工作。钻取岩芯，采集鄂尔多斯盆地上三叠系延长组页岩。使用纳米CT观测10 μm3、20 μm3、30 μm3、39 μm3空间内页岩的孔隙结构，获取孔隙、喉道数量，以及连通性数据，重构孔隙结构三维模型。将孔隙结构抽象为球-棍物理模型，采用复杂网络理论建立关于孔隙结构连通性的结点-边数学模型。依据无标度网络的数学特性，使用Matlab软件生成10 μm3空间内孔隙连通性网络。引入网络连通熵的概念，用于计算不同空间范围内孔隙连通性网络的网络连通熵，评价孔隙结构的异质性。结果表明：10 μm3、20 μm3、39 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合幂律分布；30 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合指数分布；网络连通熵增加，孔隙和喉道网络的连通性减小。该方法可用于评价页岩孔隙的连通性，进而评价页岩气储层的孔渗特性。
页岩孔隙结构的表征是页岩气储层评价的基础性工作。钻取岩芯，采集鄂尔多斯盆地上三叠系延长组页岩。使用纳米CT观测10 μm3、20 μm3、30 μm3、39 μm3空间内页岩的孔隙结构，获取孔隙、喉道数量，以及连通性数据，重构孔隙结构三维模型。将孔隙结构抽象为球-棍物理模型，采用复杂网络理论建立关于孔隙结构连通性的结点-边数学模型。依据无标度网络的数学特性，使用Matlab软件生成10 μm3空间内孔隙连通性网络。引入网络连通熵的概念，用于计算不同空间范围内孔隙连通性网络的网络连通熵，评价孔隙结构的异质性。结果表明：10 μm3、20 μm3、39 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合幂律分布；30 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合指数分布；网络连通熵增加，孔隙和喉道网络的连通性减小。该方法可用于评价页岩孔隙的连通性，进而评价页岩气储层的孔渗特性。 页岩孔隙结构的表征是页岩气储层评价的基础性工作。钻取岩芯，采集鄂尔多斯盆地上三叠系延长组页岩。使用纳米CT观测10 μm3、20 μm3、30 μm3、39 μm3空间内页岩的孔隙结构，获取孔隙、喉道数量，以及连通性数据，重构孔隙结构三维模型。将孔隙结构抽象为球-棍物理模型，采用复杂网络理论建立关于孔隙结构连通性的结点-边数学模型。依据无标度网络的数学特性，使用Matlab软件生成10 μm3空间内孔隙连通性网络。引入网络连通熵的概念，用于计算不同空间范围内孔隙连通性网络的网络连通熵，评价孔隙结构的异质性。结果表明：10 μm3、20 μm3、39 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合幂律分布；30 μm3空间内孔隙连通性网络度分布符合指数分布；网络连通熵增加，孔隙和喉道网络的连通性减小。该方法可用于评价页岩孔隙的连通性，进而评价页岩气储层的孔渗特性。
2018, 26(2): 510-519.
摘要:
基于静载条件下的常规力学试验可以证明，页岩层理面的存在是导致其力学行为各向异性的主要原因，而应变率的变化势必也影响着页岩各向异性特征的变化。为探究应变率对页岩各向异性力学行为的影响，分别在10-4 s-1、5×10-4 s-1、10-3 s-1和10-2 s-1 4种应变率条件下对不同层理角度的页岩进行单轴压缩力学试验。研究表明：（1）页岩弹性模量的各向异性程度随应变率升高而减弱，泊松比的各向异性程度受应变率的影响不明显；（2）页岩峰值强度随应变率升高而增加，其中45°~60°试样应变率敏感性最强，页岩的强度各向异性度随应变率升高而降低；（3）随着应变率升高，层理面对页岩破坏模式的控制作用得到削弱，破坏模式的各向异性程度减弱。总体而言，页岩的各向异性力学特征随应变率升高而减弱，研究结论有助于页岩力学行为的深入理解。 基于静载条件下的常规力学试验可以证明，页岩层理面的存在是导致其力学行为各向异性的主要原因，而应变率的变化势必也影响着页岩各向异性特征的变化。为探究应变率对页岩各向异性力学行为的影响，分别在10-4 s-1、5×10-4 s-1、10-3 s-1和10-2 s-1 4种应变率条件下对不同层理角度的页岩进行单轴压缩力学试验。研究表明：（1）页岩弹性模量的各向异性程度随应变率升高而减弱，泊松比的各向异性程度受应变率的影响不明显；（2）页岩峰值强度随应变率升高而增加，其中45°~60°试样应变率敏感性最强，页岩的强度各向异性度随应变率升高而降低；（3）随着应变率升高，层理面对页岩破坏模式的控制作用得到削弱，破坏模式的各向异性程度减弱。总体而言，页岩的各向异性力学特征随应变率升高而减弱，研究结论有助于页岩力学行为的深入理解。
基于静载条件下的常规力学试验可以证明，页岩层理面的存在是导致其力学行为各向异性的主要原因，而应变率的变化势必也影响着页岩各向异性特征的变化。为探究应变率对页岩各向异性力学行为的影响，分别在10-4 s-1、5×10-4 s-1、10-3 s-1和10-2 s-1 4种应变率条件下对不同层理角度的页岩进行单轴压缩力学试验。研究表明：（1）页岩弹性模量的各向异性程度随应变率升高而减弱，泊松比的各向异性程度受应变率的影响不明显；（2）页岩峰值强度随应变率升高而增加，其中45°~60°试样应变率敏感性最强，页岩的强度各向异性度随应变率升高而降低；（3）随着应变率升高，层理面对页岩破坏模式的控制作用得到削弱，破坏模式的各向异性程度减弱。总体而言，页岩的各向异性力学特征随应变率升高而减弱，研究结论有助于页岩力学行为的深入理解。 基于静载条件下的常规力学试验可以证明，页岩层理面的存在是导致其力学行为各向异性的主要原因，而应变率的变化势必也影响着页岩各向异性特征的变化。为探究应变率对页岩各向异性力学行为的影响，分别在10-4 s-1、5×10-4 s-1、10-3 s-1和10-2 s-1 4种应变率条件下对不同层理角度的页岩进行单轴压缩力学试验。研究表明：（1）页岩弹性模量的各向异性程度随应变率升高而减弱，泊松比的各向异性程度受应变率的影响不明显；（2）页岩峰值强度随应变率升高而增加，其中45°~60°试样应变率敏感性最强，页岩的强度各向异性度随应变率升高而降低；（3）随着应变率升高，层理面对页岩破坏模式的控制作用得到削弱，破坏模式的各向异性程度减弱。总体而言，页岩的各向异性力学特征随应变率升高而减弱，研究结论有助于页岩力学行为的深入理解。
2018, 26(2): 520-527.
摘要:
为了反映岩石变形全过程，通过改进Harris函数，假设岩石微元强度服从改进的Harris概率密度分布，结合连续损伤理论，考虑损伤变量修正，建立岩石统计损伤软化模型。采用YSJ-01-00岩石三轴流变试验机进行红层泥岩常规三轴压缩试验，基于红层泥岩试验数据对模型参数进行敏感性分析，阐述模型参数的物理意义，分析累积损伤的扩展过程。引用相关文献中二长花岗岩和砂岩的试验数据，利用本文模型对3种岩石材料的试验数据进行辨识验证，给出初始损伤系数的约束范围，对比3种岩石材料的试验曲线和理论曲线，证明本文模型的合理性和适用性。 为了反映岩石变形全过程，通过改进Harris函数，假设岩石微元强度服从改进的Harris概率密度分布，结合连续损伤理论，考虑损伤变量修正，建立岩石统计损伤软化模型。采用YSJ-01-00岩石三轴流变试验机进行红层泥岩常规三轴压缩试验，基于红层泥岩试验数据对模型参数进行敏感性分析，阐述模型参数的物理意义，分析累积损伤的扩展过程。引用相关文献中二长花岗岩和砂岩的试验数据，利用本文模型对3种岩石材料的试验数据进行辨识验证，给出初始损伤系数的约束范围，对比3种岩石材料的试验曲线和理论曲线，证明本文模型的合理性和适用性。
为了反映岩石变形全过程，通过改进Harris函数，假设岩石微元强度服从改进的Harris概率密度分布，结合连续损伤理论，考虑损伤变量修正，建立岩石统计损伤软化模型。采用YSJ-01-00岩石三轴流变试验机进行红层泥岩常规三轴压缩试验，基于红层泥岩试验数据对模型参数进行敏感性分析，阐述模型参数的物理意义，分析累积损伤的扩展过程。引用相关文献中二长花岗岩和砂岩的试验数据，利用本文模型对3种岩石材料的试验数据进行辨识验证，给出初始损伤系数的约束范围，对比3种岩石材料的试验曲线和理论曲线，证明本文模型的合理性和适用性。 为了反映岩石变形全过程，通过改进Harris函数，假设岩石微元强度服从改进的Harris概率密度分布，结合连续损伤理论，考虑损伤变量修正，建立岩石统计损伤软化模型。采用YSJ-01-00岩石三轴流变试验机进行红层泥岩常规三轴压缩试验，基于红层泥岩试验数据对模型参数进行敏感性分析，阐述模型参数的物理意义，分析累积损伤的扩展过程。引用相关文献中二长花岗岩和砂岩的试验数据，利用本文模型对3种岩石材料的试验数据进行辨识验证，给出初始损伤系数的约束范围，对比3种岩石材料的试验曲线和理论曲线，证明本文模型的合理性和适用性。
2018, 26(2): 528-539.
摘要:
二维颗粒流数值模拟（PFC2D）是目前研究裂隙岩石裂纹扩展特征的重要手段。在大量已有相关研究文献的基础上做了以下分析和总结：从颗粒接触本构模型、细观参数的标定和裂隙模拟方法3个方面对当前PFC2D的主要模拟方法进行了总结；根据PFC2D模拟裂隙岩石裂纹扩展特征的研究现状，重点对单裂隙、断续双裂隙岩石在不同加载方式下的裂纹扩展特征进行了深入总结。在此基础上，指出当前研究中存在如下不足：裂隙岩石的PFC2D模型未考虑断裂韧度是否符合实际、平行黏结模型模拟结果与室内试验结果存在差异、模拟裂隙与真实裂隙存在差异。结合研究中存在的不足，提出了相应的解决办法并进行展望，以期有助于裂隙岩石PFC2D模拟方法的发展。 二维颗粒流数值模拟（PFC2D）是目前研究裂隙岩石裂纹扩展特征的重要手段。在大量已有相关研究文献的基础上做了以下分析和总结：从颗粒接触本构模型、细观参数的标定和裂隙模拟方法3个方面对当前PFC2D的主要模拟方法进行了总结；根据PFC2D模拟裂隙岩石裂纹扩展特征的研究现状，重点对单裂隙、断续双裂隙岩石在不同加载方式下的裂纹扩展特征进行了深入总结。在此基础上，指出当前研究中存在如下不足：裂隙岩石的PFC2D模型未考虑断裂韧度是否符合实际、平行黏结模型模拟结果与室内试验结果存在差异、模拟裂隙与真实裂隙存在差异。结合研究中存在的不足，提出了相应的解决办法并进行展望，以期有助于裂隙岩石PFC2D模拟方法的发展。
二维颗粒流数值模拟（PFC2D）是目前研究裂隙岩石裂纹扩展特征的重要手段。在大量已有相关研究文献的基础上做了以下分析和总结：从颗粒接触本构模型、细观参数的标定和裂隙模拟方法3个方面对当前PFC2D的主要模拟方法进行了总结；根据PFC2D模拟裂隙岩石裂纹扩展特征的研究现状，重点对单裂隙、断续双裂隙岩石在不同加载方式下的裂纹扩展特征进行了深入总结。在此基础上，指出当前研究中存在如下不足：裂隙岩石的PFC2D模型未考虑断裂韧度是否符合实际、平行黏结模型模拟结果与室内试验结果存在差异、模拟裂隙与真实裂隙存在差异。结合研究中存在的不足，提出了相应的解决办法并进行展望，以期有助于裂隙岩石PFC2D模拟方法的发展。 二维颗粒流数值模拟（PFC2D）是目前研究裂隙岩石裂纹扩展特征的重要手段。在大量已有相关研究文献的基础上做了以下分析和总结：从颗粒接触本构模型、细观参数的标定和裂隙模拟方法3个方面对当前PFC2D的主要模拟方法进行了总结；根据PFC2D模拟裂隙岩石裂纹扩展特征的研究现状，重点对单裂隙、断续双裂隙岩石在不同加载方式下的裂纹扩展特征进行了深入总结。在此基础上，指出当前研究中存在如下不足：裂隙岩石的PFC2D模型未考虑断裂韧度是否符合实际、平行黏结模型模拟结果与室内试验结果存在差异、模拟裂隙与真实裂隙存在差异。结合研究中存在的不足，提出了相应的解决办法并进行展望，以期有助于裂隙岩石PFC2D模拟方法的发展。
2018, 26(2): 540-550.
摘要:
一个准确的地热潜力评价模型有助于降低开发风险和减少投入。基于GIS平台，文章通过量化地热分布与周围控制因素的空间关系，构建信息量模型对云南腾冲地热潜力区进行评价。应用的公开数据包括地震震中数据、断层分布、布格重力数据、Landsat7 ETM+影像、航磁数据和SRTM高程影像；分别转换为古登堡-李斯特"b"值图、到断层距离图、到主地堑距离图、地表温度图、磁异常图和水系分布图。在构建数学预测过程中，提出结合信息量值的因子分析法检验影响因子独立性问题，保证评价可靠性。指数分析和面积比分析结果表明，信息量模型能够很好地应用于地热潜力区评价。预测出尚未开发且面积较大的地热潜在区4处，分布于龙川江流域、南底河流域和怒江流域；统计出未开发地热田总面积为1835.6 km2，占整个研究区的6.72%。本研究可以为缺乏调查信息区域初步确定地热潜力区，降低经济风险。 一个准确的地热潜力评价模型有助于降低开发风险和减少投入。基于GIS平台，文章通过量化地热分布与周围控制因素的空间关系，构建信息量模型对云南腾冲地热潜力区进行评价。应用的公开数据包括地震震中数据、断层分布、布格重力数据、Landsat7 ETM+影像、航磁数据和SRTM高程影像；分别转换为古登堡-李斯特"b"值图、到断层距离图、到主地堑距离图、地表温度图、磁异常图和水系分布图。在构建数学预测过程中，提出结合信息量值的因子分析法检验影响因子独立性问题，保证评价可靠性。指数分析和面积比分析结果表明，信息量模型能够很好地应用于地热潜力区评价。预测出尚未开发且面积较大的地热潜在区4处，分布于龙川江流域、南底河流域和怒江流域；统计出未开发地热田总面积为1835.6 km2，占整个研究区的6.72%。本研究可以为缺乏调查信息区域初步确定地热潜力区，降低经济风险。
一个准确的地热潜力评价模型有助于降低开发风险和减少投入。基于GIS平台，文章通过量化地热分布与周围控制因素的空间关系，构建信息量模型对云南腾冲地热潜力区进行评价。应用的公开数据包括地震震中数据、断层分布、布格重力数据、Landsat7 ETM+影像、航磁数据和SRTM高程影像；分别转换为古登堡-李斯特"b"值图、到断层距离图、到主地堑距离图、地表温度图、磁异常图和水系分布图。在构建数学预测过程中，提出结合信息量值的因子分析法检验影响因子独立性问题，保证评价可靠性。指数分析和面积比分析结果表明，信息量模型能够很好地应用于地热潜力区评价。预测出尚未开发且面积较大的地热潜在区4处，分布于龙川江流域、南底河流域和怒江流域；统计出未开发地热田总面积为1835.6 km2，占整个研究区的6.72%。本研究可以为缺乏调查信息区域初步确定地热潜力区，降低经济风险。 一个准确的地热潜力评价模型有助于降低开发风险和减少投入。基于GIS平台，文章通过量化地热分布与周围控制因素的空间关系，构建信息量模型对云南腾冲地热潜力区进行评价。应用的公开数据包括地震震中数据、断层分布、布格重力数据、Landsat7 ETM+影像、航磁数据和SRTM高程影像；分别转换为古登堡-李斯特"b"值图、到断层距离图、到主地堑距离图、地表温度图、磁异常图和水系分布图。在构建数学预测过程中，提出结合信息量值的因子分析法检验影响因子独立性问题，保证评价可靠性。指数分析和面积比分析结果表明，信息量模型能够很好地应用于地热潜力区评价。预测出尚未开发且面积较大的地热潜在区4处，分布于龙川江流域、南底河流域和怒江流域；统计出未开发地热田总面积为1835.6 km2，占整个研究区的6.72%。本研究可以为缺乏调查信息区域初步确定地热潜力区，降低经济风险。
2018, 26(2): 551-560.
摘要:
能源与环境问题是困扰世界各国可持续发展的重大问题，近年来地热资源作为理想的绿色环保能源，发挥越来越重要的作用。北京市地热资源属于沉积盆地型中低温地热资源，目前已有40余年集中开发利用历史。为及时掌握北京市地热资源开发利用潜力，本文在分析北京市构造特征、地热资源类型及地温分布特征的基础上开展了地热资源开发利用潜力评价，构建了基于地热流体开采程度、地热流体热量潜力模数和最大水位降速3个指标的地热资源潜力区划，将北京市地热田分29个评价单元进行了区划，取3个指标中最不利者将其分为严重超采区、超采区、基本平衡区、具有一定开采潜力区、具有开采潜力区和极具开采潜力区6个区，其面积分别为151.45 km2、631.17 km2、1341.16 km2、101.11 km2、302.72 km2、14.62 km2。 能源与环境问题是困扰世界各国可持续发展的重大问题，近年来地热资源作为理想的绿色环保能源，发挥越来越重要的作用。北京市地热资源属于沉积盆地型中低温地热资源，目前已有40余年集中开发利用历史。为及时掌握北京市地热资源开发利用潜力，本文在分析北京市构造特征、地热资源类型及地温分布特征的基础上开展了地热资源开发利用潜力评价，构建了基于地热流体开采程度、地热流体热量潜力模数和最大水位降速3个指标的地热资源潜力区划，将北京市地热田分29个评价单元进行了区划，取3个指标中最不利者将其分为严重超采区、超采区、基本平衡区、具有一定开采潜力区、具有开采潜力区和极具开采潜力区6个区，其面积分别为151.45 km2、631.17 km2、1341.16 km2、101.11 km2、302.72 km2、14.62 km2。
能源与环境问题是困扰世界各国可持续发展的重大问题，近年来地热资源作为理想的绿色环保能源，发挥越来越重要的作用。北京市地热资源属于沉积盆地型中低温地热资源，目前已有40余年集中开发利用历史。为及时掌握北京市地热资源开发利用潜力，本文在分析北京市构造特征、地热资源类型及地温分布特征的基础上开展了地热资源开发利用潜力评价，构建了基于地热流体开采程度、地热流体热量潜力模数和最大水位降速3个指标的地热资源潜力区划，将北京市地热田分29个评价单元进行了区划，取3个指标中最不利者将其分为严重超采区、超采区、基本平衡区、具有一定开采潜力区、具有开采潜力区和极具开采潜力区6个区，其面积分别为151.45 km2、631.17 km2、1341.16 km2、101.11 km2、302.72 km2、14.62 km2。 能源与环境问题是困扰世界各国可持续发展的重大问题，近年来地热资源作为理想的绿色环保能源，发挥越来越重要的作用。北京市地热资源属于沉积盆地型中低温地热资源，目前已有40余年集中开发利用历史。为及时掌握北京市地热资源开发利用潜力，本文在分析北京市构造特征、地热资源类型及地温分布特征的基础上开展了地热资源开发利用潜力评价，构建了基于地热流体开采程度、地热流体热量潜力模数和最大水位降速3个指标的地热资源潜力区划，将北京市地热田分29个评价单元进行了区划，取3个指标中最不利者将其分为严重超采区、超采区、基本平衡区、具有一定开采潜力区、具有开采潜力区和极具开采潜力区6个区，其面积分别为151.45 km2、631.17 km2、1341.16 km2、101.11 km2、302.72 km2、14.62 km2。
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