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专家审稿
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主编审稿2018年 26卷 第4期
上一期
2018, 26(4): 835-843.
摘要
10751KB
摘要:
针对不同层理面强度的缓倾斜层状岩体在单轴压缩试验中产生不同破坏形式的问题，以室内原岩单轴压缩试验结果为依据，采用颗粒流程序建立了缓倾斜层状岩体单轴压缩数值模型，研究了不同层理面强度条件下的缓倾斜层状岩体强度及破坏形式变化特征，并分析了不同工况时缓倾斜层状岩体微裂纹发育及演化规律和细观颗粒的位移演化规律，研究表明：当层理面强度远小于层理面间完整岩体强度时，层理面在一定程度上降低了层状岩体的整体强度，宏观破断面为沿层理面和贯穿层理面的折线型破断面；当层理面强度与层理面间完整岩体强度相近时，宏观破断面主要为光滑单斜面；当层理面强度远大于层理面间完整岩体强度时，层状岩体的强度由层理面间完整岩体的强度决定，宏观破断面主要为X型共轭破坏面。 针对不同层理面强度的缓倾斜层状岩体在单轴压缩试验中产生不同破坏形式的问题，以室内原岩单轴压缩试验结果为依据，采用颗粒流程序建立了缓倾斜层状岩体单轴压缩数值模型，研究了不同层理面强度条件下的缓倾斜层状岩体强度及破坏形式变化特征，并分析了不同工况时缓倾斜层状岩体微裂纹发育及演化规律和细观颗粒的位移演化规律，研究表明：当层理面强度远小于层理面间完整岩体强度时，层理面在一定程度上降低了层状岩体的整体强度，宏观破断面为沿层理面和贯穿层理面的折线型破断面；当层理面强度与层理面间完整岩体强度相近时，宏观破断面主要为光滑单斜面；当层理面强度远大于层理面间完整岩体强度时，层状岩体的强度由层理面间完整岩体的强度决定，宏观破断面主要为X型共轭破坏面。
针对不同层理面强度的缓倾斜层状岩体在单轴压缩试验中产生不同破坏形式的问题，以室内原岩单轴压缩试验结果为依据，采用颗粒流程序建立了缓倾斜层状岩体单轴压缩数值模型，研究了不同层理面强度条件下的缓倾斜层状岩体强度及破坏形式变化特征，并分析了不同工况时缓倾斜层状岩体微裂纹发育及演化规律和细观颗粒的位移演化规律，研究表明：当层理面强度远小于层理面间完整岩体强度时，层理面在一定程度上降低了层状岩体的整体强度，宏观破断面为沿层理面和贯穿层理面的折线型破断面；当层理面强度与层理面间完整岩体强度相近时，宏观破断面主要为光滑单斜面；当层理面强度远大于层理面间完整岩体强度时，层状岩体的强度由层理面间完整岩体的强度决定，宏观破断面主要为X型共轭破坏面。 针对不同层理面强度的缓倾斜层状岩体在单轴压缩试验中产生不同破坏形式的问题，以室内原岩单轴压缩试验结果为依据，采用颗粒流程序建立了缓倾斜层状岩体单轴压缩数值模型，研究了不同层理面强度条件下的缓倾斜层状岩体强度及破坏形式变化特征，并分析了不同工况时缓倾斜层状岩体微裂纹发育及演化规律和细观颗粒的位移演化规律，研究表明：当层理面强度远小于层理面间完整岩体强度时，层理面在一定程度上降低了层状岩体的整体强度，宏观破断面为沿层理面和贯穿层理面的折线型破断面；当层理面强度与层理面间完整岩体强度相近时，宏观破断面主要为光滑单斜面；当层理面强度远大于层理面间完整岩体强度时，层状岩体的强度由层理面间完整岩体的强度决定，宏观破断面主要为X型共轭破坏面。
2018, 26(4): 844-851.
摘要:
为探究斜坡内赋存不同角度裂隙对反倾岩质斜坡倾倒变形影响效应，设计9组底摩擦试验，对比无裂隙、含一组陡裂隙和一陡一缓两组裂隙的3种类型试验，并研究不同裂隙角度对破裂面影响效应。研究发现：陡倾裂隙倾角的变化对岩坡变形及主破裂面形态有明显规律性影响，陡倾裂隙倾角越陡，发生倾倒破坏的初始破坏部位逐渐偏浅，破坏面积相对减小，破裂面从近直线型逐渐转变成近弧形；缓倾裂隙的赋存，使陡倾裂隙顺尖端开裂增长并且相互沟通形成贯通的破裂面过程更加快捷；主破裂面上覆层状岩体在倾倒变形时，会在其中部产生反向弯曲折断；通过定量分析，发现随着陡倾裂隙倾角增大，岩坡倾倒变形破坏幅度降低，而主破裂面无论是长度还是反映迹线复杂度的分维值亦随之降低。 为探究斜坡内赋存不同角度裂隙对反倾岩质斜坡倾倒变形影响效应，设计9组底摩擦试验，对比无裂隙、含一组陡裂隙和一陡一缓两组裂隙的3种类型试验，并研究不同裂隙角度对破裂面影响效应。研究发现：陡倾裂隙倾角的变化对岩坡变形及主破裂面形态有明显规律性影响，陡倾裂隙倾角越陡，发生倾倒破坏的初始破坏部位逐渐偏浅，破坏面积相对减小，破裂面从近直线型逐渐转变成近弧形；缓倾裂隙的赋存，使陡倾裂隙顺尖端开裂增长并且相互沟通形成贯通的破裂面过程更加快捷；主破裂面上覆层状岩体在倾倒变形时，会在其中部产生反向弯曲折断；通过定量分析，发现随着陡倾裂隙倾角增大，岩坡倾倒变形破坏幅度降低，而主破裂面无论是长度还是反映迹线复杂度的分维值亦随之降低。
为探究斜坡内赋存不同角度裂隙对反倾岩质斜坡倾倒变形影响效应，设计9组底摩擦试验，对比无裂隙、含一组陡裂隙和一陡一缓两组裂隙的3种类型试验，并研究不同裂隙角度对破裂面影响效应。研究发现：陡倾裂隙倾角的变化对岩坡变形及主破裂面形态有明显规律性影响，陡倾裂隙倾角越陡，发生倾倒破坏的初始破坏部位逐渐偏浅，破坏面积相对减小，破裂面从近直线型逐渐转变成近弧形；缓倾裂隙的赋存，使陡倾裂隙顺尖端开裂增长并且相互沟通形成贯通的破裂面过程更加快捷；主破裂面上覆层状岩体在倾倒变形时，会在其中部产生反向弯曲折断；通过定量分析，发现随着陡倾裂隙倾角增大，岩坡倾倒变形破坏幅度降低，而主破裂面无论是长度还是反映迹线复杂度的分维值亦随之降低。 为探究斜坡内赋存不同角度裂隙对反倾岩质斜坡倾倒变形影响效应，设计9组底摩擦试验，对比无裂隙、含一组陡裂隙和一陡一缓两组裂隙的3种类型试验，并研究不同裂隙角度对破裂面影响效应。研究发现：陡倾裂隙倾角的变化对岩坡变形及主破裂面形态有明显规律性影响，陡倾裂隙倾角越陡，发生倾倒破坏的初始破坏部位逐渐偏浅，破坏面积相对减小，破裂面从近直线型逐渐转变成近弧形；缓倾裂隙的赋存，使陡倾裂隙顺尖端开裂增长并且相互沟通形成贯通的破裂面过程更加快捷；主破裂面上覆层状岩体在倾倒变形时，会在其中部产生反向弯曲折断；通过定量分析，发现随着陡倾裂隙倾角增大，岩坡倾倒变形破坏幅度降低，而主破裂面无论是长度还是反映迹线复杂度的分维值亦随之降低。
2018, 26(4): 852-860.
摘要:
土工格栅被广泛应用于路堤、边坡、挡土墙等加筋土工程，而筋土界面分析是研究加筋作用机理的关键。根据土工格栅拉拔荷载下的受力状态，分析了拉拔试验实际剪应力与位移关系，发现界面软化阶段剪应力与位移近似呈指数分布，已有计算模型大多高估了界面剪应力，提出了能够考虑界面渐进破坏及非线性特性的弹性-指数软化模型。通过筋土界面基本控制方程，得到了土工格栅拉拔荷载下不同阶段受力状态的计算模型。对界面剪应力发展历程及分布规律展开了较为细致的研究，同时进行了参数分析，包括剪切刚度、抗拉刚度、加筋长度、软化指数衰减特征系数等。结果表明，土工格栅拉拔过程中，当筋土界面处于弹性阶段时，界面剪应力不均匀性及界面最大剪应力随剪切刚度增大而增加，弹性模量则相反；软化阶段内，加筋长度越长，界面软化现象越明显，加筋长度较短时，可近似认为界面剪应力呈均匀分布；软化指数衰减特征系数越大，界面剪应力波动越大，其峰值往拉拔端移动；进入残余阶段后，界面剪应力由拉拔端向自由端增大且逐渐趋于残余应力。研究成果可为加筋土工程土工格栅选取提供理论指导。 土工格栅被广泛应用于路堤、边坡、挡土墙等加筋土工程，而筋土界面分析是研究加筋作用机理的关键。根据土工格栅拉拔荷载下的受力状态，分析了拉拔试验实际剪应力与位移关系，发现界面软化阶段剪应力与位移近似呈指数分布，已有计算模型大多高估了界面剪应力，提出了能够考虑界面渐进破坏及非线性特性的弹性-指数软化模型。通过筋土界面基本控制方程，得到了土工格栅拉拔荷载下不同阶段受力状态的计算模型。对界面剪应力发展历程及分布规律展开了较为细致的研究，同时进行了参数分析，包括剪切刚度、抗拉刚度、加筋长度、软化指数衰减特征系数等。结果表明，土工格栅拉拔过程中，当筋土界面处于弹性阶段时，界面剪应力不均匀性及界面最大剪应力随剪切刚度增大而增加，弹性模量则相反；软化阶段内，加筋长度越长，界面软化现象越明显，加筋长度较短时，可近似认为界面剪应力呈均匀分布；软化指数衰减特征系数越大，界面剪应力波动越大，其峰值往拉拔端移动；进入残余阶段后，界面剪应力由拉拔端向自由端增大且逐渐趋于残余应力。研究成果可为加筋土工程土工格栅选取提供理论指导。
土工格栅被广泛应用于路堤、边坡、挡土墙等加筋土工程，而筋土界面分析是研究加筋作用机理的关键。根据土工格栅拉拔荷载下的受力状态，分析了拉拔试验实际剪应力与位移关系，发现界面软化阶段剪应力与位移近似呈指数分布，已有计算模型大多高估了界面剪应力，提出了能够考虑界面渐进破坏及非线性特性的弹性-指数软化模型。通过筋土界面基本控制方程，得到了土工格栅拉拔荷载下不同阶段受力状态的计算模型。对界面剪应力发展历程及分布规律展开了较为细致的研究，同时进行了参数分析，包括剪切刚度、抗拉刚度、加筋长度、软化指数衰减特征系数等。结果表明，土工格栅拉拔过程中，当筋土界面处于弹性阶段时，界面剪应力不均匀性及界面最大剪应力随剪切刚度增大而增加，弹性模量则相反；软化阶段内，加筋长度越长，界面软化现象越明显，加筋长度较短时，可近似认为界面剪应力呈均匀分布；软化指数衰减特征系数越大，界面剪应力波动越大，其峰值往拉拔端移动；进入残余阶段后，界面剪应力由拉拔端向自由端增大且逐渐趋于残余应力。研究成果可为加筋土工程土工格栅选取提供理论指导。 土工格栅被广泛应用于路堤、边坡、挡土墙等加筋土工程，而筋土界面分析是研究加筋作用机理的关键。根据土工格栅拉拔荷载下的受力状态，分析了拉拔试验实际剪应力与位移关系，发现界面软化阶段剪应力与位移近似呈指数分布，已有计算模型大多高估了界面剪应力，提出了能够考虑界面渐进破坏及非线性特性的弹性-指数软化模型。通过筋土界面基本控制方程，得到了土工格栅拉拔荷载下不同阶段受力状态的计算模型。对界面剪应力发展历程及分布规律展开了较为细致的研究，同时进行了参数分析，包括剪切刚度、抗拉刚度、加筋长度、软化指数衰减特征系数等。结果表明，土工格栅拉拔过程中，当筋土界面处于弹性阶段时，界面剪应力不均匀性及界面最大剪应力随剪切刚度增大而增加，弹性模量则相反；软化阶段内，加筋长度越长，界面软化现象越明显，加筋长度较短时，可近似认为界面剪应力呈均匀分布；软化指数衰减特征系数越大，界面剪应力波动越大，其峰值往拉拔端移动；进入残余阶段后，界面剪应力由拉拔端向自由端增大且逐渐趋于残余应力。研究成果可为加筋土工程土工格栅选取提供理论指导。
2018, 26(4): 861-865.
摘要:
通过固结不排水三轴压缩试验，分析了围压、固结比和干密度等因素对饱和粉土静态液化特性的影响。试验结果表明，在干密度较小时，饱和粉土的偏应力-应变曲线呈现明显的硬变软化型，随轴向应变增大超静孔隙水压力增加、有效应力减小而发生静态液化，当干密度达到1.58 g· cm-3时，饱和粉土的偏应力-应变曲线表现出硬变硬化现象，超静孔隙水压力为负值或接近0，饱和粉土不再发生静态液化，即饱和粉土存在静态液化的干密度临界值；其他条件不变，随着围压、固结比或干密度的增大，偏应力峰值和残余强度均增大，静态液化势降低；根据有效应力路径建立了流滑面以作为饱和粉土稳定区与非稳定区的分界面。 通过固结不排水三轴压缩试验，分析了围压、固结比和干密度等因素对饱和粉土静态液化特性的影响。试验结果表明，在干密度较小时，饱和粉土的偏应力-应变曲线呈现明显的硬变软化型，随轴向应变增大超静孔隙水压力增加、有效应力减小而发生静态液化，当干密度达到1.58 g· cm-3时，饱和粉土的偏应力-应变曲线表现出硬变硬化现象，超静孔隙水压力为负值或接近0，饱和粉土不再发生静态液化，即饱和粉土存在静态液化的干密度临界值；其他条件不变，随着围压、固结比或干密度的增大，偏应力峰值和残余强度均增大，静态液化势降低；根据有效应力路径建立了流滑面以作为饱和粉土稳定区与非稳定区的分界面。
通过固结不排水三轴压缩试验，分析了围压、固结比和干密度等因素对饱和粉土静态液化特性的影响。试验结果表明，在干密度较小时，饱和粉土的偏应力-应变曲线呈现明显的硬变软化型，随轴向应变增大超静孔隙水压力增加、有效应力减小而发生静态液化，当干密度达到1.58 g· cm-3时，饱和粉土的偏应力-应变曲线表现出硬变硬化现象，超静孔隙水压力为负值或接近0，饱和粉土不再发生静态液化，即饱和粉土存在静态液化的干密度临界值；其他条件不变，随着围压、固结比或干密度的增大，偏应力峰值和残余强度均增大，静态液化势降低；根据有效应力路径建立了流滑面以作为饱和粉土稳定区与非稳定区的分界面。 通过固结不排水三轴压缩试验，分析了围压、固结比和干密度等因素对饱和粉土静态液化特性的影响。试验结果表明，在干密度较小时，饱和粉土的偏应力-应变曲线呈现明显的硬变软化型，随轴向应变增大超静孔隙水压力增加、有效应力减小而发生静态液化，当干密度达到1.58 g· cm-3时，饱和粉土的偏应力-应变曲线表现出硬变硬化现象，超静孔隙水压力为负值或接近0，饱和粉土不再发生静态液化，即饱和粉土存在静态液化的干密度临界值；其他条件不变，随着围压、固结比或干密度的增大，偏应力峰值和残余强度均增大，静态液化势降低；根据有效应力路径建立了流滑面以作为饱和粉土稳定区与非稳定区的分界面。
2018, 26(4): 866-873.
摘要:
偏压地形对大跨隧道的围岩变形和支护结构受力有较大的负面影响，科学选择开挖方法是确保隧道施工安全的重要前提。Hoek-Brown强度准则综合考虑岩体结构面特征、岩块强度和施工扰动对岩体劣化效应的影响，能更好地反映隧道开挖过程中围岩的变形情况。据此，本文以贵阳市环城路七冲村二号隧道为工程依托，通过现场调查及经验查表的方法确定了Hoek-Brown强度参数，采用FLAC3D对三台阶法和双侧壁导洞法的开挖过程进行了模拟计算，结合现场围岩变形和钢拱架轴力监测数据，对两种开挖方法的围岩稳定性进行了对比分析，得出结论：相比于三台阶法，双侧壁导洞法能更有效地控制围岩塑性区发展和围岩变形，可以有效地减少偏压荷载对隧道围岩造成的不利影响，但钢拱架受力不均匀，可能对支护结构稳定产生不利影响；综合考虑施工安全和施工进度，围岩较破碎的隧道出口段和入口段应采用双侧壁导洞法施工，围岩较完整的其他区间段可采用三台阶法施工，以节省工期。 偏压地形对大跨隧道的围岩变形和支护结构受力有较大的负面影响，科学选择开挖方法是确保隧道施工安全的重要前提。Hoek-Brown强度准则综合考虑岩体结构面特征、岩块强度和施工扰动对岩体劣化效应的影响，能更好地反映隧道开挖过程中围岩的变形情况。据此，本文以贵阳市环城路七冲村二号隧道为工程依托，通过现场调查及经验查表的方法确定了Hoek-Brown强度参数，采用FLAC3D对三台阶法和双侧壁导洞法的开挖过程进行了模拟计算，结合现场围岩变形和钢拱架轴力监测数据，对两种开挖方法的围岩稳定性进行了对比分析，得出结论：相比于三台阶法，双侧壁导洞法能更有效地控制围岩塑性区发展和围岩变形，可以有效地减少偏压荷载对隧道围岩造成的不利影响，但钢拱架受力不均匀，可能对支护结构稳定产生不利影响；综合考虑施工安全和施工进度，围岩较破碎的隧道出口段和入口段应采用双侧壁导洞法施工，围岩较完整的其他区间段可采用三台阶法施工，以节省工期。
偏压地形对大跨隧道的围岩变形和支护结构受力有较大的负面影响，科学选择开挖方法是确保隧道施工安全的重要前提。Hoek-Brown强度准则综合考虑岩体结构面特征、岩块强度和施工扰动对岩体劣化效应的影响，能更好地反映隧道开挖过程中围岩的变形情况。据此，本文以贵阳市环城路七冲村二号隧道为工程依托，通过现场调查及经验查表的方法确定了Hoek-Brown强度参数，采用FLAC3D对三台阶法和双侧壁导洞法的开挖过程进行了模拟计算，结合现场围岩变形和钢拱架轴力监测数据，对两种开挖方法的围岩稳定性进行了对比分析，得出结论：相比于三台阶法，双侧壁导洞法能更有效地控制围岩塑性区发展和围岩变形，可以有效地减少偏压荷载对隧道围岩造成的不利影响，但钢拱架受力不均匀，可能对支护结构稳定产生不利影响；综合考虑施工安全和施工进度，围岩较破碎的隧道出口段和入口段应采用双侧壁导洞法施工，围岩较完整的其他区间段可采用三台阶法施工，以节省工期。 偏压地形对大跨隧道的围岩变形和支护结构受力有较大的负面影响，科学选择开挖方法是确保隧道施工安全的重要前提。Hoek-Brown强度准则综合考虑岩体结构面特征、岩块强度和施工扰动对岩体劣化效应的影响，能更好地反映隧道开挖过程中围岩的变形情况。据此，本文以贵阳市环城路七冲村二号隧道为工程依托，通过现场调查及经验查表的方法确定了Hoek-Brown强度参数，采用FLAC3D对三台阶法和双侧壁导洞法的开挖过程进行了模拟计算，结合现场围岩变形和钢拱架轴力监测数据，对两种开挖方法的围岩稳定性进行了对比分析，得出结论：相比于三台阶法，双侧壁导洞法能更有效地控制围岩塑性区发展和围岩变形，可以有效地减少偏压荷载对隧道围岩造成的不利影响，但钢拱架受力不均匀，可能对支护结构稳定产生不利影响；综合考虑施工安全和施工进度，围岩较破碎的隧道出口段和入口段应采用双侧壁导洞法施工，围岩较完整的其他区间段可采用三台阶法施工，以节省工期。
2018, 26(4): 874-881.
摘要:
复杂地层中地连墙槽壁的稳定性直接关系到墙体的施工质量，研究土层特性及泥浆重度对槽壁局部稳定性影响具有重要意义。基于泥浆护壁槽局部失稳机制研究，构建以极限分析上限法为理论基础的失稳模型，结合非线性Mohr-Coulomb破坏准则，引入强度折减法推导得到了泥浆槽壁局部稳定安全系数和临界高度的计算公式。结合实际工程案例，运用本文方法、线性Mohr-Coulomb准则方法及Han et al.（2012，2013）的方法，对比分析了槽壁局部稳定安全系数和临界高度随泥浆重度及夹层特性参数变化的影响规律。3种方法的计算安全系数均随泥浆重度的增加而增大，随软弱夹层厚度及重度的增加而减小，随夹层土体黏聚力及抗压强度的增大而增大。相同条件下本文方法对泥浆重度变化敏感性体现较好，计算安全系数合理可靠且普遍最小。与线性Mohr-Coulomb准则方法比较可知，夹层土体材料的非线性特征仅影响破坏区域的体积大小，对区域形状基本无影响。 复杂地层中地连墙槽壁的稳定性直接关系到墙体的施工质量，研究土层特性及泥浆重度对槽壁局部稳定性影响具有重要意义。基于泥浆护壁槽局部失稳机制研究，构建以极限分析上限法为理论基础的失稳模型，结合非线性Mohr-Coulomb破坏准则，引入强度折减法推导得到了泥浆槽壁局部稳定安全系数和临界高度的计算公式。结合实际工程案例，运用本文方法、线性Mohr-Coulomb准则方法及Han et al.（2012，2013）的方法，对比分析了槽壁局部稳定安全系数和临界高度随泥浆重度及夹层特性参数变化的影响规律。3种方法的计算安全系数均随泥浆重度的增加而增大，随软弱夹层厚度及重度的增加而减小，随夹层土体黏聚力及抗压强度的增大而增大。相同条件下本文方法对泥浆重度变化敏感性体现较好，计算安全系数合理可靠且普遍最小。与线性Mohr-Coulomb准则方法比较可知，夹层土体材料的非线性特征仅影响破坏区域的体积大小，对区域形状基本无影响。
复杂地层中地连墙槽壁的稳定性直接关系到墙体的施工质量，研究土层特性及泥浆重度对槽壁局部稳定性影响具有重要意义。基于泥浆护壁槽局部失稳机制研究，构建以极限分析上限法为理论基础的失稳模型，结合非线性Mohr-Coulomb破坏准则，引入强度折减法推导得到了泥浆槽壁局部稳定安全系数和临界高度的计算公式。结合实际工程案例，运用本文方法、线性Mohr-Coulomb准则方法及Han et al.（2012，2013）的方法，对比分析了槽壁局部稳定安全系数和临界高度随泥浆重度及夹层特性参数变化的影响规律。3种方法的计算安全系数均随泥浆重度的增加而增大，随软弱夹层厚度及重度的增加而减小，随夹层土体黏聚力及抗压强度的增大而增大。相同条件下本文方法对泥浆重度变化敏感性体现较好，计算安全系数合理可靠且普遍最小。与线性Mohr-Coulomb准则方法比较可知，夹层土体材料的非线性特征仅影响破坏区域的体积大小，对区域形状基本无影响。 复杂地层中地连墙槽壁的稳定性直接关系到墙体的施工质量，研究土层特性及泥浆重度对槽壁局部稳定性影响具有重要意义。基于泥浆护壁槽局部失稳机制研究，构建以极限分析上限法为理论基础的失稳模型，结合非线性Mohr-Coulomb破坏准则，引入强度折减法推导得到了泥浆槽壁局部稳定安全系数和临界高度的计算公式。结合实际工程案例，运用本文方法、线性Mohr-Coulomb准则方法及Han et al.（2012，2013）的方法，对比分析了槽壁局部稳定安全系数和临界高度随泥浆重度及夹层特性参数变化的影响规律。3种方法的计算安全系数均随泥浆重度的增加而增大，随软弱夹层厚度及重度的增加而减小，随夹层土体黏聚力及抗压强度的增大而增大。相同条件下本文方法对泥浆重度变化敏感性体现较好，计算安全系数合理可靠且普遍最小。与线性Mohr-Coulomb准则方法比较可知，夹层土体材料的非线性特征仅影响破坏区域的体积大小，对区域形状基本无影响。
2018, 26(4): 882-890.
摘要:
剪切带的体积变形研究对于正确认识剪切带的变形破坏机理具有重要意义。为了研究单轴压缩黏土试样剪切带的体积变形特征，在土样微裂纹出现时根据局部体积应变较高的位置（位于剪切带上）布置测线，在利用数字图像相关方法获得的应变场进行插值的基础上，统计获得局部体积应变的均值和标准差的演变规律，提出了局部扩容角的概念。研究发现：（1）总体上，在压缩过程中，剪切带的体积变形由压缩向膨胀转变，但期间会出现由膨胀到压缩的反复过程。（2）尽管在加载过程中土样整体一直表现为压缩，但局部（剪切带上一些位置）体积膨胀发生于纵向应变=0.04~0.09时，若以测线上局部体积应变的均值出现大于0作为评价标准，则局部体积膨胀发生于纵向应变=0.06~0.14时。（3）局部体积应变的峰迁移的速度可达（3.77~8.48）×10-5m·s-1。（4）若根据局部体积应变的高值区位置布置测线，当测线上局部体积应变的均值从小于0变为大于0之后，土样整体体积表现为压缩，剪切带上局部扩容角的最大值在13.47°~56.26°之间快速增加。若根据狭长剪切带位置布置测线，剪切带上局部扩容角的平均值在16.60°~45.79°之间快速增加。在土样整体表现为压缩的前提下，通过定义常规意义上的扩容角，不能解释客观发生的局部体积膨胀现象。 剪切带的体积变形研究对于正确认识剪切带的变形破坏机理具有重要意义。为了研究单轴压缩黏土试样剪切带的体积变形特征，在土样微裂纹出现时根据局部体积应变较高的位置（位于剪切带上）布置测线，在利用数字图像相关方法获得的应变场进行插值的基础上，统计获得局部体积应变的均值和标准差的演变规律，提出了局部扩容角的概念。研究发现：（1）总体上，在压缩过程中，剪切带的体积变形由压缩向膨胀转变，但期间会出现由膨胀到压缩的反复过程。（2）尽管在加载过程中土样整体一直表现为压缩，但局部（剪切带上一些位置）体积膨胀发生于纵向应变=0.04~0.09时，若以测线上局部体积应变的均值出现大于0作为评价标准，则局部体积膨胀发生于纵向应变=0.06~0.14时。（3）局部体积应变的峰迁移的速度可达（3.77~8.48）×10-5m·s-1。（4）若根据局部体积应变的高值区位置布置测线，当测线上局部体积应变的均值从小于0变为大于0之后，土样整体体积表现为压缩，剪切带上局部扩容角的最大值在13.47°~56.26°之间快速增加。若根据狭长剪切带位置布置测线，剪切带上局部扩容角的平均值在16.60°~45.79°之间快速增加。在土样整体表现为压缩的前提下，通过定义常规意义上的扩容角，不能解释客观发生的局部体积膨胀现象。
剪切带的体积变形研究对于正确认识剪切带的变形破坏机理具有重要意义。为了研究单轴压缩黏土试样剪切带的体积变形特征，在土样微裂纹出现时根据局部体积应变较高的位置（位于剪切带上）布置测线，在利用数字图像相关方法获得的应变场进行插值的基础上，统计获得局部体积应变的均值和标准差的演变规律，提出了局部扩容角的概念。研究发现：（1）总体上，在压缩过程中，剪切带的体积变形由压缩向膨胀转变，但期间会出现由膨胀到压缩的反复过程。（2）尽管在加载过程中土样整体一直表现为压缩，但局部（剪切带上一些位置）体积膨胀发生于纵向应变=0.04~0.09时，若以测线上局部体积应变的均值出现大于0作为评价标准，则局部体积膨胀发生于纵向应变=0.06~0.14时。（3）局部体积应变的峰迁移的速度可达（3.77~8.48）×10-5m·s-1。（4）若根据局部体积应变的高值区位置布置测线，当测线上局部体积应变的均值从小于0变为大于0之后，土样整体体积表现为压缩，剪切带上局部扩容角的最大值在13.47°~56.26°之间快速增加。若根据狭长剪切带位置布置测线，剪切带上局部扩容角的平均值在16.60°~45.79°之间快速增加。在土样整体表现为压缩的前提下，通过定义常规意义上的扩容角，不能解释客观发生的局部体积膨胀现象。 剪切带的体积变形研究对于正确认识剪切带的变形破坏机理具有重要意义。为了研究单轴压缩黏土试样剪切带的体积变形特征，在土样微裂纹出现时根据局部体积应变较高的位置（位于剪切带上）布置测线，在利用数字图像相关方法获得的应变场进行插值的基础上，统计获得局部体积应变的均值和标准差的演变规律，提出了局部扩容角的概念。研究发现：（1）总体上，在压缩过程中，剪切带的体积变形由压缩向膨胀转变，但期间会出现由膨胀到压缩的反复过程。（2）尽管在加载过程中土样整体一直表现为压缩，但局部（剪切带上一些位置）体积膨胀发生于纵向应变=0.04~0.09时，若以测线上局部体积应变的均值出现大于0作为评价标准，则局部体积膨胀发生于纵向应变=0.06~0.14时。（3）局部体积应变的峰迁移的速度可达（3.77~8.48）×10-5m·s-1。（4）若根据局部体积应变的高值区位置布置测线，当测线上局部体积应变的均值从小于0变为大于0之后，土样整体体积表现为压缩，剪切带上局部扩容角的最大值在13.47°~56.26°之间快速增加。若根据狭长剪切带位置布置测线，剪切带上局部扩容角的平均值在16.60°~45.79°之间快速增加。在土样整体表现为压缩的前提下，通过定义常规意义上的扩容角，不能解释客观发生的局部体积膨胀现象。
2018, 26(4): 891-897.
摘要:
格构锚固是边（滑）坡工程常用的防治技术之一，长期服役的格构梁通常会产生局部破损的现象，影响边（滑）坡长期稳定性，而贴附碳纤维布是修复格构梁缺陷最行之有效的手段。采用室内模型试验槽填筑黏土方式模拟滑坡体，设计相似比为1：10的格构梁，通过千斤顶施加滑坡推力，开展碳纤维布用于格构缺陷修复技术的模型试验，监控格构梁后部土压力、格梁应力、格梁位移等参数，分析碳纤维布修复前后格构梁和碳纤维布两者的荷载分担比、钢筋应力改善情况和格梁弯矩的前后变化规律。试验数据分析表明，碳纤维布和格构梁荷载分担比得到了改善，滑坡推力作用在碳纤维布和格构梁复合体时，碳纤维布先于格构梁受力，并且受力远远大于格构梁，碳纤维布所承受的荷载分担比约为83%；格梁破坏首先为受拉破坏，然后为受压破坏；模型试验中，在钢筋表面粘贴了应变片，监测到钢筋的应变情况，碳纤维布修复后钢筋受力得到改善，修复后的最大钢筋应力比修复前降低了8倍多；对修复前后，格构梁弯矩变化进行了研究，碳纤维布修复后格梁弯矩显著降低，约为修复前的1/10-1/3。鉴于以上研究结果，说明碳纤维布用于修复、加固缺陷格构梁工程效果显著。 格构锚固是边（滑）坡工程常用的防治技术之一，长期服役的格构梁通常会产生局部破损的现象，影响边（滑）坡长期稳定性，而贴附碳纤维布是修复格构梁缺陷最行之有效的手段。采用室内模型试验槽填筑黏土方式模拟滑坡体，设计相似比为1：10的格构梁，通过千斤顶施加滑坡推力，开展碳纤维布用于格构缺陷修复技术的模型试验，监控格构梁后部土压力、格梁应力、格梁位移等参数，分析碳纤维布修复前后格构梁和碳纤维布两者的荷载分担比、钢筋应力改善情况和格梁弯矩的前后变化规律。试验数据分析表明，碳纤维布和格构梁荷载分担比得到了改善，滑坡推力作用在碳纤维布和格构梁复合体时，碳纤维布先于格构梁受力，并且受力远远大于格构梁，碳纤维布所承受的荷载分担比约为83%；格梁破坏首先为受拉破坏，然后为受压破坏；模型试验中，在钢筋表面粘贴了应变片，监测到钢筋的应变情况，碳纤维布修复后钢筋受力得到改善，修复后的最大钢筋应力比修复前降低了8倍多；对修复前后，格构梁弯矩变化进行了研究，碳纤维布修复后格梁弯矩显著降低，约为修复前的1/10-1/3。鉴于以上研究结果，说明碳纤维布用于修复、加固缺陷格构梁工程效果显著。
格构锚固是边（滑）坡工程常用的防治技术之一，长期服役的格构梁通常会产生局部破损的现象，影响边（滑）坡长期稳定性，而贴附碳纤维布是修复格构梁缺陷最行之有效的手段。采用室内模型试验槽填筑黏土方式模拟滑坡体，设计相似比为1：10的格构梁，通过千斤顶施加滑坡推力，开展碳纤维布用于格构缺陷修复技术的模型试验，监控格构梁后部土压力、格梁应力、格梁位移等参数，分析碳纤维布修复前后格构梁和碳纤维布两者的荷载分担比、钢筋应力改善情况和格梁弯矩的前后变化规律。试验数据分析表明，碳纤维布和格构梁荷载分担比得到了改善，滑坡推力作用在碳纤维布和格构梁复合体时，碳纤维布先于格构梁受力，并且受力远远大于格构梁，碳纤维布所承受的荷载分担比约为83%；格梁破坏首先为受拉破坏，然后为受压破坏；模型试验中，在钢筋表面粘贴了应变片，监测到钢筋的应变情况，碳纤维布修复后钢筋受力得到改善，修复后的最大钢筋应力比修复前降低了8倍多；对修复前后，格构梁弯矩变化进行了研究，碳纤维布修复后格梁弯矩显著降低，约为修复前的1/10-1/3。鉴于以上研究结果，说明碳纤维布用于修复、加固缺陷格构梁工程效果显著。 格构锚固是边（滑）坡工程常用的防治技术之一，长期服役的格构梁通常会产生局部破损的现象，影响边（滑）坡长期稳定性，而贴附碳纤维布是修复格构梁缺陷最行之有效的手段。采用室内模型试验槽填筑黏土方式模拟滑坡体，设计相似比为1：10的格构梁，通过千斤顶施加滑坡推力，开展碳纤维布用于格构缺陷修复技术的模型试验，监控格构梁后部土压力、格梁应力、格梁位移等参数，分析碳纤维布修复前后格构梁和碳纤维布两者的荷载分担比、钢筋应力改善情况和格梁弯矩的前后变化规律。试验数据分析表明，碳纤维布和格构梁荷载分担比得到了改善，滑坡推力作用在碳纤维布和格构梁复合体时，碳纤维布先于格构梁受力，并且受力远远大于格构梁，碳纤维布所承受的荷载分担比约为83%；格梁破坏首先为受拉破坏，然后为受压破坏；模型试验中，在钢筋表面粘贴了应变片，监测到钢筋的应变情况，碳纤维布修复后钢筋受力得到改善，修复后的最大钢筋应力比修复前降低了8倍多；对修复前后，格构梁弯矩变化进行了研究，碳纤维布修复后格梁弯矩显著降低，约为修复前的1/10-1/3。鉴于以上研究结果，说明碳纤维布用于修复、加固缺陷格构梁工程效果显著。
2018, 26(4): 898-904.
摘要:
经典的Rankine和Coulomb土压力计算理论均建立在土体达到极限平衡状态的基础上，并不适用于位移需要严格控制的基坑工程。以柔性支护的黏性土基坑边坡为研究对象，考虑边坡土拱效应、非极限状态下柔性支护结构与土体间内摩擦角以及黏聚力发挥值、土体内摩擦角以及黏聚力发挥值的影响，从黏性土应力莫尔圆出发，采用微层分析法建立静力平衡，搜索边坡土体潜在滑动面，推导柔性支护黏性土基坑的非极限被动土压力计算式。通过实例计算对比分析了本文计算理论与经典Rankine计算理论，推导公式计算得到的被动土压力小于Rankine计算值19%，合力作用位置低于Rankine计算值，作用位置距桩底距离较Rankine计算值小1.5%，计算得到的潜在滑动面为一水平倾角随深度逐渐减小的曲面，潜在滑动面范围小于Rankine极限状态滑动面。 经典的Rankine和Coulomb土压力计算理论均建立在土体达到极限平衡状态的基础上，并不适用于位移需要严格控制的基坑工程。以柔性支护的黏性土基坑边坡为研究对象，考虑边坡土拱效应、非极限状态下柔性支护结构与土体间内摩擦角以及黏聚力发挥值、土体内摩擦角以及黏聚力发挥值的影响，从黏性土应力莫尔圆出发，采用微层分析法建立静力平衡，搜索边坡土体潜在滑动面，推导柔性支护黏性土基坑的非极限被动土压力计算式。通过实例计算对比分析了本文计算理论与经典Rankine计算理论，推导公式计算得到的被动土压力小于Rankine计算值19%，合力作用位置低于Rankine计算值，作用位置距桩底距离较Rankine计算值小1.5%，计算得到的潜在滑动面为一水平倾角随深度逐渐减小的曲面，潜在滑动面范围小于Rankine极限状态滑动面。
经典的Rankine和Coulomb土压力计算理论均建立在土体达到极限平衡状态的基础上，并不适用于位移需要严格控制的基坑工程。以柔性支护的黏性土基坑边坡为研究对象，考虑边坡土拱效应、非极限状态下柔性支护结构与土体间内摩擦角以及黏聚力发挥值、土体内摩擦角以及黏聚力发挥值的影响，从黏性土应力莫尔圆出发，采用微层分析法建立静力平衡，搜索边坡土体潜在滑动面，推导柔性支护黏性土基坑的非极限被动土压力计算式。通过实例计算对比分析了本文计算理论与经典Rankine计算理论，推导公式计算得到的被动土压力小于Rankine计算值19%，合力作用位置低于Rankine计算值，作用位置距桩底距离较Rankine计算值小1.5%，计算得到的潜在滑动面为一水平倾角随深度逐渐减小的曲面，潜在滑动面范围小于Rankine极限状态滑动面。 经典的Rankine和Coulomb土压力计算理论均建立在土体达到极限平衡状态的基础上，并不适用于位移需要严格控制的基坑工程。以柔性支护的黏性土基坑边坡为研究对象，考虑边坡土拱效应、非极限状态下柔性支护结构与土体间内摩擦角以及黏聚力发挥值、土体内摩擦角以及黏聚力发挥值的影响，从黏性土应力莫尔圆出发，采用微层分析法建立静力平衡，搜索边坡土体潜在滑动面，推导柔性支护黏性土基坑的非极限被动土压力计算式。通过实例计算对比分析了本文计算理论与经典Rankine计算理论，推导公式计算得到的被动土压力小于Rankine计算值19%，合力作用位置低于Rankine计算值，作用位置距桩底距离较Rankine计算值小1.5%，计算得到的潜在滑动面为一水平倾角随深度逐渐减小的曲面，潜在滑动面范围小于Rankine极限状态滑动面。
2018, 26(4): 905-914.
摘要:
选取1920年海原地震震中滑坡密集分布区宁夏回族自治区西吉县庞湾乡的黄土，分别进行了不同围压，不同含水率条件下的原状、重塑土动三轴试验。结合动三轴试验前后的微观变化图像，探讨围压和水分对黄土试样土颗粒的作用机制，从微结构的角度阐释了两者对黄土动力特性影响的特点。研究结果表明：所取试样动剪切模量与动剪应变的关系可以用H-D模型的推导式拟合，随含水率增加，围压减小，参数a，b值增大；水分在原状试样和重塑试样的作用不同，随着含水率的增加，动剪切模量降低，阻尼比增大，原状试样动剪切模量和阻尼比的变化速率先快后慢，而重塑试样相应值的变化速率先慢后快；除了水分和围压等外在条件的影响，土样本身土体的微观特征如孔隙分布、颗粒大小、粒间间距、联结方式、密实程度等因素对土体动剪切模量和阻尼比等宏观特性产生重要影响。 选取1920年海原地震震中滑坡密集分布区宁夏回族自治区西吉县庞湾乡的黄土，分别进行了不同围压，不同含水率条件下的原状、重塑土动三轴试验。结合动三轴试验前后的微观变化图像，探讨围压和水分对黄土试样土颗粒的作用机制，从微结构的角度阐释了两者对黄土动力特性影响的特点。研究结果表明：所取试样动剪切模量与动剪应变的关系可以用H-D模型的推导式拟合，随含水率增加，围压减小，参数a，b值增大；水分在原状试样和重塑试样的作用不同，随着含水率的增加，动剪切模量降低，阻尼比增大，原状试样动剪切模量和阻尼比的变化速率先快后慢，而重塑试样相应值的变化速率先慢后快；除了水分和围压等外在条件的影响，土样本身土体的微观特征如孔隙分布、颗粒大小、粒间间距、联结方式、密实程度等因素对土体动剪切模量和阻尼比等宏观特性产生重要影响。
选取1920年海原地震震中滑坡密集分布区宁夏回族自治区西吉县庞湾乡的黄土，分别进行了不同围压，不同含水率条件下的原状、重塑土动三轴试验。结合动三轴试验前后的微观变化图像，探讨围压和水分对黄土试样土颗粒的作用机制，从微结构的角度阐释了两者对黄土动力特性影响的特点。研究结果表明：所取试样动剪切模量与动剪应变的关系可以用H-D模型的推导式拟合，随含水率增加，围压减小，参数a，b值增大；水分在原状试样和重塑试样的作用不同，随着含水率的增加，动剪切模量降低，阻尼比增大，原状试样动剪切模量和阻尼比的变化速率先快后慢，而重塑试样相应值的变化速率先慢后快；除了水分和围压等外在条件的影响，土样本身土体的微观特征如孔隙分布、颗粒大小、粒间间距、联结方式、密实程度等因素对土体动剪切模量和阻尼比等宏观特性产生重要影响。 选取1920年海原地震震中滑坡密集分布区宁夏回族自治区西吉县庞湾乡的黄土，分别进行了不同围压，不同含水率条件下的原状、重塑土动三轴试验。结合动三轴试验前后的微观变化图像，探讨围压和水分对黄土试样土颗粒的作用机制，从微结构的角度阐释了两者对黄土动力特性影响的特点。研究结果表明：所取试样动剪切模量与动剪应变的关系可以用H-D模型的推导式拟合，随含水率增加，围压减小，参数a，b值增大；水分在原状试样和重塑试样的作用不同，随着含水率的增加，动剪切模量降低，阻尼比增大，原状试样动剪切模量和阻尼比的变化速率先快后慢，而重塑试样相应值的变化速率先慢后快；除了水分和围压等外在条件的影响，土样本身土体的微观特征如孔隙分布、颗粒大小、粒间间距、联结方式、密实程度等因素对土体动剪切模量和阻尼比等宏观特性产生重要影响。
2018, 26(4): 825-834.
摘要:
在季节冻土区，周期性的冻结与融化作用持续改变着浅层非饱和土体的微结构和物理力学性质，从而直接影响着土与结构物之间的相互作用。土体与结构物接触面的应力-应变关系及其强度特征是确定季节冻土区基础工程承载力、安全性和分析结构与土体相互作用的基础和关键。为了更好地服务于实际工程，通过对不同含水率、不同冻融循环次数的非饱和黄土-混凝土试样进行直剪试验，并同时采用滤纸法测试相应黄土的基质吸力，获取了不同试验条件下的应力-应变关系曲线以及接触面强度参数、基质吸力随冻融循环次数的变化规律。同时，基于试验数据，建立了非饱和黄土与混凝土界面剪应力-位移-冻融循环次数的本构模型，该模型对黄土-混凝土界面经过多次冻融循环后不同压力下的剪应力-位移的关系曲线起到了很好的描述作用，为解决实际工程中季节冻土区基础承载力的数值计算提供了参考。 在季节冻土区，周期性的冻结与融化作用持续改变着浅层非饱和土体的微结构和物理力学性质，从而直接影响着土与结构物之间的相互作用。土体与结构物接触面的应力-应变关系及其强度特征是确定季节冻土区基础工程承载力、安全性和分析结构与土体相互作用的基础和关键。为了更好地服务于实际工程，通过对不同含水率、不同冻融循环次数的非饱和黄土-混凝土试样进行直剪试验，并同时采用滤纸法测试相应黄土的基质吸力，获取了不同试验条件下的应力-应变关系曲线以及接触面强度参数、基质吸力随冻融循环次数的变化规律。同时，基于试验数据，建立了非饱和黄土与混凝土界面剪应力-位移-冻融循环次数的本构模型，该模型对黄土-混凝土界面经过多次冻融循环后不同压力下的剪应力-位移的关系曲线起到了很好的描述作用，为解决实际工程中季节冻土区基础承载力的数值计算提供了参考。
在季节冻土区，周期性的冻结与融化作用持续改变着浅层非饱和土体的微结构和物理力学性质，从而直接影响着土与结构物之间的相互作用。土体与结构物接触面的应力-应变关系及其强度特征是确定季节冻土区基础工程承载力、安全性和分析结构与土体相互作用的基础和关键。为了更好地服务于实际工程，通过对不同含水率、不同冻融循环次数的非饱和黄土-混凝土试样进行直剪试验，并同时采用滤纸法测试相应黄土的基质吸力，获取了不同试验条件下的应力-应变关系曲线以及接触面强度参数、基质吸力随冻融循环次数的变化规律。同时，基于试验数据，建立了非饱和黄土与混凝土界面剪应力-位移-冻融循环次数的本构模型，该模型对黄土-混凝土界面经过多次冻融循环后不同压力下的剪应力-位移的关系曲线起到了很好的描述作用，为解决实际工程中季节冻土区基础承载力的数值计算提供了参考。 在季节冻土区，周期性的冻结与融化作用持续改变着浅层非饱和土体的微结构和物理力学性质，从而直接影响着土与结构物之间的相互作用。土体与结构物接触面的应力-应变关系及其强度特征是确定季节冻土区基础工程承载力、安全性和分析结构与土体相互作用的基础和关键。为了更好地服务于实际工程，通过对不同含水率、不同冻融循环次数的非饱和黄土-混凝土试样进行直剪试验，并同时采用滤纸法测试相应黄土的基质吸力，获取了不同试验条件下的应力-应变关系曲线以及接触面强度参数、基质吸力随冻融循环次数的变化规律。同时，基于试验数据，建立了非饱和黄土与混凝土界面剪应力-位移-冻融循环次数的本构模型，该模型对黄土-混凝土界面经过多次冻融循环后不同压力下的剪应力-位移的关系曲线起到了很好的描述作用，为解决实际工程中季节冻土区基础承载力的数值计算提供了参考。
2018, 26(4): 915-929.
摘要:
自三峡水库蓄水以来，三峡库区巴东县库岸段发生上万次与水库蓄水相关的水库地震，最大震级5.1级。近几年发表相关论文50篇左右，侧重于水库地震的震源机制解、水库地震与坝前水位的关系、单个较大型水库地震以及微地震群的成因机理问题，对水库地震时间上的周期性以及空间上扩展规律研究尚少。本论文在野外地质调查（包括泉水流量的调查）基础上，结合近几年发表的文献资料，对巴东县库岸段水库地震变迁过程进行了深入的研究，得出了以下3点结论：（1）从时间上看，巴东水库地震的爆发具有周期性，表现为长周期和短周期。（2）溶洞坍塌型水库地震的分布呈线状，其形成机理与高孔隙水压以及动水圧过程密切相关。（3）同时野外泉水调查研究也表明三峡库区巴东段水库地震与溶洞坍塌具有密切关系，并且从机理上说明了水库地震空间扩展机制。 自三峡水库蓄水以来，三峡库区巴东县库岸段发生上万次与水库蓄水相关的水库地震，最大震级5.1级。近几年发表相关论文50篇左右，侧重于水库地震的震源机制解、水库地震与坝前水位的关系、单个较大型水库地震以及微地震群的成因机理问题，对水库地震时间上的周期性以及空间上扩展规律研究尚少。本论文在野外地质调查（包括泉水流量的调查）基础上，结合近几年发表的文献资料，对巴东县库岸段水库地震变迁过程进行了深入的研究，得出了以下3点结论：（1）从时间上看，巴东水库地震的爆发具有周期性，表现为长周期和短周期。（2）溶洞坍塌型水库地震的分布呈线状，其形成机理与高孔隙水压以及动水圧过程密切相关。（3）同时野外泉水调查研究也表明三峡库区巴东段水库地震与溶洞坍塌具有密切关系，并且从机理上说明了水库地震空间扩展机制。
自三峡水库蓄水以来，三峡库区巴东县库岸段发生上万次与水库蓄水相关的水库地震，最大震级5.1级。近几年发表相关论文50篇左右，侧重于水库地震的震源机制解、水库地震与坝前水位的关系、单个较大型水库地震以及微地震群的成因机理问题，对水库地震时间上的周期性以及空间上扩展规律研究尚少。本论文在野外地质调查（包括泉水流量的调查）基础上，结合近几年发表的文献资料，对巴东县库岸段水库地震变迁过程进行了深入的研究，得出了以下3点结论：（1）从时间上看，巴东水库地震的爆发具有周期性，表现为长周期和短周期。（2）溶洞坍塌型水库地震的分布呈线状，其形成机理与高孔隙水压以及动水圧过程密切相关。（3）同时野外泉水调查研究也表明三峡库区巴东段水库地震与溶洞坍塌具有密切关系，并且从机理上说明了水库地震空间扩展机制。 自三峡水库蓄水以来，三峡库区巴东县库岸段发生上万次与水库蓄水相关的水库地震，最大震级5.1级。近几年发表相关论文50篇左右，侧重于水库地震的震源机制解、水库地震与坝前水位的关系、单个较大型水库地震以及微地震群的成因机理问题，对水库地震时间上的周期性以及空间上扩展规律研究尚少。本论文在野外地质调查（包括泉水流量的调查）基础上，结合近几年发表的文献资料，对巴东县库岸段水库地震变迁过程进行了深入的研究，得出了以下3点结论：（1）从时间上看，巴东水库地震的爆发具有周期性，表现为长周期和短周期。（2）溶洞坍塌型水库地震的分布呈线状，其形成机理与高孔隙水压以及动水圧过程密切相关。（3）同时野外泉水调查研究也表明三峡库区巴东段水库地震与溶洞坍塌具有密切关系，并且从机理上说明了水库地震空间扩展机制。
2018, 26(4): 930-938.
摘要:
持续的引水灌溉导致陕西泾阳南塬黄土滑坡频繁发生，2015年5月26日庙店村附近发生一起黄土滑坡，冲毁农田数亩。本文以"5·26"滑坡作为典型的案例，通过详细的野外调查、测量、勘探等工作，分析了其诱发因素、运动过程、堆积特征。结果表明：（1）滑坡滑动距离278 m，后壁宽222 m，滑后后壁高差40 m，主滑方向45°；（2）滑坡呈现滑动多级次特点，前后滑动4次，滑体堆积面积约为6.2×104 m2，堆积体总体积约50×104 m3，堆积体平均堆积厚度约10 m；（3）滑坡的主要激发因子为持续灌溉，但是地表显式裂缝和土体深部裂隙在地表径流优势入渗中发挥了重要作用，导致地下水位持续抬升。而且滑坡区的节理控制了滑坡的后壁宽度和滑动方向。最后基于泾阳南塬滑坡发生的频率和降雨有着一定关联性，探讨了降雨对本次滑坡事件的影响和滑坡再次发生的可能性。 持续的引水灌溉导致陕西泾阳南塬黄土滑坡频繁发生，2015年5月26日庙店村附近发生一起黄土滑坡，冲毁农田数亩。本文以"5·26"滑坡作为典型的案例，通过详细的野外调查、测量、勘探等工作，分析了其诱发因素、运动过程、堆积特征。结果表明：（1）滑坡滑动距离278 m，后壁宽222 m，滑后后壁高差40 m，主滑方向45°；（2）滑坡呈现滑动多级次特点，前后滑动4次，滑体堆积面积约为6.2×104 m2，堆积体总体积约50×104 m3，堆积体平均堆积厚度约10 m；（3）滑坡的主要激发因子为持续灌溉，但是地表显式裂缝和土体深部裂隙在地表径流优势入渗中发挥了重要作用，导致地下水位持续抬升。而且滑坡区的节理控制了滑坡的后壁宽度和滑动方向。最后基于泾阳南塬滑坡发生的频率和降雨有着一定关联性，探讨了降雨对本次滑坡事件的影响和滑坡再次发生的可能性。
持续的引水灌溉导致陕西泾阳南塬黄土滑坡频繁发生，2015年5月26日庙店村附近发生一起黄土滑坡，冲毁农田数亩。本文以"5·26"滑坡作为典型的案例，通过详细的野外调查、测量、勘探等工作，分析了其诱发因素、运动过程、堆积特征。结果表明：（1）滑坡滑动距离278 m，后壁宽222 m，滑后后壁高差40 m，主滑方向45°；（2）滑坡呈现滑动多级次特点，前后滑动4次，滑体堆积面积约为6.2×104 m2，堆积体总体积约50×104 m3，堆积体平均堆积厚度约10 m；（3）滑坡的主要激发因子为持续灌溉，但是地表显式裂缝和土体深部裂隙在地表径流优势入渗中发挥了重要作用，导致地下水位持续抬升。而且滑坡区的节理控制了滑坡的后壁宽度和滑动方向。最后基于泾阳南塬滑坡发生的频率和降雨有着一定关联性，探讨了降雨对本次滑坡事件的影响和滑坡再次发生的可能性。 持续的引水灌溉导致陕西泾阳南塬黄土滑坡频繁发生，2015年5月26日庙店村附近发生一起黄土滑坡，冲毁农田数亩。本文以"5·26"滑坡作为典型的案例，通过详细的野外调查、测量、勘探等工作，分析了其诱发因素、运动过程、堆积特征。结果表明：（1）滑坡滑动距离278 m，后壁宽222 m，滑后后壁高差40 m，主滑方向45°；（2）滑坡呈现滑动多级次特点，前后滑动4次，滑体堆积面积约为6.2×104 m2，堆积体总体积约50×104 m3，堆积体平均堆积厚度约10 m；（3）滑坡的主要激发因子为持续灌溉，但是地表显式裂缝和土体深部裂隙在地表径流优势入渗中发挥了重要作用，导致地下水位持续抬升。而且滑坡区的节理控制了滑坡的后壁宽度和滑动方向。最后基于泾阳南塬滑坡发生的频率和降雨有着一定关联性，探讨了降雨对本次滑坡事件的影响和滑坡再次发生的可能性。
2018, 26(4): 939-950.
摘要:
则木河断裂带位于青藏高原东南缘，川滇菱形地块东边界的突起上，为大型左旋走滑活动断裂，因其所处的特殊构造部位、强烈的地壳形变与断裂活动，从而具有地形复杂、构造强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。大箐断层在则木河断裂带次级断裂中活动速率最大，地处断陷河谷盆地和大箐梁子隆起区，且大箐梁子为1850年7.5级地震震中和断层枢纽运动中心，河谷保留冰川活动的遗迹，地质灾害发育，因此将大箐断层作为研究对象具有良好的典型性和代表性。通过现场调查，依据孕育地灾的地质背景条件，斜坡在地震动力作用下的响应特征和斜坡失稳的成因机制，将断裂致灾模式分为3大类，7亚类，共15种类型。大类的划分主要依据地质灾害的类型，亚类考虑灾害动力响应过程及斜坡失稳演化模式，是斜坡失稳破坏最显著的差异；小类的划分主要依据坡体的地质结构，是灾害失稳具体形式上的差异。本文较为系统地揭示了大箐断层地质灾害的成因机制及致灾模式。 则木河断裂带位于青藏高原东南缘，川滇菱形地块东边界的突起上，为大型左旋走滑活动断裂，因其所处的特殊构造部位、强烈的地壳形变与断裂活动，从而具有地形复杂、构造强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。大箐断层在则木河断裂带次级断裂中活动速率最大，地处断陷河谷盆地和大箐梁子隆起区，且大箐梁子为1850年7.5级地震震中和断层枢纽运动中心，河谷保留冰川活动的遗迹，地质灾害发育，因此将大箐断层作为研究对象具有良好的典型性和代表性。通过现场调查，依据孕育地灾的地质背景条件，斜坡在地震动力作用下的响应特征和斜坡失稳的成因机制，将断裂致灾模式分为3大类，7亚类，共15种类型。大类的划分主要依据地质灾害的类型，亚类考虑灾害动力响应过程及斜坡失稳演化模式，是斜坡失稳破坏最显著的差异；小类的划分主要依据坡体的地质结构，是灾害失稳具体形式上的差异。本文较为系统地揭示了大箐断层地质灾害的成因机制及致灾模式。
则木河断裂带位于青藏高原东南缘，川滇菱形地块东边界的突起上，为大型左旋走滑活动断裂，因其所处的特殊构造部位、强烈的地壳形变与断裂活动，从而具有地形复杂、构造强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。大箐断层在则木河断裂带次级断裂中活动速率最大，地处断陷河谷盆地和大箐梁子隆起区，且大箐梁子为1850年7.5级地震震中和断层枢纽运动中心，河谷保留冰川活动的遗迹，地质灾害发育，因此将大箐断层作为研究对象具有良好的典型性和代表性。通过现场调查，依据孕育地灾的地质背景条件，斜坡在地震动力作用下的响应特征和斜坡失稳的成因机制，将断裂致灾模式分为3大类，7亚类，共15种类型。大类的划分主要依据地质灾害的类型，亚类考虑灾害动力响应过程及斜坡失稳演化模式，是斜坡失稳破坏最显著的差异；小类的划分主要依据坡体的地质结构，是灾害失稳具体形式上的差异。本文较为系统地揭示了大箐断层地质灾害的成因机制及致灾模式。 则木河断裂带位于青藏高原东南缘，川滇菱形地块东边界的突起上，为大型左旋走滑活动断裂，因其所处的特殊构造部位、强烈的地壳形变与断裂活动，从而具有地形复杂、构造强烈、地震活跃、次生地质灾害严重的特点。大箐断层在则木河断裂带次级断裂中活动速率最大，地处断陷河谷盆地和大箐梁子隆起区，且大箐梁子为1850年7.5级地震震中和断层枢纽运动中心，河谷保留冰川活动的遗迹，地质灾害发育，因此将大箐断层作为研究对象具有良好的典型性和代表性。通过现场调查，依据孕育地灾的地质背景条件，斜坡在地震动力作用下的响应特征和斜坡失稳的成因机制，将断裂致灾模式分为3大类，7亚类，共15种类型。大类的划分主要依据地质灾害的类型，亚类考虑灾害动力响应过程及斜坡失稳演化模式，是斜坡失稳破坏最显著的差异；小类的划分主要依据坡体的地质结构，是灾害失稳具体形式上的差异。本文较为系统地揭示了大箐断层地质灾害的成因机制及致灾模式。
2018, 26(4): 951-958.
摘要:
为了研究苏南地区采水型地裂缝成因演化机制，设计建成了抽水与潜山条件大型物理模型系统，运用光纤传感监测技术手段，模拟地裂缝演化进程，并对其分布规律、成因机制做出总结归纳。试验结果表明：（1）模型试验中光纤传感技术能够较为准确地对水位、应力-应变分布等参数进行监测；基于光纤传感技术的模型试验系统为地裂缝研究提供新的方法与手段；（2）岩土体张应力集中区与地裂缝发育位置基本对应，岩土体的张应力集中是判断地裂缝发育阶段的重要标志；（3）通过地裂缝走向玫瑰花图显示，模型平坦区地裂缝发育方向沿排水孔呈放射状分布；而潜山区域地裂缝发育具明显的方向一致性，且与潜山等高线平行；（4）地裂缝分布同时受抽水差异性沉降及潜山形态位置控制。 为了研究苏南地区采水型地裂缝成因演化机制，设计建成了抽水与潜山条件大型物理模型系统，运用光纤传感监测技术手段，模拟地裂缝演化进程，并对其分布规律、成因机制做出总结归纳。试验结果表明：（1）模型试验中光纤传感技术能够较为准确地对水位、应力-应变分布等参数进行监测；基于光纤传感技术的模型试验系统为地裂缝研究提供新的方法与手段；（2）岩土体张应力集中区与地裂缝发育位置基本对应，岩土体的张应力集中是判断地裂缝发育阶段的重要标志；（3）通过地裂缝走向玫瑰花图显示，模型平坦区地裂缝发育方向沿排水孔呈放射状分布；而潜山区域地裂缝发育具明显的方向一致性，且与潜山等高线平行；（4）地裂缝分布同时受抽水差异性沉降及潜山形态位置控制。
为了研究苏南地区采水型地裂缝成因演化机制，设计建成了抽水与潜山条件大型物理模型系统，运用光纤传感监测技术手段，模拟地裂缝演化进程，并对其分布规律、成因机制做出总结归纳。试验结果表明：（1）模型试验中光纤传感技术能够较为准确地对水位、应力-应变分布等参数进行监测；基于光纤传感技术的模型试验系统为地裂缝研究提供新的方法与手段；（2）岩土体张应力集中区与地裂缝发育位置基本对应，岩土体的张应力集中是判断地裂缝发育阶段的重要标志；（3）通过地裂缝走向玫瑰花图显示，模型平坦区地裂缝发育方向沿排水孔呈放射状分布；而潜山区域地裂缝发育具明显的方向一致性，且与潜山等高线平行；（4）地裂缝分布同时受抽水差异性沉降及潜山形态位置控制。 为了研究苏南地区采水型地裂缝成因演化机制，设计建成了抽水与潜山条件大型物理模型系统，运用光纤传感监测技术手段，模拟地裂缝演化进程，并对其分布规律、成因机制做出总结归纳。试验结果表明：（1）模型试验中光纤传感技术能够较为准确地对水位、应力-应变分布等参数进行监测；基于光纤传感技术的模型试验系统为地裂缝研究提供新的方法与手段；（2）岩土体张应力集中区与地裂缝发育位置基本对应，岩土体的张应力集中是判断地裂缝发育阶段的重要标志；（3）通过地裂缝走向玫瑰花图显示，模型平坦区地裂缝发育方向沿排水孔呈放射状分布；而潜山区域地裂缝发育具明显的方向一致性，且与潜山等高线平行；（4）地裂缝分布同时受抽水差异性沉降及潜山形态位置控制。
2018, 26(4): 959-968.
摘要:
斜坡上或临近斜坡顶部设置工程结构（桩基础）时，桩身变形将导致基桩对桩侧岩土体产生水平挤压作用，如果因桩身变形过大而导致桩前坡体失稳，即桩侧岩土体抗力弱化甚至消失，则会引发工程事故，土体抗力的实际分布规律并未探明。本文统计分析碎石土斜坡场地4根桩基（深入覆盖层）的水平静载荷试验数据，来分析同一坡度碎石土场地土体水平抗力沿深度的变化、土体抗力随桩身位移的变化特点，进而获得土体在不同抵抗变形阶段（弹性、塑性阶段）土体水平抗力分布的一般规律。 斜坡上或临近斜坡顶部设置工程结构（桩基础）时，桩身变形将导致基桩对桩侧岩土体产生水平挤压作用，如果因桩身变形过大而导致桩前坡体失稳，即桩侧岩土体抗力弱化甚至消失，则会引发工程事故，土体抗力的实际分布规律并未探明。本文统计分析碎石土斜坡场地4根桩基（深入覆盖层）的水平静载荷试验数据，来分析同一坡度碎石土场地土体水平抗力沿深度的变化、土体抗力随桩身位移的变化特点，进而获得土体在不同抵抗变形阶段（弹性、塑性阶段）土体水平抗力分布的一般规律。
斜坡上或临近斜坡顶部设置工程结构（桩基础）时，桩身变形将导致基桩对桩侧岩土体产生水平挤压作用，如果因桩身变形过大而导致桩前坡体失稳，即桩侧岩土体抗力弱化甚至消失，则会引发工程事故，土体抗力的实际分布规律并未探明。本文统计分析碎石土斜坡场地4根桩基（深入覆盖层）的水平静载荷试验数据，来分析同一坡度碎石土场地土体水平抗力沿深度的变化、土体抗力随桩身位移的变化特点，进而获得土体在不同抵抗变形阶段（弹性、塑性阶段）土体水平抗力分布的一般规律。 斜坡上或临近斜坡顶部设置工程结构（桩基础）时，桩身变形将导致基桩对桩侧岩土体产生水平挤压作用，如果因桩身变形过大而导致桩前坡体失稳，即桩侧岩土体抗力弱化甚至消失，则会引发工程事故，土体抗力的实际分布规律并未探明。本文统计分析碎石土斜坡场地4根桩基（深入覆盖层）的水平静载荷试验数据，来分析同一坡度碎石土场地土体水平抗力沿深度的变化、土体抗力随桩身位移的变化特点，进而获得土体在不同抵抗变形阶段（弹性、塑性阶段）土体水平抗力分布的一般规律。
2018, 26(4): 969-977.
摘要:
为解决抗滑短桩加固滑坡体理论研究不满足工程应用需要的现状，本文采用基于快速拉格朗日算法的FLAC3D软件，对桩长变化的抗滑短桩加固碎石土滑坡全过程进行三维有限元模拟，通过分析滑体位移、应力、抗滑短桩位移和桩身弯矩的变化规律，研究抗滑短桩的受力变形特性及桩土相互作用机理。研究表明：经抗滑短桩加固后的滑坡，稳定性显著提高；随着桩长增加，桩后应力分布越均匀，抗滑短桩与桩周土体的整体性越好，滑体最大位移逐渐减小，有效抑制滑体位移；当桩长小于60 cm时，滑体出现"越顶"现象，在楔形体前缘顶部形成了贯通滑动面，且发生较小范围的失稳破坏；当桩体自由段与滑体厚度比值为0.52~0.59时，加固效果最理想。研究结果对抗滑短桩加固滑坡体的抗滑机理予以补充。 为解决抗滑短桩加固滑坡体理论研究不满足工程应用需要的现状，本文采用基于快速拉格朗日算法的FLAC3D软件，对桩长变化的抗滑短桩加固碎石土滑坡全过程进行三维有限元模拟，通过分析滑体位移、应力、抗滑短桩位移和桩身弯矩的变化规律，研究抗滑短桩的受力变形特性及桩土相互作用机理。研究表明：经抗滑短桩加固后的滑坡，稳定性显著提高；随着桩长增加，桩后应力分布越均匀，抗滑短桩与桩周土体的整体性越好，滑体最大位移逐渐减小，有效抑制滑体位移；当桩长小于60 cm时，滑体出现"越顶"现象，在楔形体前缘顶部形成了贯通滑动面，且发生较小范围的失稳破坏；当桩体自由段与滑体厚度比值为0.52~0.59时，加固效果最理想。研究结果对抗滑短桩加固滑坡体的抗滑机理予以补充。
为解决抗滑短桩加固滑坡体理论研究不满足工程应用需要的现状，本文采用基于快速拉格朗日算法的FLAC3D软件，对桩长变化的抗滑短桩加固碎石土滑坡全过程进行三维有限元模拟，通过分析滑体位移、应力、抗滑短桩位移和桩身弯矩的变化规律，研究抗滑短桩的受力变形特性及桩土相互作用机理。研究表明：经抗滑短桩加固后的滑坡，稳定性显著提高；随着桩长增加，桩后应力分布越均匀，抗滑短桩与桩周土体的整体性越好，滑体最大位移逐渐减小，有效抑制滑体位移；当桩长小于60 cm时，滑体出现"越顶"现象，在楔形体前缘顶部形成了贯通滑动面，且发生较小范围的失稳破坏；当桩体自由段与滑体厚度比值为0.52~0.59时，加固效果最理想。研究结果对抗滑短桩加固滑坡体的抗滑机理予以补充。 为解决抗滑短桩加固滑坡体理论研究不满足工程应用需要的现状，本文采用基于快速拉格朗日算法的FLAC3D软件，对桩长变化的抗滑短桩加固碎石土滑坡全过程进行三维有限元模拟，通过分析滑体位移、应力、抗滑短桩位移和桩身弯矩的变化规律，研究抗滑短桩的受力变形特性及桩土相互作用机理。研究表明：经抗滑短桩加固后的滑坡，稳定性显著提高；随着桩长增加，桩后应力分布越均匀，抗滑短桩与桩周土体的整体性越好，滑体最大位移逐渐减小，有效抑制滑体位移；当桩长小于60 cm时，滑体出现"越顶"现象，在楔形体前缘顶部形成了贯通滑动面，且发生较小范围的失稳破坏；当桩体自由段与滑体厚度比值为0.52~0.59时，加固效果最理想。研究结果对抗滑短桩加固滑坡体的抗滑机理予以补充。
2018, 26(4): 978-988.
摘要:
由于长期过量开采地下水，苏州、无锡和常州（苏锡常）的局部地区地裂缝发育，在深层地下水禁采十多年后的今天有些地裂缝还在发展。地裂缝的发育及发展受到诸多因素的影响，其具体力学机制尚不明确。为了查明影响地裂缝发育的因素、确定各因素对地裂缝的影响程度，本文在苏锡常地裂缝发育现状的基础上，利用基于确定性系数计算权重法对苏锡常地裂缝发育危险性进行预测分区。模型考虑了基岩埋深、基岩坡度、累计地面沉降量、沉降坡度、第二含水层厚度、第二含水层厚度变化梯度、第二含水层水位降深、第四纪沉积相等8个主要影响因素，分析结果显示苏锡常地区北部地裂缝易发，东南部发生地裂缝的危险性较小。计算结果与苏锡常地裂缝的分布及发育情况基本一致，验证了该方法在地裂缝预测方面的有效性。本研究对苏锡常地区地下水开采及城市建设规划具有一定的指导意义。 由于长期过量开采地下水，苏州、无锡和常州（苏锡常）的局部地区地裂缝发育，在深层地下水禁采十多年后的今天有些地裂缝还在发展。地裂缝的发育及发展受到诸多因素的影响，其具体力学机制尚不明确。为了查明影响地裂缝发育的因素、确定各因素对地裂缝的影响程度，本文在苏锡常地裂缝发育现状的基础上，利用基于确定性系数计算权重法对苏锡常地裂缝发育危险性进行预测分区。模型考虑了基岩埋深、基岩坡度、累计地面沉降量、沉降坡度、第二含水层厚度、第二含水层厚度变化梯度、第二含水层水位降深、第四纪沉积相等8个主要影响因素，分析结果显示苏锡常地区北部地裂缝易发，东南部发生地裂缝的危险性较小。计算结果与苏锡常地裂缝的分布及发育情况基本一致，验证了该方法在地裂缝预测方面的有效性。本研究对苏锡常地区地下水开采及城市建设规划具有一定的指导意义。
由于长期过量开采地下水，苏州、无锡和常州（苏锡常）的局部地区地裂缝发育，在深层地下水禁采十多年后的今天有些地裂缝还在发展。地裂缝的发育及发展受到诸多因素的影响，其具体力学机制尚不明确。为了查明影响地裂缝发育的因素、确定各因素对地裂缝的影响程度，本文在苏锡常地裂缝发育现状的基础上，利用基于确定性系数计算权重法对苏锡常地裂缝发育危险性进行预测分区。模型考虑了基岩埋深、基岩坡度、累计地面沉降量、沉降坡度、第二含水层厚度、第二含水层厚度变化梯度、第二含水层水位降深、第四纪沉积相等8个主要影响因素，分析结果显示苏锡常地区北部地裂缝易发，东南部发生地裂缝的危险性较小。计算结果与苏锡常地裂缝的分布及发育情况基本一致，验证了该方法在地裂缝预测方面的有效性。本研究对苏锡常地区地下水开采及城市建设规划具有一定的指导意义。 由于长期过量开采地下水，苏州、无锡和常州（苏锡常）的局部地区地裂缝发育，在深层地下水禁采十多年后的今天有些地裂缝还在发展。地裂缝的发育及发展受到诸多因素的影响，其具体力学机制尚不明确。为了查明影响地裂缝发育的因素、确定各因素对地裂缝的影响程度，本文在苏锡常地裂缝发育现状的基础上，利用基于确定性系数计算权重法对苏锡常地裂缝发育危险性进行预测分区。模型考虑了基岩埋深、基岩坡度、累计地面沉降量、沉降坡度、第二含水层厚度、第二含水层厚度变化梯度、第二含水层水位降深、第四纪沉积相等8个主要影响因素，分析结果显示苏锡常地区北部地裂缝易发，东南部发生地裂缝的危险性较小。计算结果与苏锡常地裂缝的分布及发育情况基本一致，验证了该方法在地裂缝预测方面的有效性。本研究对苏锡常地区地下水开采及城市建设规划具有一定的指导意义。
2018, 26(4): 989-998.
摘要:
孤山水电站混凝土生产系统场地位于一老滑坡体上，因场地平整施工滑坡出现重大变形险情，对工程建设构成严重危害。通过对场地工程地质特征和变形机制的系统研究，认为滑坡变形的主要诱因是前缘切脚的不当施工开挖活动。场平开挖已将滑坡肢解为东区、中部区和西区3大部分，滑坡变形对西区整体稳定影响较大，对东区和中部区的整体稳定影响较小，针对各区滑坡变形特征采取了应急工程处理。险情处理后，结合开挖现状和变形特征开展滑坡不同工况下的稳定性分区评价，结果表明：在天然状态下，除了滑坡东部②号变形体区域和滑坡西区仍不稳定外，其余部位处于基本稳定-稳定状态；在暴雨或久雨条件下，滑坡欠稳定-不稳定。为保证工程安全，滑坡需要进行工程治理。 孤山水电站混凝土生产系统场地位于一老滑坡体上，因场地平整施工滑坡出现重大变形险情，对工程建设构成严重危害。通过对场地工程地质特征和变形机制的系统研究，认为滑坡变形的主要诱因是前缘切脚的不当施工开挖活动。场平开挖已将滑坡肢解为东区、中部区和西区3大部分，滑坡变形对西区整体稳定影响较大，对东区和中部区的整体稳定影响较小，针对各区滑坡变形特征采取了应急工程处理。险情处理后，结合开挖现状和变形特征开展滑坡不同工况下的稳定性分区评价，结果表明：在天然状态下，除了滑坡东部②号变形体区域和滑坡西区仍不稳定外，其余部位处于基本稳定-稳定状态；在暴雨或久雨条件下，滑坡欠稳定-不稳定。为保证工程安全，滑坡需要进行工程治理。
孤山水电站混凝土生产系统场地位于一老滑坡体上，因场地平整施工滑坡出现重大变形险情，对工程建设构成严重危害。通过对场地工程地质特征和变形机制的系统研究，认为滑坡变形的主要诱因是前缘切脚的不当施工开挖活动。场平开挖已将滑坡肢解为东区、中部区和西区3大部分，滑坡变形对西区整体稳定影响较大，对东区和中部区的整体稳定影响较小，针对各区滑坡变形特征采取了应急工程处理。险情处理后，结合开挖现状和变形特征开展滑坡不同工况下的稳定性分区评价，结果表明：在天然状态下，除了滑坡东部②号变形体区域和滑坡西区仍不稳定外，其余部位处于基本稳定-稳定状态；在暴雨或久雨条件下，滑坡欠稳定-不稳定。为保证工程安全，滑坡需要进行工程治理。 孤山水电站混凝土生产系统场地位于一老滑坡体上，因场地平整施工滑坡出现重大变形险情，对工程建设构成严重危害。通过对场地工程地质特征和变形机制的系统研究，认为滑坡变形的主要诱因是前缘切脚的不当施工开挖活动。场平开挖已将滑坡肢解为东区、中部区和西区3大部分，滑坡变形对西区整体稳定影响较大，对东区和中部区的整体稳定影响较小，针对各区滑坡变形特征采取了应急工程处理。险情处理后，结合开挖现状和变形特征开展滑坡不同工况下的稳定性分区评价，结果表明：在天然状态下，除了滑坡东部②号变形体区域和滑坡西区仍不稳定外，其余部位处于基本稳定-稳定状态；在暴雨或久雨条件下，滑坡欠稳定-不稳定。为保证工程安全，滑坡需要进行工程治理。
2018, 26(4): 999-1007.
摘要:
近几年，盘锦地区的地面沉降问题开始受到人们的关注。为了掌握盘锦地区地面沉降现状，包括沉降中心位置、沉降区面积、沉降量、沉降速率等，选取2013-2016年覆盖研究区的19景C波段Radarsat-2 SAR数据，采用SBAS-InSAR技术提取了盘锦地区地面沉降速率和累积沉降量。结果表明，研究区内存在两个沉降区：曙四联沉降区，面积约为43.6 km2，最大沉降速率为-151.49 mm·a-1；龙王村沉降区，面积约为33.28 km2，最大沉降速率为-119.55 mm·a-1。通过地表形变量时序分析，发现两个沉降区的范围随着时间不断扩大，累积沉降量不断增大。与水准监测数据进行对比后发现，两种监测方法得到的沉降区范围和沉降量大体一致，但两者间仍有差别。对研究区内油田井场分布和地下水水位降落漏斗特征与沉降区分布进行了对比分析，研究表明地面沉降与地下水开采、油气资源开采、新构造运动等多种因素具有密切关系。研究结果将为地质环境的管理、地面沉降灾害的防治及资源开发利用规划提供基础依据。 近几年，盘锦地区的地面沉降问题开始受到人们的关注。为了掌握盘锦地区地面沉降现状，包括沉降中心位置、沉降区面积、沉降量、沉降速率等，选取2013-2016年覆盖研究区的19景C波段Radarsat-2 SAR数据，采用SBAS-InSAR技术提取了盘锦地区地面沉降速率和累积沉降量。结果表明，研究区内存在两个沉降区：曙四联沉降区，面积约为43.6 km2，最大沉降速率为-151.49 mm·a-1；龙王村沉降区，面积约为33.28 km2，最大沉降速率为-119.55 mm·a-1。通过地表形变量时序分析，发现两个沉降区的范围随着时间不断扩大，累积沉降量不断增大。与水准监测数据进行对比后发现，两种监测方法得到的沉降区范围和沉降量大体一致，但两者间仍有差别。对研究区内油田井场分布和地下水水位降落漏斗特征与沉降区分布进行了对比分析，研究表明地面沉降与地下水开采、油气资源开采、新构造运动等多种因素具有密切关系。研究结果将为地质环境的管理、地面沉降灾害的防治及资源开发利用规划提供基础依据。
近几年，盘锦地区的地面沉降问题开始受到人们的关注。为了掌握盘锦地区地面沉降现状，包括沉降中心位置、沉降区面积、沉降量、沉降速率等，选取2013-2016年覆盖研究区的19景C波段Radarsat-2 SAR数据，采用SBAS-InSAR技术提取了盘锦地区地面沉降速率和累积沉降量。结果表明，研究区内存在两个沉降区：曙四联沉降区，面积约为43.6 km2，最大沉降速率为-151.49 mm·a-1；龙王村沉降区，面积约为33.28 km2，最大沉降速率为-119.55 mm·a-1。通过地表形变量时序分析，发现两个沉降区的范围随着时间不断扩大，累积沉降量不断增大。与水准监测数据进行对比后发现，两种监测方法得到的沉降区范围和沉降量大体一致，但两者间仍有差别。对研究区内油田井场分布和地下水水位降落漏斗特征与沉降区分布进行了对比分析，研究表明地面沉降与地下水开采、油气资源开采、新构造运动等多种因素具有密切关系。研究结果将为地质环境的管理、地面沉降灾害的防治及资源开发利用规划提供基础依据。 近几年，盘锦地区的地面沉降问题开始受到人们的关注。为了掌握盘锦地区地面沉降现状，包括沉降中心位置、沉降区面积、沉降量、沉降速率等，选取2013-2016年覆盖研究区的19景C波段Radarsat-2 SAR数据，采用SBAS-InSAR技术提取了盘锦地区地面沉降速率和累积沉降量。结果表明，研究区内存在两个沉降区：曙四联沉降区，面积约为43.6 km2，最大沉降速率为-151.49 mm·a-1；龙王村沉降区，面积约为33.28 km2，最大沉降速率为-119.55 mm·a-1。通过地表形变量时序分析，发现两个沉降区的范围随着时间不断扩大，累积沉降量不断增大。与水准监测数据进行对比后发现，两种监测方法得到的沉降区范围和沉降量大体一致，但两者间仍有差别。对研究区内油田井场分布和地下水水位降落漏斗特征与沉降区分布进行了对比分析，研究表明地面沉降与地下水开采、油气资源开采、新构造运动等多种因素具有密切关系。研究结果将为地质环境的管理、地面沉降灾害的防治及资源开发利用规划提供基础依据。
2018, 26(4): 1008-1016.
摘要:
为了实现低成本北斗滑坡地表形变自动化监测目的，本文研制了一套基于北斗云的新型滑坡实时监测系统。包括设计了具有无线传输、云端存储以及支持Ntrip（Networked Transport of RTCM via Internet Protocol）通过互联网进行RTCM网络传输协议）协议的北斗监测接收机，开发了高效的实时数据流管理软件和高精度滑坡形变监测软件，优化了外业施工设计方案，以千元终端机、自研定位软件辅以高效云计算的解决方案为低成本滑坡监测应用提供了可能。真实数值算例结果表明，短基线情形下北斗实时监测精度E方向（东方向）优于2 mm，N方向（北方向）优于2 mm，U方向（高程方向）优于3 mm，完全能够满足滑坡高精度实时监测需求。另外，本文还将滑坡区长期北斗连续监测结果与自动全站仪精密测量结果进行了对比，两者在水平方向和高程方向上符合度均优于3 mm，具有较好的一致性。 为了实现低成本北斗滑坡地表形变自动化监测目的，本文研制了一套基于北斗云的新型滑坡实时监测系统。包括设计了具有无线传输、云端存储以及支持Ntrip（Networked Transport of RTCM via Internet Protocol）通过互联网进行RTCM网络传输协议）协议的北斗监测接收机，开发了高效的实时数据流管理软件和高精度滑坡形变监测软件，优化了外业施工设计方案，以千元终端机、自研定位软件辅以高效云计算的解决方案为低成本滑坡监测应用提供了可能。真实数值算例结果表明，短基线情形下北斗实时监测精度E方向（东方向）优于2 mm，N方向（北方向）优于2 mm，U方向（高程方向）优于3 mm，完全能够满足滑坡高精度实时监测需求。另外，本文还将滑坡区长期北斗连续监测结果与自动全站仪精密测量结果进行了对比，两者在水平方向和高程方向上符合度均优于3 mm，具有较好的一致性。
为了实现低成本北斗滑坡地表形变自动化监测目的，本文研制了一套基于北斗云的新型滑坡实时监测系统。包括设计了具有无线传输、云端存储以及支持Ntrip（Networked Transport of RTCM via Internet Protocol）通过互联网进行RTCM网络传输协议）协议的北斗监测接收机，开发了高效的实时数据流管理软件和高精度滑坡形变监测软件，优化了外业施工设计方案，以千元终端机、自研定位软件辅以高效云计算的解决方案为低成本滑坡监测应用提供了可能。真实数值算例结果表明，短基线情形下北斗实时监测精度E方向（东方向）优于2 mm，N方向（北方向）优于2 mm，U方向（高程方向）优于3 mm，完全能够满足滑坡高精度实时监测需求。另外，本文还将滑坡区长期北斗连续监测结果与自动全站仪精密测量结果进行了对比，两者在水平方向和高程方向上符合度均优于3 mm，具有较好的一致性。 为了实现低成本北斗滑坡地表形变自动化监测目的，本文研制了一套基于北斗云的新型滑坡实时监测系统。包括设计了具有无线传输、云端存储以及支持Ntrip（Networked Transport of RTCM via Internet Protocol）通过互联网进行RTCM网络传输协议）协议的北斗监测接收机，开发了高效的实时数据流管理软件和高精度滑坡形变监测软件，优化了外业施工设计方案，以千元终端机、自研定位软件辅以高效云计算的解决方案为低成本滑坡监测应用提供了可能。真实数值算例结果表明，短基线情形下北斗实时监测精度E方向（东方向）优于2 mm，N方向（北方向）优于2 mm，U方向（高程方向）优于3 mm，完全能够满足滑坡高精度实时监测需求。另外，本文还将滑坡区长期北斗连续监测结果与自动全站仪精密测量结果进行了对比，两者在水平方向和高程方向上符合度均优于3 mm，具有较好的一致性。
2018, 26(4): 1017-1024.
摘要:
为评价琼州海峡跨海通道工程稳定性，利用单道地震探测技术开展了海峡地质灾害调查，发现在地震反射层Ⅰ和层Ⅲ之间埋藏着两条古河道，沿现今海槽两侧的岸坡区发育。北侧古河道沿海峡北侧岸坡灯楼角至海安港一线发育，呈弧形绕雷州半岛西南玄武岩台地分布。南侧古河道分布于临高角至东水港一线。结合区域地质资料，确定它们具有形成较晚的年代学特征。北侧古河道形成年代至少晚于中更新世，南侧古河道可能为全新世。古河道几何特征分析显示其具有北缓南陡的不对称"U"型几何特征。按照钻探资料，古河道填充物具有软土、砂层互层沉积特征。因此，在地震、海浪和潮流及重大工程建设施工等外部动力联合作用下，古河道极易触发顺层滑塌、砂土液化、软土震陷等地质灾害。使得古河道工程地质条件及稳定性成为跨海通道无法规避且必须解决的地质问题之一。 为评价琼州海峡跨海通道工程稳定性，利用单道地震探测技术开展了海峡地质灾害调查，发现在地震反射层Ⅰ和层Ⅲ之间埋藏着两条古河道，沿现今海槽两侧的岸坡区发育。北侧古河道沿海峡北侧岸坡灯楼角至海安港一线发育，呈弧形绕雷州半岛西南玄武岩台地分布。南侧古河道分布于临高角至东水港一线。结合区域地质资料，确定它们具有形成较晚的年代学特征。北侧古河道形成年代至少晚于中更新世，南侧古河道可能为全新世。古河道几何特征分析显示其具有北缓南陡的不对称"U"型几何特征。按照钻探资料，古河道填充物具有软土、砂层互层沉积特征。因此，在地震、海浪和潮流及重大工程建设施工等外部动力联合作用下，古河道极易触发顺层滑塌、砂土液化、软土震陷等地质灾害。使得古河道工程地质条件及稳定性成为跨海通道无法规避且必须解决的地质问题之一。
为评价琼州海峡跨海通道工程稳定性，利用单道地震探测技术开展了海峡地质灾害调查，发现在地震反射层Ⅰ和层Ⅲ之间埋藏着两条古河道，沿现今海槽两侧的岸坡区发育。北侧古河道沿海峡北侧岸坡灯楼角至海安港一线发育，呈弧形绕雷州半岛西南玄武岩台地分布。南侧古河道分布于临高角至东水港一线。结合区域地质资料，确定它们具有形成较晚的年代学特征。北侧古河道形成年代至少晚于中更新世，南侧古河道可能为全新世。古河道几何特征分析显示其具有北缓南陡的不对称"U"型几何特征。按照钻探资料，古河道填充物具有软土、砂层互层沉积特征。因此，在地震、海浪和潮流及重大工程建设施工等外部动力联合作用下，古河道极易触发顺层滑塌、砂土液化、软土震陷等地质灾害。使得古河道工程地质条件及稳定性成为跨海通道无法规避且必须解决的地质问题之一。 为评价琼州海峡跨海通道工程稳定性，利用单道地震探测技术开展了海峡地质灾害调查，发现在地震反射层Ⅰ和层Ⅲ之间埋藏着两条古河道，沿现今海槽两侧的岸坡区发育。北侧古河道沿海峡北侧岸坡灯楼角至海安港一线发育，呈弧形绕雷州半岛西南玄武岩台地分布。南侧古河道分布于临高角至东水港一线。结合区域地质资料，确定它们具有形成较晚的年代学特征。北侧古河道形成年代至少晚于中更新世，南侧古河道可能为全新世。古河道几何特征分析显示其具有北缓南陡的不对称"U"型几何特征。按照钻探资料，古河道填充物具有软土、砂层互层沉积特征。因此，在地震、海浪和潮流及重大工程建设施工等外部动力联合作用下，古河道极易触发顺层滑塌、砂土液化、软土震陷等地质灾害。使得古河道工程地质条件及稳定性成为跨海通道无法规避且必须解决的地质问题之一。
2018, 26(4): 1025-1034.
摘要:
川藏铁路高速交通廊道研究区地质构造环境较为脆弱，尤其是金沙江结合带、澜沧江结合带、怒江结合带、嘉黎断裂带及雅鲁藏布江结合带5条主要板块碰撞结合带，均表现出不同程度的构造活动，其构造活动严重制约着川藏铁路的建设。本文在深入研究其地质建造特征、地震、深部结构及活动特征等基础上，运用微剂量氡气测量的方法表征结合带的地球化学特征，采用不同于常规统计学方法获取背景值，并通过定义异常系数（峰值mmax/背景值m0）探讨其与结合带地质建造、深部特征、地震及构造活动的关系。研究结果表明：每条测氡曲线均存在一个5 min，10 min，15 min 3次测氡数据相差极小"特殊点"，氡气背景值与地壳岩石建造有显著关系；峰值与结合带所处大地构造位置有关；氡气异常系数整体沿西南至东北方向依次降低，氡气异常系数与断裂带构造活动关系极为显著，其中异常系数与水平位移速度，滑动速率及地应力均具有良好的正相关关系，回归方程分别为：y=0.869x+0.1278、y=0.7318x+15.1052、y=4.2196x+7.52639，研究结果对川藏铁路板块结合带的构造活动研究及川藏铁路的建设具有重大意义。 川藏铁路高速交通廊道研究区地质构造环境较为脆弱，尤其是金沙江结合带、澜沧江结合带、怒江结合带、嘉黎断裂带及雅鲁藏布江结合带5条主要板块碰撞结合带，均表现出不同程度的构造活动，其构造活动严重制约着川藏铁路的建设。本文在深入研究其地质建造特征、地震、深部结构及活动特征等基础上，运用微剂量氡气测量的方法表征结合带的地球化学特征，采用不同于常规统计学方法获取背景值，并通过定义异常系数（峰值mmax/背景值m0）探讨其与结合带地质建造、深部特征、地震及构造活动的关系。研究结果表明：每条测氡曲线均存在一个5 min，10 min，15 min 3次测氡数据相差极小"特殊点"，氡气背景值与地壳岩石建造有显著关系；峰值与结合带所处大地构造位置有关；氡气异常系数整体沿西南至东北方向依次降低，氡气异常系数与断裂带构造活动关系极为显著，其中异常系数与水平位移速度，滑动速率及地应力均具有良好的正相关关系，回归方程分别为：y=0.869x+0.1278、y=0.7318x+15.1052、y=4.2196x+7.52639，研究结果对川藏铁路板块结合带的构造活动研究及川藏铁路的建设具有重大意义。
川藏铁路高速交通廊道研究区地质构造环境较为脆弱，尤其是金沙江结合带、澜沧江结合带、怒江结合带、嘉黎断裂带及雅鲁藏布江结合带5条主要板块碰撞结合带，均表现出不同程度的构造活动，其构造活动严重制约着川藏铁路的建设。本文在深入研究其地质建造特征、地震、深部结构及活动特征等基础上，运用微剂量氡气测量的方法表征结合带的地球化学特征，采用不同于常规统计学方法获取背景值，并通过定义异常系数（峰值mmax/背景值m0）探讨其与结合带地质建造、深部特征、地震及构造活动的关系。研究结果表明：每条测氡曲线均存在一个5 min，10 min，15 min 3次测氡数据相差极小"特殊点"，氡气背景值与地壳岩石建造有显著关系；峰值与结合带所处大地构造位置有关；氡气异常系数整体沿西南至东北方向依次降低，氡气异常系数与断裂带构造活动关系极为显著，其中异常系数与水平位移速度，滑动速率及地应力均具有良好的正相关关系，回归方程分别为：y=0.869x+0.1278、y=0.7318x+15.1052、y=4.2196x+7.52639，研究结果对川藏铁路板块结合带的构造活动研究及川藏铁路的建设具有重大意义。 川藏铁路高速交通廊道研究区地质构造环境较为脆弱，尤其是金沙江结合带、澜沧江结合带、怒江结合带、嘉黎断裂带及雅鲁藏布江结合带5条主要板块碰撞结合带，均表现出不同程度的构造活动，其构造活动严重制约着川藏铁路的建设。本文在深入研究其地质建造特征、地震、深部结构及活动特征等基础上，运用微剂量氡气测量的方法表征结合带的地球化学特征，采用不同于常规统计学方法获取背景值，并通过定义异常系数（峰值mmax/背景值m0）探讨其与结合带地质建造、深部特征、地震及构造活动的关系。研究结果表明：每条测氡曲线均存在一个5 min，10 min，15 min 3次测氡数据相差极小"特殊点"，氡气背景值与地壳岩石建造有显著关系；峰值与结合带所处大地构造位置有关；氡气异常系数整体沿西南至东北方向依次降低，氡气异常系数与断裂带构造活动关系极为显著，其中异常系数与水平位移速度，滑动速率及地应力均具有良好的正相关关系，回归方程分别为：y=0.869x+0.1278、y=0.7318x+15.1052、y=4.2196x+7.52639，研究结果对川藏铁路板块结合带的构造活动研究及川藏铁路的建设具有重大意义。
2018, 26(4): 1035-1042.
摘要:
管道作为油气资源的最为常用的运输方式之一，穿越不同地质情况的区域，所面临的工程问题各有不同。本文对青海省某冻土区输气管道进行调研，针对出现的管沟融陷、工程构筑物冻胀变形等病害问题，选取典型断面，钻孔埋设温度传感器和沉降磁环测试元器件，对暖季和寒季管道周围土体温度和位移进行监测，研究输气管道周围地温变化及冻胀融沉规律，为冻土区输油气管道的设计、施工、运营、病害治理提供借鉴。研究表明：该冻土区寒暖季地表地温随气温波动较大，越靠近管道，地温年振幅越大；该区域冻土地温范围为-2~-1℃，地温带类型属基本稳定带，正温输气的热扰动，导致周围土体融沉；管道正上方受管道放热影响，地温均为正温，影响范围约1.5m；在近管道处，深度1~4m，地温受多重因素影响，深度4m以下，地温年较差较小，均为负温；冻胀由深处向上发生，时间上有滞后性；10月和11月为冻融剧烈时间段，应及时监测预警。 管道作为油气资源的最为常用的运输方式之一，穿越不同地质情况的区域，所面临的工程问题各有不同。本文对青海省某冻土区输气管道进行调研，针对出现的管沟融陷、工程构筑物冻胀变形等病害问题，选取典型断面，钻孔埋设温度传感器和沉降磁环测试元器件，对暖季和寒季管道周围土体温度和位移进行监测，研究输气管道周围地温变化及冻胀融沉规律，为冻土区输油气管道的设计、施工、运营、病害治理提供借鉴。研究表明：该冻土区寒暖季地表地温随气温波动较大，越靠近管道，地温年振幅越大；该区域冻土地温范围为-2~-1℃，地温带类型属基本稳定带，正温输气的热扰动，导致周围土体融沉；管道正上方受管道放热影响，地温均为正温，影响范围约1.5m；在近管道处，深度1~4m，地温受多重因素影响，深度4m以下，地温年较差较小，均为负温；冻胀由深处向上发生，时间上有滞后性；10月和11月为冻融剧烈时间段，应及时监测预警。
管道作为油气资源的最为常用的运输方式之一，穿越不同地质情况的区域，所面临的工程问题各有不同。本文对青海省某冻土区输气管道进行调研，针对出现的管沟融陷、工程构筑物冻胀变形等病害问题，选取典型断面，钻孔埋设温度传感器和沉降磁环测试元器件，对暖季和寒季管道周围土体温度和位移进行监测，研究输气管道周围地温变化及冻胀融沉规律，为冻土区输油气管道的设计、施工、运营、病害治理提供借鉴。研究表明：该冻土区寒暖季地表地温随气温波动较大，越靠近管道，地温年振幅越大；该区域冻土地温范围为-2~-1℃，地温带类型属基本稳定带，正温输气的热扰动，导致周围土体融沉；管道正上方受管道放热影响，地温均为正温，影响范围约1.5m；在近管道处，深度1~4m，地温受多重因素影响，深度4m以下，地温年较差较小，均为负温；冻胀由深处向上发生，时间上有滞后性；10月和11月为冻融剧烈时间段，应及时监测预警。 管道作为油气资源的最为常用的运输方式之一，穿越不同地质情况的区域，所面临的工程问题各有不同。本文对青海省某冻土区输气管道进行调研，针对出现的管沟融陷、工程构筑物冻胀变形等病害问题，选取典型断面，钻孔埋设温度传感器和沉降磁环测试元器件，对暖季和寒季管道周围土体温度和位移进行监测，研究输气管道周围地温变化及冻胀融沉规律，为冻土区输油气管道的设计、施工、运营、病害治理提供借鉴。研究表明：该冻土区寒暖季地表地温随气温波动较大，越靠近管道，地温年振幅越大；该区域冻土地温范围为-2~-1℃，地温带类型属基本稳定带，正温输气的热扰动，导致周围土体融沉；管道正上方受管道放热影响，地温均为正温，影响范围约1.5m；在近管道处，深度1~4m，地温受多重因素影响，深度4m以下，地温年较差较小，均为负温；冻胀由深处向上发生，时间上有滞后性；10月和11月为冻融剧烈时间段，应及时监测预警。
2018, 26(4): 1043-1053.
摘要:
为研究深基坑施工对邻近管线影响程度，判断其安全度，并提出保护措施，以厦门地铁1号线某车站深基坑为依托，考虑土体小应变、地层不均匀分布及土-管线刚度差异等特性，建立三维有限元模型，并以管线沉降的实测值与计算值进行对比，验证计算方法的合理性，在此基础上，分别研究不同材质、直径的管线在基坑开挖过程的变形及内力，对不安全的管线提出不同保护方案，通过数值模拟选择最优保护方案。研究表明：管线的变形和轴力变化受基坑施工三维时空效应的影响显著，最大变形部位与地形最大变形区域一致；以管线允许转角、最大拉力的安全控制标准值为依据，判断DN1000的混凝土给水管处于不安全状态，最后采用的保护方案为：全长管线四周进行2 m×2 m的注浆加固，同时在主要沉降段的管线两侧打入各两排预制管桩。 为研究深基坑施工对邻近管线影响程度，判断其安全度，并提出保护措施，以厦门地铁1号线某车站深基坑为依托，考虑土体小应变、地层不均匀分布及土-管线刚度差异等特性，建立三维有限元模型，并以管线沉降的实测值与计算值进行对比，验证计算方法的合理性，在此基础上，分别研究不同材质、直径的管线在基坑开挖过程的变形及内力，对不安全的管线提出不同保护方案，通过数值模拟选择最优保护方案。研究表明：管线的变形和轴力变化受基坑施工三维时空效应的影响显著，最大变形部位与地形最大变形区域一致；以管线允许转角、最大拉力的安全控制标准值为依据，判断DN1000的混凝土给水管处于不安全状态，最后采用的保护方案为：全长管线四周进行2 m×2 m的注浆加固，同时在主要沉降段的管线两侧打入各两排预制管桩。
为研究深基坑施工对邻近管线影响程度，判断其安全度，并提出保护措施，以厦门地铁1号线某车站深基坑为依托，考虑土体小应变、地层不均匀分布及土-管线刚度差异等特性，建立三维有限元模型，并以管线沉降的实测值与计算值进行对比，验证计算方法的合理性，在此基础上，分别研究不同材质、直径的管线在基坑开挖过程的变形及内力，对不安全的管线提出不同保护方案，通过数值模拟选择最优保护方案。研究表明：管线的变形和轴力变化受基坑施工三维时空效应的影响显著，最大变形部位与地形最大变形区域一致；以管线允许转角、最大拉力的安全控制标准值为依据，判断DN1000的混凝土给水管处于不安全状态，最后采用的保护方案为：全长管线四周进行2 m×2 m的注浆加固，同时在主要沉降段的管线两侧打入各两排预制管桩。 为研究深基坑施工对邻近管线影响程度，判断其安全度，并提出保护措施，以厦门地铁1号线某车站深基坑为依托，考虑土体小应变、地层不均匀分布及土-管线刚度差异等特性，建立三维有限元模型，并以管线沉降的实测值与计算值进行对比，验证计算方法的合理性，在此基础上，分别研究不同材质、直径的管线在基坑开挖过程的变形及内力，对不安全的管线提出不同保护方案，通过数值模拟选择最优保护方案。研究表明：管线的变形和轴力变化受基坑施工三维时空效应的影响显著，最大变形部位与地形最大变形区域一致；以管线允许转角、最大拉力的安全控制标准值为依据，判断DN1000的混凝土给水管处于不安全状态，最后采用的保护方案为：全长管线四周进行2 m×2 m的注浆加固，同时在主要沉降段的管线两侧打入各两排预制管桩。
2018, 26(4): 1064-1077.
摘要:
随着城市化进程的加快及工业生产的迅速发展，土壤重金属污染日益加剧，对生态环境造成严重的危害。生物炭是缺氧或限氧条件下加热生物质制得的高度芳香化富含碳的固态物质，其在重金属污染土修复方面具有显著效果，受到广泛关注。基于近些年来国内外围绕生物炭修复重金属污染土所取得的研究成果，分别从生物炭的制备及性质、修复效果及其影响因素、修复机理等方面总结了该领域的研究现状及进展，取得如下主要认识：（1）生物炭具有价格低廉，修复效率高，改良土壤、环境友好等优势；（2）生物炭的理化性质主要受原材料和热解温度的影响，采用活化、磁化、氧化和消化等方法能改善生物炭的性质，提高修复效率；（3）生物炭对土壤中重金属迁移性和生物有效性的影响包括两个方面：固定重金属减少生物有效性或者迁移重金属增加生物有效性，后者可通过改性方法来降低重金属的迁移性和生物有效性；（4）生物炭对土体的固化效果一般，但可与其他固化材料共同使用，以改善土体的力学性质；（5）生物炭修复机理固定重金属的效果为：沉淀作用>络合作用>静电作用，离子交换>物理吸附。最后，针对该领域的研究现状，提出了未来的研究重点和方向，主要包括：建立划分生物炭的统一标准；探讨生物炭对多种重金属共同污染的修复效率；阐明生物炭吸附重金属的机理及其贡献率；扩大研究尺度；开展基于生物炭的固化试验及力学性质研究。 随着城市化进程的加快及工业生产的迅速发展，土壤重金属污染日益加剧，对生态环境造成严重的危害。生物炭是缺氧或限氧条件下加热生物质制得的高度芳香化富含碳的固态物质，其在重金属污染土修复方面具有显著效果，受到广泛关注。基于近些年来国内外围绕生物炭修复重金属污染土所取得的研究成果，分别从生物炭的制备及性质、修复效果及其影响因素、修复机理等方面总结了该领域的研究现状及进展，取得如下主要认识：（1）生物炭具有价格低廉，修复效率高，改良土壤、环境友好等优势；（2）生物炭的理化性质主要受原材料和热解温度的影响，采用活化、磁化、氧化和消化等方法能改善生物炭的性质，提高修复效率；（3）生物炭对土壤中重金属迁移性和生物有效性的影响包括两个方面：固定重金属减少生物有效性或者迁移重金属增加生物有效性，后者可通过改性方法来降低重金属的迁移性和生物有效性；（4）生物炭对土体的固化效果一般，但可与其他固化材料共同使用，以改善土体的力学性质；（5）生物炭修复机理固定重金属的效果为：沉淀作用>络合作用>静电作用，离子交换>物理吸附。最后，针对该领域的研究现状，提出了未来的研究重点和方向，主要包括：建立划分生物炭的统一标准；探讨生物炭对多种重金属共同污染的修复效率；阐明生物炭吸附重金属的机理及其贡献率；扩大研究尺度；开展基于生物炭的固化试验及力学性质研究。
随着城市化进程的加快及工业生产的迅速发展，土壤重金属污染日益加剧，对生态环境造成严重的危害。生物炭是缺氧或限氧条件下加热生物质制得的高度芳香化富含碳的固态物质，其在重金属污染土修复方面具有显著效果，受到广泛关注。基于近些年来国内外围绕生物炭修复重金属污染土所取得的研究成果，分别从生物炭的制备及性质、修复效果及其影响因素、修复机理等方面总结了该领域的研究现状及进展，取得如下主要认识：（1）生物炭具有价格低廉，修复效率高，改良土壤、环境友好等优势；（2）生物炭的理化性质主要受原材料和热解温度的影响，采用活化、磁化、氧化和消化等方法能改善生物炭的性质，提高修复效率；（3）生物炭对土壤中重金属迁移性和生物有效性的影响包括两个方面：固定重金属减少生物有效性或者迁移重金属增加生物有效性，后者可通过改性方法来降低重金属的迁移性和生物有效性；（4）生物炭对土体的固化效果一般，但可与其他固化材料共同使用，以改善土体的力学性质；（5）生物炭修复机理固定重金属的效果为：沉淀作用>络合作用>静电作用，离子交换>物理吸附。最后，针对该领域的研究现状，提出了未来的研究重点和方向，主要包括：建立划分生物炭的统一标准；探讨生物炭对多种重金属共同污染的修复效率；阐明生物炭吸附重金属的机理及其贡献率；扩大研究尺度；开展基于生物炭的固化试验及力学性质研究。 随着城市化进程的加快及工业生产的迅速发展，土壤重金属污染日益加剧，对生态环境造成严重的危害。生物炭是缺氧或限氧条件下加热生物质制得的高度芳香化富含碳的固态物质，其在重金属污染土修复方面具有显著效果，受到广泛关注。基于近些年来国内外围绕生物炭修复重金属污染土所取得的研究成果，分别从生物炭的制备及性质、修复效果及其影响因素、修复机理等方面总结了该领域的研究现状及进展，取得如下主要认识：（1）生物炭具有价格低廉，修复效率高，改良土壤、环境友好等优势；（2）生物炭的理化性质主要受原材料和热解温度的影响，采用活化、磁化、氧化和消化等方法能改善生物炭的性质，提高修复效率；（3）生物炭对土壤中重金属迁移性和生物有效性的影响包括两个方面：固定重金属减少生物有效性或者迁移重金属增加生物有效性，后者可通过改性方法来降低重金属的迁移性和生物有效性；（4）生物炭对土体的固化效果一般，但可与其他固化材料共同使用，以改善土体的力学性质；（5）生物炭修复机理固定重金属的效果为：沉淀作用>络合作用>静电作用，离子交换>物理吸附。最后，针对该领域的研究现状，提出了未来的研究重点和方向，主要包括：建立划分生物炭的统一标准；探讨生物炭对多种重金属共同污染的修复效率；阐明生物炭吸附重金属的机理及其贡献率；扩大研究尺度；开展基于生物炭的固化试验及力学性质研究。
2018, 26(4): 1078-1085.
摘要:
在气候变暖、海平面上升和人类活动等因素的作用下，海水入侵问题日益突出。盐度的变化是判定海水入侵严重程度的一个重要依据，因此，海水盐度的原位监测显得尤为重要。目前，海水盐度的传统监测方法缺少原位、实时、长距离的功能，而近年来有关长周期光纤光栅（LPG）技术测量液体折射率的研究为海水入侵过程中的盐度监测提供了一个新的视角。本文以海水入侵过程中盐度监测为研究背景，设计了基于LPG技术测量海水盐度可行性试验，并将测量结果与理论值进行了比较，论证了该技术用于海水盐度测量的可行性。试验结果表明：LPG谐振峰中心波长与盐度之间存在较好的线性关系，且测量值与理论值的线性相关程度较高，通过标定可实现对盐度的测量，LPG技术对海水盐度测量具有可行性。研究成果为研发下一代海水入侵LPG原位实时监测技术奠定了基础。 在气候变暖、海平面上升和人类活动等因素的作用下，海水入侵问题日益突出。盐度的变化是判定海水入侵严重程度的一个重要依据，因此，海水盐度的原位监测显得尤为重要。目前，海水盐度的传统监测方法缺少原位、实时、长距离的功能，而近年来有关长周期光纤光栅（LPG）技术测量液体折射率的研究为海水入侵过程中的盐度监测提供了一个新的视角。本文以海水入侵过程中盐度监测为研究背景，设计了基于LPG技术测量海水盐度可行性试验，并将测量结果与理论值进行了比较，论证了该技术用于海水盐度测量的可行性。试验结果表明：LPG谐振峰中心波长与盐度之间存在较好的线性关系，且测量值与理论值的线性相关程度较高，通过标定可实现对盐度的测量，LPG技术对海水盐度测量具有可行性。研究成果为研发下一代海水入侵LPG原位实时监测技术奠定了基础。
在气候变暖、海平面上升和人类活动等因素的作用下，海水入侵问题日益突出。盐度的变化是判定海水入侵严重程度的一个重要依据，因此，海水盐度的原位监测显得尤为重要。目前，海水盐度的传统监测方法缺少原位、实时、长距离的功能，而近年来有关长周期光纤光栅（LPG）技术测量液体折射率的研究为海水入侵过程中的盐度监测提供了一个新的视角。本文以海水入侵过程中盐度监测为研究背景，设计了基于LPG技术测量海水盐度可行性试验，并将测量结果与理论值进行了比较，论证了该技术用于海水盐度测量的可行性。试验结果表明：LPG谐振峰中心波长与盐度之间存在较好的线性关系，且测量值与理论值的线性相关程度较高，通过标定可实现对盐度的测量，LPG技术对海水盐度测量具有可行性。研究成果为研发下一代海水入侵LPG原位实时监测技术奠定了基础。 在气候变暖、海平面上升和人类活动等因素的作用下，海水入侵问题日益突出。盐度的变化是判定海水入侵严重程度的一个重要依据，因此，海水盐度的原位监测显得尤为重要。目前，海水盐度的传统监测方法缺少原位、实时、长距离的功能，而近年来有关长周期光纤光栅（LPG）技术测量液体折射率的研究为海水入侵过程中的盐度监测提供了一个新的视角。本文以海水入侵过程中盐度监测为研究背景，设计了基于LPG技术测量海水盐度可行性试验，并将测量结果与理论值进行了比较，论证了该技术用于海水盐度测量的可行性。试验结果表明：LPG谐振峰中心波长与盐度之间存在较好的线性关系，且测量值与理论值的线性相关程度较高，通过标定可实现对盐度的测量，LPG技术对海水盐度测量具有可行性。研究成果为研发下一代海水入侵LPG原位实时监测技术奠定了基础。
2018, 26(4): 1086-1094.
摘要:
为明晰地铁竖井施工过程中周边场地的响应，减少地铁施工风险，以长春地铁1号线自由大路车站竖井工程为背景，采用有限元软件对竖井周围场地及邻近建筑物沉降进行数值模拟。探讨了倒挂井壁法竖井施工过程中周围场地地表变形特点和机理，分析了工程中隔离排桩的作用。研究表明：衬砌水平变形与井底隆起变形是竖井开挖引起周围地层变形移动的主要原因；设置的隔离排桩阻断了上部地基的变形传递，降低了竖井开挖施工对周边建筑物地基的累积沉降及差异沉降量的影响。最后，对隔离排桩桩长设置进行了探讨。研究成果对类似相关工程的设计与施工具有借鉴意义。 为明晰地铁竖井施工过程中周边场地的响应，减少地铁施工风险，以长春地铁1号线自由大路车站竖井工程为背景，采用有限元软件对竖井周围场地及邻近建筑物沉降进行数值模拟。探讨了倒挂井壁法竖井施工过程中周围场地地表变形特点和机理，分析了工程中隔离排桩的作用。研究表明：衬砌水平变形与井底隆起变形是竖井开挖引起周围地层变形移动的主要原因；设置的隔离排桩阻断了上部地基的变形传递，降低了竖井开挖施工对周边建筑物地基的累积沉降及差异沉降量的影响。最后，对隔离排桩桩长设置进行了探讨。研究成果对类似相关工程的设计与施工具有借鉴意义。
为明晰地铁竖井施工过程中周边场地的响应，减少地铁施工风险，以长春地铁1号线自由大路车站竖井工程为背景，采用有限元软件对竖井周围场地及邻近建筑物沉降进行数值模拟。探讨了倒挂井壁法竖井施工过程中周围场地地表变形特点和机理，分析了工程中隔离排桩的作用。研究表明：衬砌水平变形与井底隆起变形是竖井开挖引起周围地层变形移动的主要原因；设置的隔离排桩阻断了上部地基的变形传递，降低了竖井开挖施工对周边建筑物地基的累积沉降及差异沉降量的影响。最后，对隔离排桩桩长设置进行了探讨。研究成果对类似相关工程的设计与施工具有借鉴意义。 为明晰地铁竖井施工过程中周边场地的响应，减少地铁施工风险，以长春地铁1号线自由大路车站竖井工程为背景，采用有限元软件对竖井周围场地及邻近建筑物沉降进行数值模拟。探讨了倒挂井壁法竖井施工过程中周围场地地表变形特点和机理，分析了工程中隔离排桩的作用。研究表明：衬砌水平变形与井底隆起变形是竖井开挖引起周围地层变形移动的主要原因；设置的隔离排桩阻断了上部地基的变形传递，降低了竖井开挖施工对周边建筑物地基的累积沉降及差异沉降量的影响。最后，对隔离排桩桩长设置进行了探讨。研究成果对类似相关工程的设计与施工具有借鉴意义。
2018, 26(4): 1095-1104.
摘要:
涔天河水利枢纽扩建工程1#泄洪洞出口段开挖断面大、坡度较陡、围岩风化程度高、洞口偏压严重。由于受持续强降雨影响，隧洞出口段上半洞开挖完以后，洞口边墙围岩及洞顶仰坡出现了系统性拉裂现象，导致工程停工。为尽快恢复施工，保障水库按时下闸蓄水，在原有支护措施基础上提出了一系列增强加固支护措施，并增加洞室及边坡变形监测。通过建立能反映真实施工过程的大型三维计算模型，利用初期变形监测数据，对围岩的变形参数进行初步估计，并预测了隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形情况，初步研究表明，在初设与增强加固支护措施的保护下，洞口及边坡的总体安全性可以得到保障，研究成果促进了工程恢复施工。而后，结合新增的由于隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形监测数据，对施工开挖进行了全过程反演分析，获得了更为准确的岩土体变形参数，变形监测数据与数值模拟结果吻合良好，说明了反演分析的可靠性。最后，对工程永久衬砌施工进行模拟，计算了工程完工后永久衬砌新增变形量，并对衬砌应力进行了安全校核。本文研究成果对工程快速恢复施工及水库按时蓄水泄洪产生了较为重要的作用。 涔天河水利枢纽扩建工程1#泄洪洞出口段开挖断面大、坡度较陡、围岩风化程度高、洞口偏压严重。由于受持续强降雨影响，隧洞出口段上半洞开挖完以后，洞口边墙围岩及洞顶仰坡出现了系统性拉裂现象，导致工程停工。为尽快恢复施工，保障水库按时下闸蓄水，在原有支护措施基础上提出了一系列增强加固支护措施，并增加洞室及边坡变形监测。通过建立能反映真实施工过程的大型三维计算模型，利用初期变形监测数据，对围岩的变形参数进行初步估计，并预测了隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形情况，初步研究表明，在初设与增强加固支护措施的保护下，洞口及边坡的总体安全性可以得到保障，研究成果促进了工程恢复施工。而后，结合新增的由于隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形监测数据，对施工开挖进行了全过程反演分析，获得了更为准确的岩土体变形参数，变形监测数据与数值模拟结果吻合良好，说明了反演分析的可靠性。最后，对工程永久衬砌施工进行模拟，计算了工程完工后永久衬砌新增变形量，并对衬砌应力进行了安全校核。本文研究成果对工程快速恢复施工及水库按时蓄水泄洪产生了较为重要的作用。
涔天河水利枢纽扩建工程1#泄洪洞出口段开挖断面大、坡度较陡、围岩风化程度高、洞口偏压严重。由于受持续强降雨影响，隧洞出口段上半洞开挖完以后，洞口边墙围岩及洞顶仰坡出现了系统性拉裂现象，导致工程停工。为尽快恢复施工，保障水库按时下闸蓄水，在原有支护措施基础上提出了一系列增强加固支护措施，并增加洞室及边坡变形监测。通过建立能反映真实施工过程的大型三维计算模型，利用初期变形监测数据，对围岩的变形参数进行初步估计，并预测了隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形情况，初步研究表明，在初设与增强加固支护措施的保护下，洞口及边坡的总体安全性可以得到保障，研究成果促进了工程恢复施工。而后，结合新增的由于隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形监测数据，对施工开挖进行了全过程反演分析，获得了更为准确的岩土体变形参数，变形监测数据与数值模拟结果吻合良好，说明了反演分析的可靠性。最后，对工程永久衬砌施工进行模拟，计算了工程完工后永久衬砌新增变形量，并对衬砌应力进行了安全校核。本文研究成果对工程快速恢复施工及水库按时蓄水泄洪产生了较为重要的作用。 涔天河水利枢纽扩建工程1#泄洪洞出口段开挖断面大、坡度较陡、围岩风化程度高、洞口偏压严重。由于受持续强降雨影响，隧洞出口段上半洞开挖完以后，洞口边墙围岩及洞顶仰坡出现了系统性拉裂现象，导致工程停工。为尽快恢复施工，保障水库按时下闸蓄水，在原有支护措施基础上提出了一系列增强加固支护措施，并增加洞室及边坡变形监测。通过建立能反映真实施工过程的大型三维计算模型，利用初期变形监测数据，对围岩的变形参数进行初步估计，并预测了隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形情况，初步研究表明，在初设与增强加固支护措施的保护下，洞口及边坡的总体安全性可以得到保障，研究成果促进了工程恢复施工。而后，结合新增的由于隧洞出口下半洞及出口明渠基础开挖产生的变形监测数据，对施工开挖进行了全过程反演分析，获得了更为准确的岩土体变形参数，变形监测数据与数值模拟结果吻合良好，说明了反演分析的可靠性。最后，对工程永久衬砌施工进行模拟，计算了工程完工后永久衬砌新增变形量，并对衬砌应力进行了安全校核。本文研究成果对工程快速恢复施工及水库按时蓄水泄洪产生了较为重要的作用。
2018, 26(4): 1105-1112.
摘要:
利用钻井、测井、试油等油气勘探资料，对济阳坳陷灰岩潜山的构造演化、热储分布、地热资源形成条件等方面进行了综合分析，明确了该区灰岩潜山热储的成因类型为沉积盆地传导型，热储层主要为北东向潜山新近系覆盖的基岩凸起区寒武系-奥陶系。地热水主要为可更新性差的沉积埋藏水，腐蚀性和结垢性较强。热储法计算结果表明研究区地热资源量10.75×109 GJ，可采地热资源量1.61×109 GJ。 利用钻井、测井、试油等油气勘探资料，对济阳坳陷灰岩潜山的构造演化、热储分布、地热资源形成条件等方面进行了综合分析，明确了该区灰岩潜山热储的成因类型为沉积盆地传导型，热储层主要为北东向潜山新近系覆盖的基岩凸起区寒武系-奥陶系。地热水主要为可更新性差的沉积埋藏水，腐蚀性和结垢性较强。热储法计算结果表明研究区地热资源量10.75×109 GJ，可采地热资源量1.61×109 GJ。
利用钻井、测井、试油等油气勘探资料，对济阳坳陷灰岩潜山的构造演化、热储分布、地热资源形成条件等方面进行了综合分析，明确了该区灰岩潜山热储的成因类型为沉积盆地传导型，热储层主要为北东向潜山新近系覆盖的基岩凸起区寒武系-奥陶系。地热水主要为可更新性差的沉积埋藏水，腐蚀性和结垢性较强。热储法计算结果表明研究区地热资源量10.75×109 GJ，可采地热资源量1.61×109 GJ。 利用钻井、测井、试油等油气勘探资料，对济阳坳陷灰岩潜山的构造演化、热储分布、地热资源形成条件等方面进行了综合分析，明确了该区灰岩潜山热储的成因类型为沉积盆地传导型，热储层主要为北东向潜山新近系覆盖的基岩凸起区寒武系-奥陶系。地热水主要为可更新性差的沉积埋藏水，腐蚀性和结垢性较强。热储法计算结果表明研究区地热资源量10.75×109 GJ，可采地热资源量1.61×109 GJ。
2018, 26(4): 1054-1063.
摘要:
永陇矿区崔木煤矿特厚煤层（12~18 m）综放开采期间，顶板白垩系离层水害及相应防治水措施均对洛河组优质水资源造成较大影响，研究洛河组水位动态恢复可为煤炭资源开发对水资源的影响提供参考。利用离层发育层位判别公式和离散元软件UDEC对离层发育位置及其动态发育过程进行分析，在采前-采动-采后水位监测、井下涌突水分析和理论分析基础上，首先通过配线法求取了洛河组水文地质参数，然后利用Theis公式建立了洛河组水位动态恢复模型，最终获得了矿井水位动态恢复时间。结果表明：洛河组底部砂砾岩与砂质泥岩界面间产生了规模较大且相对封闭的空腔型离层，工作面出水点降至最低水位可看作是虚拟抽水井以定流量Q在tp时间内抽水造成的降落漏斗，其恢复过程可理解为以流量Q继续抽水一直延续到t时刻的降深和从停抽时刻起以流量Q注水t-tp时间的水位抬升的叠加。基于修正的Theis公式得到洛河组水位降至最低点所需时间为7.9459 d，水位恢复90%所需时间为35.6090 d，与工作面实测结果相近，且洛河组水位在初始阶段恢复较快，而在后期则恢复缓慢。 永陇矿区崔木煤矿特厚煤层（12~18 m）综放开采期间，顶板白垩系离层水害及相应防治水措施均对洛河组优质水资源造成较大影响，研究洛河组水位动态恢复可为煤炭资源开发对水资源的影响提供参考。利用离层发育层位判别公式和离散元软件UDEC对离层发育位置及其动态发育过程进行分析，在采前-采动-采后水位监测、井下涌突水分析和理论分析基础上，首先通过配线法求取了洛河组水文地质参数，然后利用Theis公式建立了洛河组水位动态恢复模型，最终获得了矿井水位动态恢复时间。结果表明：洛河组底部砂砾岩与砂质泥岩界面间产生了规模较大且相对封闭的空腔型离层，工作面出水点降至最低水位可看作是虚拟抽水井以定流量Q在tp时间内抽水造成的降落漏斗，其恢复过程可理解为以流量Q继续抽水一直延续到t时刻的降深和从停抽时刻起以流量Q注水t-tp时间的水位抬升的叠加。基于修正的Theis公式得到洛河组水位降至最低点所需时间为7.9459 d，水位恢复90%所需时间为35.6090 d，与工作面实测结果相近，且洛河组水位在初始阶段恢复较快，而在后期则恢复缓慢。
永陇矿区崔木煤矿特厚煤层（12~18 m）综放开采期间，顶板白垩系离层水害及相应防治水措施均对洛河组优质水资源造成较大影响，研究洛河组水位动态恢复可为煤炭资源开发对水资源的影响提供参考。利用离层发育层位判别公式和离散元软件UDEC对离层发育位置及其动态发育过程进行分析，在采前-采动-采后水位监测、井下涌突水分析和理论分析基础上，首先通过配线法求取了洛河组水文地质参数，然后利用Theis公式建立了洛河组水位动态恢复模型，最终获得了矿井水位动态恢复时间。结果表明：洛河组底部砂砾岩与砂质泥岩界面间产生了规模较大且相对封闭的空腔型离层，工作面出水点降至最低水位可看作是虚拟抽水井以定流量Q在tp时间内抽水造成的降落漏斗，其恢复过程可理解为以流量Q继续抽水一直延续到t时刻的降深和从停抽时刻起以流量Q注水t-tp时间的水位抬升的叠加。基于修正的Theis公式得到洛河组水位降至最低点所需时间为7.9459 d，水位恢复90%所需时间为35.6090 d，与工作面实测结果相近，且洛河组水位在初始阶段恢复较快，而在后期则恢复缓慢。 永陇矿区崔木煤矿特厚煤层（12~18 m）综放开采期间，顶板白垩系离层水害及相应防治水措施均对洛河组优质水资源造成较大影响，研究洛河组水位动态恢复可为煤炭资源开发对水资源的影响提供参考。利用离层发育层位判别公式和离散元软件UDEC对离层发育位置及其动态发育过程进行分析，在采前-采动-采后水位监测、井下涌突水分析和理论分析基础上，首先通过配线法求取了洛河组水文地质参数，然后利用Theis公式建立了洛河组水位动态恢复模型，最终获得了矿井水位动态恢复时间。结果表明：洛河组底部砂砾岩与砂质泥岩界面间产生了规模较大且相对封闭的空腔型离层，工作面出水点降至最低水位可看作是虚拟抽水井以定流量Q在tp时间内抽水造成的降落漏斗，其恢复过程可理解为以流量Q继续抽水一直延续到t时刻的降深和从停抽时刻起以流量Q注水t-tp时间的水位抬升的叠加。基于修正的Theis公式得到洛河组水位降至最低点所需时间为7.9459 d，水位恢复90%所需时间为35.6090 d，与工作面实测结果相近，且洛河组水位在初始阶段恢复较快，而在后期则恢复缓慢。
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