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主编审稿2009年 17卷 第2期
上一期
2009, 17(2): 145-152.
摘要
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摘要:
2008年5月12日发生的里氏8.0级汶川地震处于龙门山造山带与四川盆地的构造边界上。350km长的地表破裂带呈右行左阶雁行排列在具有逆冲和右行走滑性质的汶川茂县青川、映秀北川和江油都江堰3条断层带上。下地壳的韧性流动伴随中地壳韧-脆性剪切带应力和应变的积累，产生上地壳脆性发震断层，并控制地表破裂带和滑坡的分布。震源出现在上地壳脆性断层与中地壳脆-韧性剪切带的交汇部位。〖KG2〗以汶川地震为例，结合板内地震基本特征，提出引入大陆动力学理论完善工程区域稳定性理论基础，构建基于板块学说、地质力学和大陆动力学理论的相互补充的工程区域稳定性评价体系；对活断层与地震活动性预测提出见解，强调仅仅从活断层的存在及其活动强度来预测地震活动性与强度是远远不够甚至是错误的，必须将下地壳、中地壳和上地壳结构作为一个整体加以研究和判别；提出工程区域地壳稳定性评价指标体系，指出了大陆内部安全岛划分应采用的核心指标。 2008年5月12日发生的里氏8.0级汶川地震处于龙门山造山带与四川盆地的构造边界上。350km长的地表破裂带呈右行左阶雁行排列在具有逆冲和右行走滑性质的汶川茂县青川、映秀北川和江油都江堰3条断层带上。下地壳的韧性流动伴随中地壳韧-脆性剪切带应力和应变的积累，产生上地壳脆性发震断层，并控制地表破裂带和滑坡的分布。震源出现在上地壳脆性断层与中地壳脆-韧性剪切带的交汇部位。〖KG2〗以汶川地震为例，结合板内地震基本特征，提出引入大陆动力学理论完善工程区域稳定性理论基础，构建基于板块学说、地质力学和大陆动力学理论的相互补充的工程区域稳定性评价体系；对活断层与地震活动性预测提出见解，强调仅仅从活断层的存在及其活动强度来预测地震活动性与强度是远远不够甚至是错误的，必须将下地壳、中地壳和上地壳结构作为一个整体加以研究和判别；提出工程区域地壳稳定性评价指标体系，指出了大陆内部安全岛划分应采用的核心指标。
2008年5月12日发生的里氏8.0级汶川地震处于龙门山造山带与四川盆地的构造边界上。350km长的地表破裂带呈右行左阶雁行排列在具有逆冲和右行走滑性质的汶川茂县青川、映秀北川和江油都江堰3条断层带上。下地壳的韧性流动伴随中地壳韧-脆性剪切带应力和应变的积累，产生上地壳脆性发震断层，并控制地表破裂带和滑坡的分布。震源出现在上地壳脆性断层与中地壳脆-韧性剪切带的交汇部位。〖KG2〗以汶川地震为例，结合板内地震基本特征，提出引入大陆动力学理论完善工程区域稳定性理论基础，构建基于板块学说、地质力学和大陆动力学理论的相互补充的工程区域稳定性评价体系；对活断层与地震活动性预测提出见解，强调仅仅从活断层的存在及其活动强度来预测地震活动性与强度是远远不够甚至是错误的，必须将下地壳、中地壳和上地壳结构作为一个整体加以研究和判别；提出工程区域地壳稳定性评价指标体系，指出了大陆内部安全岛划分应采用的核心指标。 2008年5月12日发生的里氏8.0级汶川地震处于龙门山造山带与四川盆地的构造边界上。350km长的地表破裂带呈右行左阶雁行排列在具有逆冲和右行走滑性质的汶川茂县青川、映秀北川和江油都江堰3条断层带上。下地壳的韧性流动伴随中地壳韧-脆性剪切带应力和应变的积累，产生上地壳脆性发震断层，并控制地表破裂带和滑坡的分布。震源出现在上地壳脆性断层与中地壳脆-韧性剪切带的交汇部位。〖KG2〗以汶川地震为例，结合板内地震基本特征，提出引入大陆动力学理论完善工程区域稳定性理论基础，构建基于板块学说、地质力学和大陆动力学理论的相互补充的工程区域稳定性评价体系；对活断层与地震活动性预测提出见解，强调仅仅从活断层的存在及其活动强度来预测地震活动性与强度是远远不够甚至是错误的，必须将下地壳、中地壳和上地壳结构作为一个整体加以研究和判别；提出工程区域地壳稳定性评价指标体系，指出了大陆内部安全岛划分应采用的核心指标。
2009, 17(2): 153-166.
摘要:
汶川地震触发的高速远程滑坡主要沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川县城平武南坝青川一线地震破裂带展布。由于获得了1.5g以上的抛掷加速度，具有明显的气垫效应，估计最大滑动速度一般大于70ms-1，滑动距离一般为滑体启动时长度的数倍甚至10多倍，堆积成坝形成多处堰塞湖，最大滑行距离达3.2km。本文重点解剖了位于地震破裂带南西段(初始震中)的汶川映秀牛圈沟滑坡碎屑流、位于地震破裂带中段的北川城西滑坡和位于地震破裂带北东段青川东河口滑坡碎屑流3个典型实例，认为具有如下特征：(1）岩性条件：母岩遭受长期构造动力作用，呈碎裂岩体，后期被强烈风化，岩体极为破碎；(2）抛掷效应：位于汶川地震主断裂带或附近，垂直加速度大于水平加速度，强地面运动持时长，岩体发生振胀和抛掷；(3）碰撞效应：上部滑坡体发生高位剪出和高位撞击，致使岩体碎屑化；(4）铲刮效应：撞击作用导致下部山体被铲刮，形成次级滑坡，为碎屑流体提供了足够展翼和抛洒物源体积；(5）气垫效应：碎屑化岩体快速抛掷导致下部沟谷空气迅速谷状圈闭和向下紊流，形成气垫效应，或者，在下部地形开阔地带压缩空气呈层流状态致使滑体凌空飞行。 汶川地震触发的高速远程滑坡主要沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川县城平武南坝青川一线地震破裂带展布。由于获得了1.5g以上的抛掷加速度，具有明显的气垫效应，估计最大滑动速度一般大于70ms-1，滑动距离一般为滑体启动时长度的数倍甚至10多倍，堆积成坝形成多处堰塞湖，最大滑行距离达3.2km。本文重点解剖了位于地震破裂带南西段(初始震中)的汶川映秀牛圈沟滑坡碎屑流、位于地震破裂带中段的北川城西滑坡和位于地震破裂带北东段青川东河口滑坡碎屑流3个典型实例，认为具有如下特征：(1）岩性条件：母岩遭受长期构造动力作用，呈碎裂岩体，后期被强烈风化，岩体极为破碎；(2）抛掷效应：位于汶川地震主断裂带或附近，垂直加速度大于水平加速度，强地面运动持时长，岩体发生振胀和抛掷；(3）碰撞效应：上部滑坡体发生高位剪出和高位撞击，致使岩体碎屑化；(4）铲刮效应：撞击作用导致下部山体被铲刮，形成次级滑坡，为碎屑流体提供了足够展翼和抛洒物源体积；(5）气垫效应：碎屑化岩体快速抛掷导致下部沟谷空气迅速谷状圈闭和向下紊流，形成气垫效应，或者，在下部地形开阔地带压缩空气呈层流状态致使滑体凌空飞行。
汶川地震触发的高速远程滑坡主要沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川县城平武南坝青川一线地震破裂带展布。由于获得了1.5g以上的抛掷加速度，具有明显的气垫效应，估计最大滑动速度一般大于70ms-1，滑动距离一般为滑体启动时长度的数倍甚至10多倍，堆积成坝形成多处堰塞湖，最大滑行距离达3.2km。本文重点解剖了位于地震破裂带南西段(初始震中)的汶川映秀牛圈沟滑坡碎屑流、位于地震破裂带中段的北川城西滑坡和位于地震破裂带北东段青川东河口滑坡碎屑流3个典型实例，认为具有如下特征：(1）岩性条件：母岩遭受长期构造动力作用，呈碎裂岩体，后期被强烈风化，岩体极为破碎；(2）抛掷效应：位于汶川地震主断裂带或附近，垂直加速度大于水平加速度，强地面运动持时长，岩体发生振胀和抛掷；(3）碰撞效应：上部滑坡体发生高位剪出和高位撞击，致使岩体碎屑化；(4）铲刮效应：撞击作用导致下部山体被铲刮，形成次级滑坡，为碎屑流体提供了足够展翼和抛洒物源体积；(5）气垫效应：碎屑化岩体快速抛掷导致下部沟谷空气迅速谷状圈闭和向下紊流，形成气垫效应，或者，在下部地形开阔地带压缩空气呈层流状态致使滑体凌空飞行。 汶川地震触发的高速远程滑坡主要沿龙门山主中央断裂带汶川映秀安县高川北川县城平武南坝青川一线地震破裂带展布。由于获得了1.5g以上的抛掷加速度，具有明显的气垫效应，估计最大滑动速度一般大于70ms-1，滑动距离一般为滑体启动时长度的数倍甚至10多倍，堆积成坝形成多处堰塞湖，最大滑行距离达3.2km。本文重点解剖了位于地震破裂带南西段(初始震中)的汶川映秀牛圈沟滑坡碎屑流、位于地震破裂带中段的北川城西滑坡和位于地震破裂带北东段青川东河口滑坡碎屑流3个典型实例，认为具有如下特征：(1）岩性条件：母岩遭受长期构造动力作用，呈碎裂岩体，后期被强烈风化，岩体极为破碎；(2）抛掷效应：位于汶川地震主断裂带或附近，垂直加速度大于水平加速度，强地面运动持时长，岩体发生振胀和抛掷；(3）碰撞效应：上部滑坡体发生高位剪出和高位撞击，致使岩体碎屑化；(4）铲刮效应：撞击作用导致下部山体被铲刮，形成次级滑坡，为碎屑流体提供了足够展翼和抛洒物源体积；(5）气垫效应：碎屑化岩体快速抛掷导致下部沟谷空气迅速谷状圈闭和向下紊流，形成气垫效应，或者，在下部地形开阔地带压缩空气呈层流状态致使滑体凌空飞行。
2009, 17(2): 167-174.
摘要:
通过对重庆小南海地震崩滑堆积体进行野外地质调查和工程地质勘察等相关工作，阐述了该崩滑堆积体的基本特征和形成机制，认为其形成过程经历了风化剥蚀震荡抛射崩滑堆积堵江成湖4个阶段，其岩体破坏形式为高度破裂或严重高度破裂状态，其岩体破坏过程以崩塌为主，滑动为辅。研究发现，小南海地震崩滑堆积体的最终形成是受地震构造运动及应力、岩体构造、地形地貌及地震波作用等因素综合作用的结果：(1)该区NE向黔江逆滑（右行）断裂与NNW向仰头山逆滑（左行）断层形成的X型地震构造组合及轴向呈NWW向的构造压应力使小南海断块内部发生张滑（左行）破裂而导致61/4级地震发生；(2)该区呈X形展布的3组主要构造节理是崩滑体发育的物质基础，大、小垮岩在地震波作用下最终发生了向山体临空面（约145~155方向）的各自崩滑；(3)从崩滑堆积体中发现的灰岩块石证明崩滑体原始地层中曾含二叠系栖霞组和茅口组灰岩，这为恢复崩滑前山体地形提供了直接证据；(4)崩滑体中堆积岩块直径分布区域沿约150方向自WN到ES依次递减，间接证明了地震时崩滑体抛洒方向为约150方向，且大、小垮岩分别形成堆积区，交叉堆积部分较少。 通过对重庆小南海地震崩滑堆积体进行野外地质调查和工程地质勘察等相关工作，阐述了该崩滑堆积体的基本特征和形成机制，认为其形成过程经历了风化剥蚀震荡抛射崩滑堆积堵江成湖4个阶段，其岩体破坏形式为高度破裂或严重高度破裂状态，其岩体破坏过程以崩塌为主，滑动为辅。研究发现，小南海地震崩滑堆积体的最终形成是受地震构造运动及应力、岩体构造、地形地貌及地震波作用等因素综合作用的结果：(1)该区NE向黔江逆滑（右行）断裂与NNW向仰头山逆滑（左行）断层形成的X型地震构造组合及轴向呈NWW向的构造压应力使小南海断块内部发生张滑（左行）破裂而导致61/4级地震发生；(2)该区呈X形展布的3组主要构造节理是崩滑体发育的物质基础，大、小垮岩在地震波作用下最终发生了向山体临空面（约145~155方向）的各自崩滑；(3)从崩滑堆积体中发现的灰岩块石证明崩滑体原始地层中曾含二叠系栖霞组和茅口组灰岩，这为恢复崩滑前山体地形提供了直接证据；(4)崩滑体中堆积岩块直径分布区域沿约150方向自WN到ES依次递减，间接证明了地震时崩滑体抛洒方向为约150方向，且大、小垮岩分别形成堆积区，交叉堆积部分较少。
通过对重庆小南海地震崩滑堆积体进行野外地质调查和工程地质勘察等相关工作，阐述了该崩滑堆积体的基本特征和形成机制，认为其形成过程经历了风化剥蚀震荡抛射崩滑堆积堵江成湖4个阶段，其岩体破坏形式为高度破裂或严重高度破裂状态，其岩体破坏过程以崩塌为主，滑动为辅。研究发现，小南海地震崩滑堆积体的最终形成是受地震构造运动及应力、岩体构造、地形地貌及地震波作用等因素综合作用的结果：(1)该区NE向黔江逆滑（右行）断裂与NNW向仰头山逆滑（左行）断层形成的X型地震构造组合及轴向呈NWW向的构造压应力使小南海断块内部发生张滑（左行）破裂而导致61/4级地震发生；(2)该区呈X形展布的3组主要构造节理是崩滑体发育的物质基础，大、小垮岩在地震波作用下最终发生了向山体临空面（约145~155方向）的各自崩滑；(3)从崩滑堆积体中发现的灰岩块石证明崩滑体原始地层中曾含二叠系栖霞组和茅口组灰岩，这为恢复崩滑前山体地形提供了直接证据；(4)崩滑体中堆积岩块直径分布区域沿约150方向自WN到ES依次递减，间接证明了地震时崩滑体抛洒方向为约150方向，且大、小垮岩分别形成堆积区，交叉堆积部分较少。 通过对重庆小南海地震崩滑堆积体进行野外地质调查和工程地质勘察等相关工作，阐述了该崩滑堆积体的基本特征和形成机制，认为其形成过程经历了风化剥蚀震荡抛射崩滑堆积堵江成湖4个阶段，其岩体破坏形式为高度破裂或严重高度破裂状态，其岩体破坏过程以崩塌为主，滑动为辅。研究发现，小南海地震崩滑堆积体的最终形成是受地震构造运动及应力、岩体构造、地形地貌及地震波作用等因素综合作用的结果：(1)该区NE向黔江逆滑（右行）断裂与NNW向仰头山逆滑（左行）断层形成的X型地震构造组合及轴向呈NWW向的构造压应力使小南海断块内部发生张滑（左行）破裂而导致61/4级地震发生；(2)该区呈X形展布的3组主要构造节理是崩滑体发育的物质基础，大、小垮岩在地震波作用下最终发生了向山体临空面（约145~155方向）的各自崩滑；(3)从崩滑堆积体中发现的灰岩块石证明崩滑体原始地层中曾含二叠系栖霞组和茅口组灰岩，这为恢复崩滑前山体地形提供了直接证据；(4)崩滑体中堆积岩块直径分布区域沿约150方向自WN到ES依次递减，间接证明了地震时崩滑体抛洒方向为约150方向，且大、小垮岩分别形成堆积区，交叉堆积部分较少。
2009, 17(2): 175-179.
摘要:
工程地质是一门认知工程－地质相互作用规律和过程的科学，它的使命是保障人类工程活动的安全。工程地质学科的基本理论形态包括成因演化论、结构控制论和相互作用论，这些理论有着相通的思想方法，就是成因决定结构，结构控制行为，工程地质过程是工程建设与地质环境相互作用的过程。随着我国近期工程建设的规模增大，埋藏加深，地质条件更复杂，由此带来的工程地质问题表现出显著的新特点，即研究对象大、深、动、热凸现，工程地质过程水、岩、温、化耦合，已有理论遭遇挑战，工程地质过程研究需要扩充。工程地质学科近期需要加强地质体工程性质研究、工程地质动力过程研究，以及地质环境研究。地质、地球物理、力学、工程科学的结合是工程地质学科发展的有效途径，理论、技术方法与实践并重的模式是工程地质学科发展的基本模式。 工程地质是一门认知工程－地质相互作用规律和过程的科学，它的使命是保障人类工程活动的安全。工程地质学科的基本理论形态包括成因演化论、结构控制论和相互作用论，这些理论有着相通的思想方法，就是成因决定结构，结构控制行为，工程地质过程是工程建设与地质环境相互作用的过程。随着我国近期工程建设的规模增大，埋藏加深，地质条件更复杂，由此带来的工程地质问题表现出显著的新特点，即研究对象大、深、动、热凸现，工程地质过程水、岩、温、化耦合，已有理论遭遇挑战，工程地质过程研究需要扩充。工程地质学科近期需要加强地质体工程性质研究、工程地质动力过程研究，以及地质环境研究。地质、地球物理、力学、工程科学的结合是工程地质学科发展的有效途径，理论、技术方法与实践并重的模式是工程地质学科发展的基本模式。
工程地质是一门认知工程－地质相互作用规律和过程的科学，它的使命是保障人类工程活动的安全。工程地质学科的基本理论形态包括成因演化论、结构控制论和相互作用论，这些理论有着相通的思想方法，就是成因决定结构，结构控制行为，工程地质过程是工程建设与地质环境相互作用的过程。随着我国近期工程建设的规模增大，埋藏加深，地质条件更复杂，由此带来的工程地质问题表现出显著的新特点，即研究对象大、深、动、热凸现，工程地质过程水、岩、温、化耦合，已有理论遭遇挑战，工程地质过程研究需要扩充。工程地质学科近期需要加强地质体工程性质研究、工程地质动力过程研究，以及地质环境研究。地质、地球物理、力学、工程科学的结合是工程地质学科发展的有效途径，理论、技术方法与实践并重的模式是工程地质学科发展的基本模式。 工程地质是一门认知工程－地质相互作用规律和过程的科学，它的使命是保障人类工程活动的安全。工程地质学科的基本理论形态包括成因演化论、结构控制论和相互作用论，这些理论有着相通的思想方法，就是成因决定结构，结构控制行为，工程地质过程是工程建设与地质环境相互作用的过程。随着我国近期工程建设的规模增大，埋藏加深，地质条件更复杂，由此带来的工程地质问题表现出显著的新特点，即研究对象大、深、动、热凸现，工程地质过程水、岩、温、化耦合，已有理论遭遇挑战，工程地质过程研究需要扩充。工程地质学科近期需要加强地质体工程性质研究、工程地质动力过程研究，以及地质环境研究。地质、地球物理、力学、工程科学的结合是工程地质学科发展的有效途径，理论、技术方法与实践并重的模式是工程地质学科发展的基本模式。
2009, 17(2): 180-187.
摘要:
随着全球气候变暖、城市化进程加快，世界各地大城市的热岛效应及其带来的各种环境和生态问题越来越严重。本文从地质环境保护的角度，分析了城市热岛效应的成因、特点及其对地质环境的影响，重点讨论了城市热岛效应环境中土体工程性质的变化及其带来的各种灾害效应，在此基础上，凝练出了4个关键科学问题，即城市热岛效应环境中土体温度场变化规律、土体中水分迁移规律、土体工程性质变化规律以及土体地质灾害效应，并对它们的具体研究内容进行了详细的分析。论文的分析成果对于掌握城市热岛效应对土体工程性质的影响，保护城市地质环境和防灾减灾，实现城市的可持续发展具有重要的理论和现实意义。 随着全球气候变暖、城市化进程加快，世界各地大城市的热岛效应及其带来的各种环境和生态问题越来越严重。本文从地质环境保护的角度，分析了城市热岛效应的成因、特点及其对地质环境的影响，重点讨论了城市热岛效应环境中土体工程性质的变化及其带来的各种灾害效应，在此基础上，凝练出了4个关键科学问题，即城市热岛效应环境中土体温度场变化规律、土体中水分迁移规律、土体工程性质变化规律以及土体地质灾害效应，并对它们的具体研究内容进行了详细的分析。论文的分析成果对于掌握城市热岛效应对土体工程性质的影响，保护城市地质环境和防灾减灾，实现城市的可持续发展具有重要的理论和现实意义。
随着全球气候变暖、城市化进程加快，世界各地大城市的热岛效应及其带来的各种环境和生态问题越来越严重。本文从地质环境保护的角度，分析了城市热岛效应的成因、特点及其对地质环境的影响，重点讨论了城市热岛效应环境中土体工程性质的变化及其带来的各种灾害效应，在此基础上，凝练出了4个关键科学问题，即城市热岛效应环境中土体温度场变化规律、土体中水分迁移规律、土体工程性质变化规律以及土体地质灾害效应，并对它们的具体研究内容进行了详细的分析。论文的分析成果对于掌握城市热岛效应对土体工程性质的影响，保护城市地质环境和防灾减灾，实现城市的可持续发展具有重要的理论和现实意义。 随着全球气候变暖、城市化进程加快，世界各地大城市的热岛效应及其带来的各种环境和生态问题越来越严重。本文从地质环境保护的角度，分析了城市热岛效应的成因、特点及其对地质环境的影响，重点讨论了城市热岛效应环境中土体工程性质的变化及其带来的各种灾害效应，在此基础上，凝练出了4个关键科学问题，即城市热岛效应环境中土体温度场变化规律、土体中水分迁移规律、土体工程性质变化规律以及土体地质灾害效应，并对它们的具体研究内容进行了详细的分析。论文的分析成果对于掌握城市热岛效应对土体工程性质的影响，保护城市地质环境和防灾减灾，实现城市的可持续发展具有重要的理论和现实意义。
2009, 17(2): 188-194.
摘要:
位于藏东南的帕隆藏布流域，处在东喜马拉雅构造结的北缘，是新构造强烈隆升区，断层、褶皱等地质构造发育。在青藏高原隆升及气候变化等内外动力作用下，研究区内堆积体分布广泛，具有独特的工程地质特征并成为该区内地质灾害的主要物源。由于河流的下切及川藏公路的修建，形成了许多高陡的堆积体边坡，以冰碛边坡最为典型。由于其特殊的物源特征及形成过程，冰碛物具有粒度分布范围广、粗粒含量多等与其他沉积物不同的粒度特征。冰碛物粒度分布范围广的特征，导致随着研究尺度的不同，其结构特征也不相同，具有明显的尺度效应。冰碛土的力学强度一般强于其他堆积体，但受不同粒径颗粒的含量及分布、形成时代的影响，其力学特征也有所差异。作者对川藏公路沿线部分典型的剖面进行了量测，所量测的剖面虽然只是整个斜坡的一部分，与经验数据相比，仍表现出高陡的特征，而且很多边坡在既高且陡的形态下仍能保持稳定。本文以极限平衡理论为基础，采用多种方法对这类边坡的稳定性进行计算分析，求出边坡的安全系数。考虑各种地震烈度下边坡的稳定性，得出这些边坡的安全系数与地震加速度具有严格的指数相关关系。 位于藏东南的帕隆藏布流域，处在东喜马拉雅构造结的北缘，是新构造强烈隆升区，断层、褶皱等地质构造发育。在青藏高原隆升及气候变化等内外动力作用下，研究区内堆积体分布广泛，具有独特的工程地质特征并成为该区内地质灾害的主要物源。由于河流的下切及川藏公路的修建，形成了许多高陡的堆积体边坡，以冰碛边坡最为典型。由于其特殊的物源特征及形成过程，冰碛物具有粒度分布范围广、粗粒含量多等与其他沉积物不同的粒度特征。冰碛物粒度分布范围广的特征，导致随着研究尺度的不同，其结构特征也不相同，具有明显的尺度效应。冰碛土的力学强度一般强于其他堆积体，但受不同粒径颗粒的含量及分布、形成时代的影响，其力学特征也有所差异。作者对川藏公路沿线部分典型的剖面进行了量测，所量测的剖面虽然只是整个斜坡的一部分，与经验数据相比，仍表现出高陡的特征，而且很多边坡在既高且陡的形态下仍能保持稳定。本文以极限平衡理论为基础，采用多种方法对这类边坡的稳定性进行计算分析，求出边坡的安全系数。考虑各种地震烈度下边坡的稳定性，得出这些边坡的安全系数与地震加速度具有严格的指数相关关系。
位于藏东南的帕隆藏布流域，处在东喜马拉雅构造结的北缘，是新构造强烈隆升区，断层、褶皱等地质构造发育。在青藏高原隆升及气候变化等内外动力作用下，研究区内堆积体分布广泛，具有独特的工程地质特征并成为该区内地质灾害的主要物源。由于河流的下切及川藏公路的修建，形成了许多高陡的堆积体边坡，以冰碛边坡最为典型。由于其特殊的物源特征及形成过程，冰碛物具有粒度分布范围广、粗粒含量多等与其他沉积物不同的粒度特征。冰碛物粒度分布范围广的特征，导致随着研究尺度的不同，其结构特征也不相同，具有明显的尺度效应。冰碛土的力学强度一般强于其他堆积体，但受不同粒径颗粒的含量及分布、形成时代的影响，其力学特征也有所差异。作者对川藏公路沿线部分典型的剖面进行了量测，所量测的剖面虽然只是整个斜坡的一部分，与经验数据相比，仍表现出高陡的特征，而且很多边坡在既高且陡的形态下仍能保持稳定。本文以极限平衡理论为基础，采用多种方法对这类边坡的稳定性进行计算分析，求出边坡的安全系数。考虑各种地震烈度下边坡的稳定性，得出这些边坡的安全系数与地震加速度具有严格的指数相关关系。 位于藏东南的帕隆藏布流域，处在东喜马拉雅构造结的北缘，是新构造强烈隆升区，断层、褶皱等地质构造发育。在青藏高原隆升及气候变化等内外动力作用下，研究区内堆积体分布广泛，具有独特的工程地质特征并成为该区内地质灾害的主要物源。由于河流的下切及川藏公路的修建，形成了许多高陡的堆积体边坡，以冰碛边坡最为典型。由于其特殊的物源特征及形成过程，冰碛物具有粒度分布范围广、粗粒含量多等与其他沉积物不同的粒度特征。冰碛物粒度分布范围广的特征，导致随着研究尺度的不同，其结构特征也不相同，具有明显的尺度效应。冰碛土的力学强度一般强于其他堆积体，但受不同粒径颗粒的含量及分布、形成时代的影响，其力学特征也有所差异。作者对川藏公路沿线部分典型的剖面进行了量测，所量测的剖面虽然只是整个斜坡的一部分，与经验数据相比，仍表现出高陡的特征，而且很多边坡在既高且陡的形态下仍能保持稳定。本文以极限平衡理论为基础，采用多种方法对这类边坡的稳定性进行计算分析，求出边坡的安全系数。考虑各种地震烈度下边坡的稳定性，得出这些边坡的安全系数与地震加速度具有严格的指数相关关系。
2009, 17(2): 195-199.
摘要:
高速公路开挖形成越来越多的工程边坡。缓倾外层状结构边坡作为一种典型的岩质边坡，一般情况下整体稳定性较好，但在特定的结构面组合状况下，开挖后也可能产生整体变形破坏。本文以软弱结构面和长大裂隙发育的公路工程边坡为例，通过岩体结构及边坡一定范围内已有边坡破坏现象的调查研究，采用工程地质类比和三维离散元法综合分析边坡变形破坏模式，并针对变形破坏模式的特点，提出支护对策。研究结果表明，结构面贯通坡体形成切割块体的后缘和侧缘边界时，缓倾外层状结构边坡可沿层面产生滑移-拉裂变形，若滑面与临空面具有一定夹角，边坡的变形可表现为旋转式滑移-拉裂；结构面组合控制的缓倾外层状结构岩质边坡稳定性受坡体中下部的关键块体控制，一旦关键块体失稳，将引起上部块体的连锁失稳，此类边坡变形控制的重点是对关键块体分布区域进行强支护；支护工程实施后的变形监测结果表明，基于变形破坏模式分析的边坡支护方案保证了边坡施工和运营过程中的安全。 高速公路开挖形成越来越多的工程边坡。缓倾外层状结构边坡作为一种典型的岩质边坡，一般情况下整体稳定性较好，但在特定的结构面组合状况下，开挖后也可能产生整体变形破坏。本文以软弱结构面和长大裂隙发育的公路工程边坡为例，通过岩体结构及边坡一定范围内已有边坡破坏现象的调查研究，采用工程地质类比和三维离散元法综合分析边坡变形破坏模式，并针对变形破坏模式的特点，提出支护对策。研究结果表明，结构面贯通坡体形成切割块体的后缘和侧缘边界时，缓倾外层状结构边坡可沿层面产生滑移-拉裂变形，若滑面与临空面具有一定夹角，边坡的变形可表现为旋转式滑移-拉裂；结构面组合控制的缓倾外层状结构岩质边坡稳定性受坡体中下部的关键块体控制，一旦关键块体失稳，将引起上部块体的连锁失稳，此类边坡变形控制的重点是对关键块体分布区域进行强支护；支护工程实施后的变形监测结果表明，基于变形破坏模式分析的边坡支护方案保证了边坡施工和运营过程中的安全。
高速公路开挖形成越来越多的工程边坡。缓倾外层状结构边坡作为一种典型的岩质边坡，一般情况下整体稳定性较好，但在特定的结构面组合状况下，开挖后也可能产生整体变形破坏。本文以软弱结构面和长大裂隙发育的公路工程边坡为例，通过岩体结构及边坡一定范围内已有边坡破坏现象的调查研究，采用工程地质类比和三维离散元法综合分析边坡变形破坏模式，并针对变形破坏模式的特点，提出支护对策。研究结果表明，结构面贯通坡体形成切割块体的后缘和侧缘边界时，缓倾外层状结构边坡可沿层面产生滑移-拉裂变形，若滑面与临空面具有一定夹角，边坡的变形可表现为旋转式滑移-拉裂；结构面组合控制的缓倾外层状结构岩质边坡稳定性受坡体中下部的关键块体控制，一旦关键块体失稳，将引起上部块体的连锁失稳，此类边坡变形控制的重点是对关键块体分布区域进行强支护；支护工程实施后的变形监测结果表明，基于变形破坏模式分析的边坡支护方案保证了边坡施工和运营过程中的安全。 高速公路开挖形成越来越多的工程边坡。缓倾外层状结构边坡作为一种典型的岩质边坡，一般情况下整体稳定性较好，但在特定的结构面组合状况下，开挖后也可能产生整体变形破坏。本文以软弱结构面和长大裂隙发育的公路工程边坡为例，通过岩体结构及边坡一定范围内已有边坡破坏现象的调查研究，采用工程地质类比和三维离散元法综合分析边坡变形破坏模式，并针对变形破坏模式的特点，提出支护对策。研究结果表明，结构面贯通坡体形成切割块体的后缘和侧缘边界时，缓倾外层状结构边坡可沿层面产生滑移-拉裂变形，若滑面与临空面具有一定夹角，边坡的变形可表现为旋转式滑移-拉裂；结构面组合控制的缓倾外层状结构岩质边坡稳定性受坡体中下部的关键块体控制，一旦关键块体失稳，将引起上部块体的连锁失稳，此类边坡变形控制的重点是对关键块体分布区域进行强支护；支护工程实施后的变形监测结果表明，基于变形破坏模式分析的边坡支护方案保证了边坡施工和运营过程中的安全。
2009, 17(2): 200-205.
摘要:
崩塌是红层地区软硬互层型边坡的主要工程地质问题之一。本文以西南地区某公路边坡为例，在边坡地质结构特征调查的基础上，分析了砂泥岩互层边坡崩塌形成机理，采用二维有限元方法研究了崩塌后上部凹腔岩体的变形破坏模式，并采用基于强度理论的稳定性评价方法研究了其稳定性。结果表明，崩塌的形成主要是由于差异风化在下部软岩部位形成凹腔，导致上部硬岩产生拉裂并逐渐贯通；若不及时治理，上部岩体中结构面贯通至60%时，可能产生坠落失稳。综合分析边坡稳定性状况及变形破坏演化模式，采用清坡+局部削坡+挂网喷混凝土+钢筋混凝土支撑柱+排水的治理方案，重点控制凹腔以上岩体中拉裂的发展并做好防、排水工作。 崩塌是红层地区软硬互层型边坡的主要工程地质问题之一。本文以西南地区某公路边坡为例，在边坡地质结构特征调查的基础上，分析了砂泥岩互层边坡崩塌形成机理，采用二维有限元方法研究了崩塌后上部凹腔岩体的变形破坏模式，并采用基于强度理论的稳定性评价方法研究了其稳定性。结果表明，崩塌的形成主要是由于差异风化在下部软岩部位形成凹腔，导致上部硬岩产生拉裂并逐渐贯通；若不及时治理，上部岩体中结构面贯通至60%时，可能产生坠落失稳。综合分析边坡稳定性状况及变形破坏演化模式，采用清坡+局部削坡+挂网喷混凝土+钢筋混凝土支撑柱+排水的治理方案，重点控制凹腔以上岩体中拉裂的发展并做好防、排水工作。
崩塌是红层地区软硬互层型边坡的主要工程地质问题之一。本文以西南地区某公路边坡为例，在边坡地质结构特征调查的基础上，分析了砂泥岩互层边坡崩塌形成机理，采用二维有限元方法研究了崩塌后上部凹腔岩体的变形破坏模式，并采用基于强度理论的稳定性评价方法研究了其稳定性。结果表明，崩塌的形成主要是由于差异风化在下部软岩部位形成凹腔，导致上部硬岩产生拉裂并逐渐贯通；若不及时治理，上部岩体中结构面贯通至60%时，可能产生坠落失稳。综合分析边坡稳定性状况及变形破坏演化模式，采用清坡+局部削坡+挂网喷混凝土+钢筋混凝土支撑柱+排水的治理方案，重点控制凹腔以上岩体中拉裂的发展并做好防、排水工作。 崩塌是红层地区软硬互层型边坡的主要工程地质问题之一。本文以西南地区某公路边坡为例，在边坡地质结构特征调查的基础上，分析了砂泥岩互层边坡崩塌形成机理，采用二维有限元方法研究了崩塌后上部凹腔岩体的变形破坏模式，并采用基于强度理论的稳定性评价方法研究了其稳定性。结果表明，崩塌的形成主要是由于差异风化在下部软岩部位形成凹腔，导致上部硬岩产生拉裂并逐渐贯通；若不及时治理，上部岩体中结构面贯通至60%时，可能产生坠落失稳。综合分析边坡稳定性状况及变形破坏演化模式，采用清坡+局部削坡+挂网喷混凝土+钢筋混凝土支撑柱+排水的治理方案，重点控制凹腔以上岩体中拉裂的发展并做好防、排水工作。
2009, 17(2): 212-219.
摘要:
为了研究三峡引水工程秦巴段的地表地质灾害特征及其工程影响，本文在简要分析秦巴山地区域工程地质条件和线路工程地质条件的基础上，重点分析秦巴山区典型地质灾害分布特征及其对引水工程的影响，初步揭示：(1)秦巴山区浅表层地质灾害具有类型多、成群带分布、规模大小差异明显；(2)秦巴山区地质灾害形成发展的主要影响因素是构造地貌、高陡边坡、斜坡结构和易滑地层组合，主要诱发因素为局部集中强降雨和线性工程（主要是公路）切坡及河流冲蚀作用；(3)地表地质灾害主要影响引水设施施工安全、施工便道、主要场地（水库和渡槽）等的安全，需要引起重视。 为了研究三峡引水工程秦巴段的地表地质灾害特征及其工程影响，本文在简要分析秦巴山地区域工程地质条件和线路工程地质条件的基础上，重点分析秦巴山区典型地质灾害分布特征及其对引水工程的影响，初步揭示：(1)秦巴山区浅表层地质灾害具有类型多、成群带分布、规模大小差异明显；(2)秦巴山区地质灾害形成发展的主要影响因素是构造地貌、高陡边坡、斜坡结构和易滑地层组合，主要诱发因素为局部集中强降雨和线性工程（主要是公路）切坡及河流冲蚀作用；(3)地表地质灾害主要影响引水设施施工安全、施工便道、主要场地（水库和渡槽）等的安全，需要引起重视。
为了研究三峡引水工程秦巴段的地表地质灾害特征及其工程影响，本文在简要分析秦巴山地区域工程地质条件和线路工程地质条件的基础上，重点分析秦巴山区典型地质灾害分布特征及其对引水工程的影响，初步揭示：(1)秦巴山区浅表层地质灾害具有类型多、成群带分布、规模大小差异明显；(2)秦巴山区地质灾害形成发展的主要影响因素是构造地貌、高陡边坡、斜坡结构和易滑地层组合，主要诱发因素为局部集中强降雨和线性工程（主要是公路）切坡及河流冲蚀作用；(3)地表地质灾害主要影响引水设施施工安全、施工便道、主要场地（水库和渡槽）等的安全，需要引起重视。 为了研究三峡引水工程秦巴段的地表地质灾害特征及其工程影响，本文在简要分析秦巴山地区域工程地质条件和线路工程地质条件的基础上，重点分析秦巴山区典型地质灾害分布特征及其对引水工程的影响，初步揭示：(1)秦巴山区浅表层地质灾害具有类型多、成群带分布、规模大小差异明显；(2)秦巴山区地质灾害形成发展的主要影响因素是构造地貌、高陡边坡、斜坡结构和易滑地层组合，主要诱发因素为局部集中强降雨和线性工程（主要是公路）切坡及河流冲蚀作用；(3)地表地质灾害主要影响引水设施施工安全、施工便道、主要场地（水库和渡槽）等的安全，需要引起重视。
2009, 17(2): 220-227.
摘要:
重庆涪陵五中滑坡（130104m3）发生于2008年1月3日，该滑坡位于涪陵五中西南的迎宾大道内侧，属单斜顺层岩质滑坡。通过详细的现场调查和室内资料分析后认为：中倾坡外的顺层结构、碎裂结构的岩体为滑坡的孕育和发生提供了物质基础和结构条件，是滑坡发生的结构性因素；泥质砂岩和泥岩属中等膨胀性岩石，遇水极易软化，加之历史上构造应力的作用，形成层间泥化夹层，泥化夹层含膨胀性粘土矿物蒙脱石和伊利石，是造成滑坡发生的控制性因素。诱发因素主要有两个：一是由于水的作用，坡体岩层间泥化夹层发生软化，降低了力学强度；二是修建公路开挖坡脚进行人工切坡形成有效临空面，坡体具备了临空剪出的条件。随着坡体的蠕动变形，在各种因素的综合作用下，层间剪切带逐渐贯通，最终导致滑坡发生。 重庆涪陵五中滑坡（130104m3）发生于2008年1月3日，该滑坡位于涪陵五中西南的迎宾大道内侧，属单斜顺层岩质滑坡。通过详细的现场调查和室内资料分析后认为：中倾坡外的顺层结构、碎裂结构的岩体为滑坡的孕育和发生提供了物质基础和结构条件，是滑坡发生的结构性因素；泥质砂岩和泥岩属中等膨胀性岩石，遇水极易软化，加之历史上构造应力的作用，形成层间泥化夹层，泥化夹层含膨胀性粘土矿物蒙脱石和伊利石，是造成滑坡发生的控制性因素。诱发因素主要有两个：一是由于水的作用，坡体岩层间泥化夹层发生软化，降低了力学强度；二是修建公路开挖坡脚进行人工切坡形成有效临空面，坡体具备了临空剪出的条件。随着坡体的蠕动变形，在各种因素的综合作用下，层间剪切带逐渐贯通，最终导致滑坡发生。
重庆涪陵五中滑坡（130104m3）发生于2008年1月3日，该滑坡位于涪陵五中西南的迎宾大道内侧，属单斜顺层岩质滑坡。通过详细的现场调查和室内资料分析后认为：中倾坡外的顺层结构、碎裂结构的岩体为滑坡的孕育和发生提供了物质基础和结构条件，是滑坡发生的结构性因素；泥质砂岩和泥岩属中等膨胀性岩石，遇水极易软化，加之历史上构造应力的作用，形成层间泥化夹层，泥化夹层含膨胀性粘土矿物蒙脱石和伊利石，是造成滑坡发生的控制性因素。诱发因素主要有两个：一是由于水的作用，坡体岩层间泥化夹层发生软化，降低了力学强度；二是修建公路开挖坡脚进行人工切坡形成有效临空面，坡体具备了临空剪出的条件。随着坡体的蠕动变形，在各种因素的综合作用下，层间剪切带逐渐贯通，最终导致滑坡发生。 重庆涪陵五中滑坡（130104m3）发生于2008年1月3日，该滑坡位于涪陵五中西南的迎宾大道内侧，属单斜顺层岩质滑坡。通过详细的现场调查和室内资料分析后认为：中倾坡外的顺层结构、碎裂结构的岩体为滑坡的孕育和发生提供了物质基础和结构条件，是滑坡发生的结构性因素；泥质砂岩和泥岩属中等膨胀性岩石，遇水极易软化，加之历史上构造应力的作用，形成层间泥化夹层，泥化夹层含膨胀性粘土矿物蒙脱石和伊利石，是造成滑坡发生的控制性因素。诱发因素主要有两个：一是由于水的作用，坡体岩层间泥化夹层发生软化，降低了力学强度；二是修建公路开挖坡脚进行人工切坡形成有效临空面，坡体具备了临空剪出的条件。随着坡体的蠕动变形，在各种因素的综合作用下，层间剪切带逐渐贯通，最终导致滑坡发生。
2009, 17(2): 228-232.
摘要:
三峡库区柑子溪桥头库岸段为土质岸坡。依据分段原则，将该库岸塌岸类型分为冲蚀磨蚀型和滑移型。对库岸稳定性评价，结果表明，3-3、4-4、5-5剖面在工况6情况下处于欠稳定状态，其他工况情况下处于稳定~基本稳定状态。 三峡库区柑子溪桥头库岸段为土质岸坡。依据分段原则，将该库岸塌岸类型分为冲蚀磨蚀型和滑移型。对库岸稳定性评价，结果表明，3-3、4-4、5-5剖面在工况6情况下处于欠稳定状态，其他工况情况下处于稳定~基本稳定状态。
三峡库区柑子溪桥头库岸段为土质岸坡。依据分段原则，将该库岸塌岸类型分为冲蚀磨蚀型和滑移型。对库岸稳定性评价，结果表明，3-3、4-4、5-5剖面在工况6情况下处于欠稳定状态，其他工况情况下处于稳定~基本稳定状态。 三峡库区柑子溪桥头库岸段为土质岸坡。依据分段原则，将该库岸塌岸类型分为冲蚀磨蚀型和滑移型。对库岸稳定性评价，结果表明，3-3、4-4、5-5剖面在工况6情况下处于欠稳定状态，其他工况情况下处于稳定~基本稳定状态。
2009, 17(2): 233-239.
摘要:
千将坪滑坡体位于三峡库区长江支流青干河的左岸，距三峡工程坝址44km。2003年7月13日零时20分，三峡库区秭归县千将坪村发生了山体基岩滑坡，造成15人死亡、9人失踪，4家乡镇企业被摧毁。文章通过对滑后详细地质调查，阐述了千将坪滑坡区地质条件，描述了滑坡发生的前兆现象以及滑坡发生滑动的过程，仔细分析了千将坪滑坡各要素的特征。根据滑坡体物质组成和结构的差异，把滑体物质自滑坡后缘至前缘分为块石堆积区、基岩裂解区、土夹块石区、漂砾卵石区。同时，文中研究了滑带土的物理力学性质，分析了滑坡体的成因机制，从地形地貌、岩性组合、构造条件详细论述了斜坡失稳的内因，认为导致斜坡失稳的外部因素有集中降雨、农田灌溉以及三峡蓄水3个方面的影响。 千将坪滑坡体位于三峡库区长江支流青干河的左岸，距三峡工程坝址44km。2003年7月13日零时20分，三峡库区秭归县千将坪村发生了山体基岩滑坡，造成15人死亡、9人失踪，4家乡镇企业被摧毁。文章通过对滑后详细地质调查，阐述了千将坪滑坡区地质条件，描述了滑坡发生的前兆现象以及滑坡发生滑动的过程，仔细分析了千将坪滑坡各要素的特征。根据滑坡体物质组成和结构的差异，把滑体物质自滑坡后缘至前缘分为块石堆积区、基岩裂解区、土夹块石区、漂砾卵石区。同时，文中研究了滑带土的物理力学性质，分析了滑坡体的成因机制，从地形地貌、岩性组合、构造条件详细论述了斜坡失稳的内因，认为导致斜坡失稳的外部因素有集中降雨、农田灌溉以及三峡蓄水3个方面的影响。
千将坪滑坡体位于三峡库区长江支流青干河的左岸，距三峡工程坝址44km。2003年7月13日零时20分，三峡库区秭归县千将坪村发生了山体基岩滑坡，造成15人死亡、9人失踪，4家乡镇企业被摧毁。文章通过对滑后详细地质调查，阐述了千将坪滑坡区地质条件，描述了滑坡发生的前兆现象以及滑坡发生滑动的过程，仔细分析了千将坪滑坡各要素的特征。根据滑坡体物质组成和结构的差异，把滑体物质自滑坡后缘至前缘分为块石堆积区、基岩裂解区、土夹块石区、漂砾卵石区。同时，文中研究了滑带土的物理力学性质，分析了滑坡体的成因机制，从地形地貌、岩性组合、构造条件详细论述了斜坡失稳的内因，认为导致斜坡失稳的外部因素有集中降雨、农田灌溉以及三峡蓄水3个方面的影响。 千将坪滑坡体位于三峡库区长江支流青干河的左岸，距三峡工程坝址44km。2003年7月13日零时20分，三峡库区秭归县千将坪村发生了山体基岩滑坡，造成15人死亡、9人失踪，4家乡镇企业被摧毁。文章通过对滑后详细地质调查，阐述了千将坪滑坡区地质条件，描述了滑坡发生的前兆现象以及滑坡发生滑动的过程，仔细分析了千将坪滑坡各要素的特征。根据滑坡体物质组成和结构的差异，把滑体物质自滑坡后缘至前缘分为块石堆积区、基岩裂解区、土夹块石区、漂砾卵石区。同时，文中研究了滑带土的物理力学性质，分析了滑坡体的成因机制，从地形地貌、岩性组合、构造条件详细论述了斜坡失稳的内因，认为导致斜坡失稳的外部因素有集中降雨、农田灌溉以及三峡蓄水3个方面的影响。
2009, 17(2): 240-243.
摘要:
岩体体积节理数Jv的定义，按照《工程岩体分级标准》采用节理间距或频率较为恰当；本文研究了岩体内发育一组、二组、三组贯通性节理的情况下，Jv定义的适宜性，指出节理正交的情况下Jv的适宜性最好，推导出Jv的修正系数为K1=|sin(n1,n2[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])||cos(n1n2,n3[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])|，研究表明：节理夹角越小，对Jv的影响越大；通过连通率等效途径，断续节理岩体的Jv计算公式为Jv=K1[DD(][]i[DD)]Sini(i3)。运用该公式可实现工程岩体裂隙发育程度的科学评价。 岩体体积节理数Jv的定义，按照《工程岩体分级标准》采用节理间距或频率较为恰当；本文研究了岩体内发育一组、二组、三组贯通性节理的情况下，Jv定义的适宜性，指出节理正交的情况下Jv的适宜性最好，推导出Jv的修正系数为K1=|sin(n1,n2[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])||cos(n1n2,n3[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])|，研究表明：节理夹角越小，对Jv的影响越大；通过连通率等效途径，断续节理岩体的Jv计算公式为Jv=K1[DD(][]i[DD)]Sini(i3)。运用该公式可实现工程岩体裂隙发育程度的科学评价。
岩体体积节理数Jv的定义，按照《工程岩体分级标准》采用节理间距或频率较为恰当；本文研究了岩体内发育一组、二组、三组贯通性节理的情况下，Jv定义的适宜性，指出节理正交的情况下Jv的适宜性最好，推导出Jv的修正系数为K1=|sin(n1,n2[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])||cos(n1n2,n3[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])|，研究表明：节理夹角越小，对Jv的影响越大；通过连通率等效途径，断续节理岩体的Jv计算公式为Jv=K1[DD(][]i[DD)]Sini(i3)。运用该公式可实现工程岩体裂隙发育程度的科学评价。 岩体体积节理数Jv的定义，按照《工程岩体分级标准》采用节理间距或频率较为恰当；本文研究了岩体内发育一组、二组、三组贯通性节理的情况下，Jv定义的适宜性，指出节理正交的情况下Jv的适宜性最好，推导出Jv的修正系数为K1=|sin(n1,n2[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])||cos(n1n2,n3[DD(-1][HT5SS]^[HT][][DD)])|，研究表明：节理夹角越小，对Jv的影响越大；通过连通率等效途径，断续节理岩体的Jv计算公式为Jv=K1[DD(][]i[DD)]Sini(i3)。运用该公式可实现工程岩体裂隙发育程度的科学评价。
2009, 17(2): 244-248.
摘要:
由于气体的进入形成了非饱和带，饱和土层中的气体渗透实质上是非饱和渗透问题。本文借助基于多孔介质气体渗流理论并考虑气体压缩性的、描述非饱和土中气体渗流运动的本构方程，试验研究了上海地区饱和粘性土层中的气体渗透规律。结果表明，饱水粘性土层中，气体渗透存在起始压力值，数值为100～200kPa, 与上海地区粘土的非饱和进气值较为接近；气体渗透速度与外界所施加的压力平方差梯度之间存在明显的分段特征。后者可能与在充满结合水的微孔隙通道中，只有一部分结合水在气压梯度的作用下发生流动，从而形成气体通道，施加的外力越大，形成的气体通道也越大，气体渗流也越明显。非饱和粘性土中气体渗透规律的研究，对于饱和粘土中的气压法施工，具有重要的理论与工程实践意义。 由于气体的进入形成了非饱和带，饱和土层中的气体渗透实质上是非饱和渗透问题。本文借助基于多孔介质气体渗流理论并考虑气体压缩性的、描述非饱和土中气体渗流运动的本构方程，试验研究了上海地区饱和粘性土层中的气体渗透规律。结果表明，饱水粘性土层中，气体渗透存在起始压力值，数值为100～200kPa, 与上海地区粘土的非饱和进气值较为接近；气体渗透速度与外界所施加的压力平方差梯度之间存在明显的分段特征。后者可能与在充满结合水的微孔隙通道中，只有一部分结合水在气压梯度的作用下发生流动，从而形成气体通道，施加的外力越大，形成的气体通道也越大，气体渗流也越明显。非饱和粘性土中气体渗透规律的研究，对于饱和粘土中的气压法施工，具有重要的理论与工程实践意义。
由于气体的进入形成了非饱和带，饱和土层中的气体渗透实质上是非饱和渗透问题。本文借助基于多孔介质气体渗流理论并考虑气体压缩性的、描述非饱和土中气体渗流运动的本构方程，试验研究了上海地区饱和粘性土层中的气体渗透规律。结果表明，饱水粘性土层中，气体渗透存在起始压力值，数值为100～200kPa, 与上海地区粘土的非饱和进气值较为接近；气体渗透速度与外界所施加的压力平方差梯度之间存在明显的分段特征。后者可能与在充满结合水的微孔隙通道中，只有一部分结合水在气压梯度的作用下发生流动，从而形成气体通道，施加的外力越大，形成的气体通道也越大，气体渗流也越明显。非饱和粘性土中气体渗透规律的研究，对于饱和粘土中的气压法施工，具有重要的理论与工程实践意义。 由于气体的进入形成了非饱和带，饱和土层中的气体渗透实质上是非饱和渗透问题。本文借助基于多孔介质气体渗流理论并考虑气体压缩性的、描述非饱和土中气体渗流运动的本构方程，试验研究了上海地区饱和粘性土层中的气体渗透规律。结果表明，饱水粘性土层中，气体渗透存在起始压力值，数值为100～200kPa, 与上海地区粘土的非饱和进气值较为接近；气体渗透速度与外界所施加的压力平方差梯度之间存在明显的分段特征。后者可能与在充满结合水的微孔隙通道中，只有一部分结合水在气压梯度的作用下发生流动，从而形成气体通道，施加的外力越大，形成的气体通道也越大，气体渗流也越明显。非饱和粘性土中气体渗透规律的研究，对于饱和粘土中的气压法施工，具有重要的理论与工程实践意义。
2009, 17(2): 249-252.
摘要:
西南喀斯特地区的石漠化已经严重影响了人民正常的生产生活。水土流失是石漠化过程中一个关键环节。喀斯特地区地表广泛覆盖的红粘土在降雨条件下随着含水量的增加和人工垦殖的影响，剪切强度会产生变化，更易发生水土流失。本文以贵州普定石漠化研究区（陈旗村）的红粘土为例，以原状土模拟未经扰动的土样，以重塑土来模拟经过开垦被扰动后的土样，设计了原状土和重塑土在不同含水量下的直剪试验，初步地研究了这一变化规律。结果表明:在含水量大于35%时，石漠化地区红粘土粘聚力和内摩擦角均随着含水量的增加显著降低；在同一含水量水平下，原状土的抗剪强度明显优于重塑土，且随着含水量的增加，重塑土的强度衰减较之原状土快许多，表明了经过人工垦殖后的红粘土在降雨条件下更易发生水土流失。 西南喀斯特地区的石漠化已经严重影响了人民正常的生产生活。水土流失是石漠化过程中一个关键环节。喀斯特地区地表广泛覆盖的红粘土在降雨条件下随着含水量的增加和人工垦殖的影响，剪切强度会产生变化，更易发生水土流失。本文以贵州普定石漠化研究区（陈旗村）的红粘土为例，以原状土模拟未经扰动的土样，以重塑土来模拟经过开垦被扰动后的土样，设计了原状土和重塑土在不同含水量下的直剪试验，初步地研究了这一变化规律。结果表明:在含水量大于35%时，石漠化地区红粘土粘聚力和内摩擦角均随着含水量的增加显著降低；在同一含水量水平下，原状土的抗剪强度明显优于重塑土，且随着含水量的增加，重塑土的强度衰减较之原状土快许多，表明了经过人工垦殖后的红粘土在降雨条件下更易发生水土流失。
西南喀斯特地区的石漠化已经严重影响了人民正常的生产生活。水土流失是石漠化过程中一个关键环节。喀斯特地区地表广泛覆盖的红粘土在降雨条件下随着含水量的增加和人工垦殖的影响，剪切强度会产生变化，更易发生水土流失。本文以贵州普定石漠化研究区（陈旗村）的红粘土为例，以原状土模拟未经扰动的土样，以重塑土来模拟经过开垦被扰动后的土样，设计了原状土和重塑土在不同含水量下的直剪试验，初步地研究了这一变化规律。结果表明:在含水量大于35%时，石漠化地区红粘土粘聚力和内摩擦角均随着含水量的增加显著降低；在同一含水量水平下，原状土的抗剪强度明显优于重塑土，且随着含水量的增加，重塑土的强度衰减较之原状土快许多，表明了经过人工垦殖后的红粘土在降雨条件下更易发生水土流失。 西南喀斯特地区的石漠化已经严重影响了人民正常的生产生活。水土流失是石漠化过程中一个关键环节。喀斯特地区地表广泛覆盖的红粘土在降雨条件下随着含水量的增加和人工垦殖的影响，剪切强度会产生变化，更易发生水土流失。本文以贵州普定石漠化研究区（陈旗村）的红粘土为例，以原状土模拟未经扰动的土样，以重塑土来模拟经过开垦被扰动后的土样，设计了原状土和重塑土在不同含水量下的直剪试验，初步地研究了这一变化规律。结果表明:在含水量大于35%时，石漠化地区红粘土粘聚力和内摩擦角均随着含水量的增加显著降低；在同一含水量水平下，原状土的抗剪强度明显优于重塑土，且随着含水量的增加，重塑土的强度衰减较之原状土快许多，表明了经过人工垦殖后的红粘土在降雨条件下更易发生水土流失。
2009, 17(2): 253-257.
摘要:
边坡稳定性与其影响因素之间存在着复杂的非线性关系。通过分析影响边坡稳定性的主要因素，采用支持向量机建立边坡稳定性和影响因素之间的非线性关系；同时，考虑到支持向量机参数对预测效果的影响，采用连续蚁群算法对其进行优化选择，从而提出边坡稳定性预测的蚁群优化支持向量机模型。锦屏一级右岸拱肩槽部位谷坡为顺向坡，绝大部分基岩裸露，自然边坡为大理岩边坡，现状稳定。结合锦屏一级右岸拱肩槽边坡，采用蚁群优化支持向量机模型对其稳定性进行预测分析，预测结果与实际情况吻合较好，说明蚁群优化支持向量机模型在边坡稳定性分析中具有良好的实际应用价值。 边坡稳定性与其影响因素之间存在着复杂的非线性关系。通过分析影响边坡稳定性的主要因素，采用支持向量机建立边坡稳定性和影响因素之间的非线性关系；同时，考虑到支持向量机参数对预测效果的影响，采用连续蚁群算法对其进行优化选择，从而提出边坡稳定性预测的蚁群优化支持向量机模型。锦屏一级右岸拱肩槽部位谷坡为顺向坡，绝大部分基岩裸露，自然边坡为大理岩边坡，现状稳定。结合锦屏一级右岸拱肩槽边坡，采用蚁群优化支持向量机模型对其稳定性进行预测分析，预测结果与实际情况吻合较好，说明蚁群优化支持向量机模型在边坡稳定性分析中具有良好的实际应用价值。
边坡稳定性与其影响因素之间存在着复杂的非线性关系。通过分析影响边坡稳定性的主要因素，采用支持向量机建立边坡稳定性和影响因素之间的非线性关系；同时，考虑到支持向量机参数对预测效果的影响，采用连续蚁群算法对其进行优化选择，从而提出边坡稳定性预测的蚁群优化支持向量机模型。锦屏一级右岸拱肩槽部位谷坡为顺向坡，绝大部分基岩裸露，自然边坡为大理岩边坡，现状稳定。结合锦屏一级右岸拱肩槽边坡，采用蚁群优化支持向量机模型对其稳定性进行预测分析，预测结果与实际情况吻合较好，说明蚁群优化支持向量机模型在边坡稳定性分析中具有良好的实际应用价值。 边坡稳定性与其影响因素之间存在着复杂的非线性关系。通过分析影响边坡稳定性的主要因素，采用支持向量机建立边坡稳定性和影响因素之间的非线性关系；同时，考虑到支持向量机参数对预测效果的影响，采用连续蚁群算法对其进行优化选择，从而提出边坡稳定性预测的蚁群优化支持向量机模型。锦屏一级右岸拱肩槽部位谷坡为顺向坡，绝大部分基岩裸露，自然边坡为大理岩边坡，现状稳定。结合锦屏一级右岸拱肩槽边坡，采用蚁群优化支持向量机模型对其稳定性进行预测分析，预测结果与实际情况吻合较好，说明蚁群优化支持向量机模型在边坡稳定性分析中具有良好的实际应用价值。
2009, 17(2): 258-262.
摘要:
影响岩堆稳定的定性因素难以在极限平衡、数值分析中全面反映和定量表述。数量化理论可通过定性指标定量化，充分考虑定性指标的影响。基于数量化理论，提出岩堆稳定性评价模型。根据岩堆组成物质及内部颗粒接触情况进行结构分类；基于主因素分析，采用岩石单轴饱和抗压强度（分为四级）、岩堆结构（分为四级）、地形坡度（分为三级）及地下水发育情况（分为二级）4个评价指标建立了岩堆稳定性评价模型。模型在云南水富-麻柳湾高速公路中的应用成果表明：影响岩堆稳定性的主要因素是岩堆结构、岩石强度和地下水。 影响岩堆稳定的定性因素难以在极限平衡、数值分析中全面反映和定量表述。数量化理论可通过定性指标定量化，充分考虑定性指标的影响。基于数量化理论，提出岩堆稳定性评价模型。根据岩堆组成物质及内部颗粒接触情况进行结构分类；基于主因素分析，采用岩石单轴饱和抗压强度（分为四级）、岩堆结构（分为四级）、地形坡度（分为三级）及地下水发育情况（分为二级）4个评价指标建立了岩堆稳定性评价模型。模型在云南水富-麻柳湾高速公路中的应用成果表明：影响岩堆稳定性的主要因素是岩堆结构、岩石强度和地下水。
影响岩堆稳定的定性因素难以在极限平衡、数值分析中全面反映和定量表述。数量化理论可通过定性指标定量化，充分考虑定性指标的影响。基于数量化理论，提出岩堆稳定性评价模型。根据岩堆组成物质及内部颗粒接触情况进行结构分类；基于主因素分析，采用岩石单轴饱和抗压强度（分为四级）、岩堆结构（分为四级）、地形坡度（分为三级）及地下水发育情况（分为二级）4个评价指标建立了岩堆稳定性评价模型。模型在云南水富-麻柳湾高速公路中的应用成果表明：影响岩堆稳定性的主要因素是岩堆结构、岩石强度和地下水。 影响岩堆稳定的定性因素难以在极限平衡、数值分析中全面反映和定量表述。数量化理论可通过定性指标定量化，充分考虑定性指标的影响。基于数量化理论，提出岩堆稳定性评价模型。根据岩堆组成物质及内部颗粒接触情况进行结构分类；基于主因素分析，采用岩石单轴饱和抗压强度（分为四级）、岩堆结构（分为四级）、地形坡度（分为三级）及地下水发育情况（分为二级）4个评价指标建立了岩堆稳定性评价模型。模型在云南水富-麻柳湾高速公路中的应用成果表明：影响岩堆稳定性的主要因素是岩堆结构、岩石强度和地下水。
2009, 17(2): 263-267.
摘要:
由于蛟岭隧道出口横断面一半为硬岩，结构完整，而另一半为软岩，为风化岩层，且较为破碎，所以在隧道开挖时，硬岩一侧刚度较大，变形较小，自稳能力大；软岩一侧与之相反，遇水软化，流变性明显，所以在软硬岩交界面处，产生滑移，导致塌方，从而在软岩一侧采取了地表加固和掌子面管棚注浆的处理，形成了与硬岩接近的强度，使隧道周围形成一个承载环，并对处理段进行了监测，监测数据分析表明处理后迅速达到稳定。 由于蛟岭隧道出口横断面一半为硬岩，结构完整，而另一半为软岩，为风化岩层，且较为破碎，所以在隧道开挖时，硬岩一侧刚度较大，变形较小，自稳能力大；软岩一侧与之相反，遇水软化，流变性明显，所以在软硬岩交界面处，产生滑移，导致塌方，从而在软岩一侧采取了地表加固和掌子面管棚注浆的处理，形成了与硬岩接近的强度，使隧道周围形成一个承载环，并对处理段进行了监测，监测数据分析表明处理后迅速达到稳定。
由于蛟岭隧道出口横断面一半为硬岩，结构完整，而另一半为软岩，为风化岩层，且较为破碎，所以在隧道开挖时，硬岩一侧刚度较大，变形较小，自稳能力大；软岩一侧与之相反，遇水软化，流变性明显，所以在软硬岩交界面处，产生滑移，导致塌方，从而在软岩一侧采取了地表加固和掌子面管棚注浆的处理，形成了与硬岩接近的强度，使隧道周围形成一个承载环，并对处理段进行了监测，监测数据分析表明处理后迅速达到稳定。 由于蛟岭隧道出口横断面一半为硬岩，结构完整，而另一半为软岩，为风化岩层，且较为破碎，所以在隧道开挖时，硬岩一侧刚度较大，变形较小，自稳能力大；软岩一侧与之相反，遇水软化，流变性明显，所以在软硬岩交界面处，产生滑移，导致塌方，从而在软岩一侧采取了地表加固和掌子面管棚注浆的处理，形成了与硬岩接近的强度，使隧道周围形成一个承载环，并对处理段进行了监测，监测数据分析表明处理后迅速达到稳定。
2009, 17(2): 268-273.
摘要:
针对河南某岩石碎渣高填方路堤，提出了夯击能1000kNm、虚铺厚度1.5m的强夯施工工艺，对试验段进行了现场检测：地质雷达波形较好地反映强夯后虚铺层厚度的减小幅度，并可判断强夯水平有效加固范围为4m，瑞利波速沿深度变化比较均匀，平均值达到了310ms-1，重型动力触探结果表明试验段达到中密程度，灌水法测得的固体体积率都达到了83%以上，上述检测结果说明强夯的加固效果比较理想。采用ABAQUS有限元分析软件，将夯锤简化为刚性体，通过施加竖向初速度的方式模拟了强夯作用，结合雷达测试结果，认为夯沉量20mm可作为强夯的有效加固范围，最后模拟了存在涵洞结构物的路堤的强夯作用，指出涵洞上方路堤厚度必须达到8m以上，才能保证强夯安全作业。 针对河南某岩石碎渣高填方路堤，提出了夯击能1000kNm、虚铺厚度1.5m的强夯施工工艺，对试验段进行了现场检测：地质雷达波形较好地反映强夯后虚铺层厚度的减小幅度，并可判断强夯水平有效加固范围为4m，瑞利波速沿深度变化比较均匀，平均值达到了310ms-1，重型动力触探结果表明试验段达到中密程度，灌水法测得的固体体积率都达到了83%以上，上述检测结果说明强夯的加固效果比较理想。采用ABAQUS有限元分析软件，将夯锤简化为刚性体，通过施加竖向初速度的方式模拟了强夯作用，结合雷达测试结果，认为夯沉量20mm可作为强夯的有效加固范围，最后模拟了存在涵洞结构物的路堤的强夯作用，指出涵洞上方路堤厚度必须达到8m以上，才能保证强夯安全作业。
针对河南某岩石碎渣高填方路堤，提出了夯击能1000kNm、虚铺厚度1.5m的强夯施工工艺，对试验段进行了现场检测：地质雷达波形较好地反映强夯后虚铺层厚度的减小幅度，并可判断强夯水平有效加固范围为4m，瑞利波速沿深度变化比较均匀，平均值达到了310ms-1，重型动力触探结果表明试验段达到中密程度，灌水法测得的固体体积率都达到了83%以上，上述检测结果说明强夯的加固效果比较理想。采用ABAQUS有限元分析软件，将夯锤简化为刚性体，通过施加竖向初速度的方式模拟了强夯作用，结合雷达测试结果，认为夯沉量20mm可作为强夯的有效加固范围，最后模拟了存在涵洞结构物的路堤的强夯作用，指出涵洞上方路堤厚度必须达到8m以上，才能保证强夯安全作业。 针对河南某岩石碎渣高填方路堤，提出了夯击能1000kNm、虚铺厚度1.5m的强夯施工工艺，对试验段进行了现场检测：地质雷达波形较好地反映强夯后虚铺层厚度的减小幅度，并可判断强夯水平有效加固范围为4m，瑞利波速沿深度变化比较均匀，平均值达到了310ms-1，重型动力触探结果表明试验段达到中密程度，灌水法测得的固体体积率都达到了83%以上，上述检测结果说明强夯的加固效果比较理想。采用ABAQUS有限元分析软件，将夯锤简化为刚性体，通过施加竖向初速度的方式模拟了强夯作用，结合雷达测试结果，认为夯沉量20mm可作为强夯的有效加固范围，最后模拟了存在涵洞结构物的路堤的强夯作用，指出涵洞上方路堤厚度必须达到8m以上，才能保证强夯安全作业。
2009, 17(2): 274-279.
摘要:
为了研究桩间存在土拱效应的挡土板土压力，本文根据桩间土拱的静力平衡条件和拱脚处土体强度条件，建立计算模型，得出了桩间土拱形状的空间函数。在分析桩间土拱形状的基础上，确定了桩间土体的滑裂面，从理论上推导出了桩间挡土板土压力计算公式。对影响土压力大小的各种参数进行了分析得出：在不同参数条件下，将其与朗肯土压力进行比较。结果表明在其他因素不变的情况下，挡土板土压力大小受桩间距影响最大，它随着桩间距的增大而增大。土压力明显小于朗肯土压力，说明考虑土拱效应的土压力计算方法使挡土板设计更加经济准确。 为了研究桩间存在土拱效应的挡土板土压力，本文根据桩间土拱的静力平衡条件和拱脚处土体强度条件，建立计算模型，得出了桩间土拱形状的空间函数。在分析桩间土拱形状的基础上，确定了桩间土体的滑裂面，从理论上推导出了桩间挡土板土压力计算公式。对影响土压力大小的各种参数进行了分析得出：在不同参数条件下，将其与朗肯土压力进行比较。结果表明在其他因素不变的情况下，挡土板土压力大小受桩间距影响最大，它随着桩间距的增大而增大。土压力明显小于朗肯土压力，说明考虑土拱效应的土压力计算方法使挡土板设计更加经济准确。
为了研究桩间存在土拱效应的挡土板土压力，本文根据桩间土拱的静力平衡条件和拱脚处土体强度条件，建立计算模型，得出了桩间土拱形状的空间函数。在分析桩间土拱形状的基础上，确定了桩间土体的滑裂面，从理论上推导出了桩间挡土板土压力计算公式。对影响土压力大小的各种参数进行了分析得出：在不同参数条件下，将其与朗肯土压力进行比较。结果表明在其他因素不变的情况下，挡土板土压力大小受桩间距影响最大，它随着桩间距的增大而增大。土压力明显小于朗肯土压力，说明考虑土拱效应的土压力计算方法使挡土板设计更加经济准确。 为了研究桩间存在土拱效应的挡土板土压力，本文根据桩间土拱的静力平衡条件和拱脚处土体强度条件，建立计算模型，得出了桩间土拱形状的空间函数。在分析桩间土拱形状的基础上，确定了桩间土体的滑裂面，从理论上推导出了桩间挡土板土压力计算公式。对影响土压力大小的各种参数进行了分析得出：在不同参数条件下，将其与朗肯土压力进行比较。结果表明在其他因素不变的情况下，挡土板土压力大小受桩间距影响最大，它随着桩间距的增大而增大。土压力明显小于朗肯土压力，说明考虑土拱效应的土压力计算方法使挡土板设计更加经济准确。
2009, 17(2): 280-283.
摘要:
桩端后注浆技术是在通过预埋的压浆管对桩底压注水泥浆液，从而减少桩底沉渣和桩周泥皮的负面影响，在工程上逐渐得到广泛应用。结合宁波软土地基中某工程桩基静载荷试验，分析2根相邻后注浆和未注浆试桩的承载性状；通过对桩身预埋钢筋应力计的测试，对后注浆和未注浆桩的桩身轴力传递特性和桩侧阻力发挥特性进行比较分析研究。表明桩端后注浆不仅能提高端阻，还能提高桩端以上一定范围内土层的侧摩阻力，同时，后注浆桩的单桩极限承载力约为未注浆桩的2.5倍。根据以上研究结果表明，桩端后注浆技术能有效改善桩土界面条件，提高单桩承载力和减小桩基沉降。 桩端后注浆技术是在通过预埋的压浆管对桩底压注水泥浆液，从而减少桩底沉渣和桩周泥皮的负面影响，在工程上逐渐得到广泛应用。结合宁波软土地基中某工程桩基静载荷试验，分析2根相邻后注浆和未注浆试桩的承载性状；通过对桩身预埋钢筋应力计的测试，对后注浆和未注浆桩的桩身轴力传递特性和桩侧阻力发挥特性进行比较分析研究。表明桩端后注浆不仅能提高端阻，还能提高桩端以上一定范围内土层的侧摩阻力，同时，后注浆桩的单桩极限承载力约为未注浆桩的2.5倍。根据以上研究结果表明，桩端后注浆技术能有效改善桩土界面条件，提高单桩承载力和减小桩基沉降。
桩端后注浆技术是在通过预埋的压浆管对桩底压注水泥浆液，从而减少桩底沉渣和桩周泥皮的负面影响，在工程上逐渐得到广泛应用。结合宁波软土地基中某工程桩基静载荷试验，分析2根相邻后注浆和未注浆试桩的承载性状；通过对桩身预埋钢筋应力计的测试，对后注浆和未注浆桩的桩身轴力传递特性和桩侧阻力发挥特性进行比较分析研究。表明桩端后注浆不仅能提高端阻，还能提高桩端以上一定范围内土层的侧摩阻力，同时，后注浆桩的单桩极限承载力约为未注浆桩的2.5倍。根据以上研究结果表明，桩端后注浆技术能有效改善桩土界面条件，提高单桩承载力和减小桩基沉降。 桩端后注浆技术是在通过预埋的压浆管对桩底压注水泥浆液，从而减少桩底沉渣和桩周泥皮的负面影响，在工程上逐渐得到广泛应用。结合宁波软土地基中某工程桩基静载荷试验，分析2根相邻后注浆和未注浆试桩的承载性状；通过对桩身预埋钢筋应力计的测试，对后注浆和未注浆桩的桩身轴力传递特性和桩侧阻力发挥特性进行比较分析研究。表明桩端后注浆不仅能提高端阻，还能提高桩端以上一定范围内土层的侧摩阻力，同时，后注浆桩的单桩极限承载力约为未注浆桩的2.5倍。根据以上研究结果表明，桩端后注浆技术能有效改善桩土界面条件，提高单桩承载力和减小桩基沉降。
2009, 17(2): 284-288.
摘要:
在大型有限差分软件FLAC3D平台上进行二次开发，利用内嵌FISH语言编程，对盾构隧道动态施工过程中上部基桩承载力的影响进行数值仿真模拟，模型考虑盾构前方土仓压力、盾尾同步注浆、注浆凝结和未凝结两种状态以及衬砌管片施加等施工参数。从桩侧摩阻力、桩端阻力等方面对盾构开挖过程中上部桩基承载力进行分析，以及土仓压力变化对承载力影响。研究结果表明：随着隧道开挖，桩侧摩阻力、桩端阻力发生复杂变化，桩底部出现负摩擦力，桩端轴力为拉力，对基桩竖向极限承载力有一定的影响；并且开挖面距桩轴线不同位置，土仓压力对基桩竖向极限承载力影响不同。 在大型有限差分软件FLAC3D平台上进行二次开发，利用内嵌FISH语言编程，对盾构隧道动态施工过程中上部基桩承载力的影响进行数值仿真模拟，模型考虑盾构前方土仓压力、盾尾同步注浆、注浆凝结和未凝结两种状态以及衬砌管片施加等施工参数。从桩侧摩阻力、桩端阻力等方面对盾构开挖过程中上部桩基承载力进行分析，以及土仓压力变化对承载力影响。研究结果表明：随着隧道开挖，桩侧摩阻力、桩端阻力发生复杂变化，桩底部出现负摩擦力，桩端轴力为拉力，对基桩竖向极限承载力有一定的影响；并且开挖面距桩轴线不同位置，土仓压力对基桩竖向极限承载力影响不同。
在大型有限差分软件FLAC3D平台上进行二次开发，利用内嵌FISH语言编程，对盾构隧道动态施工过程中上部基桩承载力的影响进行数值仿真模拟，模型考虑盾构前方土仓压力、盾尾同步注浆、注浆凝结和未凝结两种状态以及衬砌管片施加等施工参数。从桩侧摩阻力、桩端阻力等方面对盾构开挖过程中上部桩基承载力进行分析，以及土仓压力变化对承载力影响。研究结果表明：随着隧道开挖，桩侧摩阻力、桩端阻力发生复杂变化，桩底部出现负摩擦力，桩端轴力为拉力，对基桩竖向极限承载力有一定的影响；并且开挖面距桩轴线不同位置，土仓压力对基桩竖向极限承载力影响不同。 在大型有限差分软件FLAC3D平台上进行二次开发，利用内嵌FISH语言编程，对盾构隧道动态施工过程中上部基桩承载力的影响进行数值仿真模拟，模型考虑盾构前方土仓压力、盾尾同步注浆、注浆凝结和未凝结两种状态以及衬砌管片施加等施工参数。从桩侧摩阻力、桩端阻力等方面对盾构开挖过程中上部桩基承载力进行分析，以及土仓压力变化对承载力影响。研究结果表明：随着隧道开挖，桩侧摩阻力、桩端阻力发生复杂变化，桩底部出现负摩擦力，桩端轴力为拉力，对基桩竖向极限承载力有一定的影响；并且开挖面距桩轴线不同位置，土仓压力对基桩竖向极限承载力影响不同。
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